Thành phần Clv Hlv Olv Slv Nlv A W
Yếu tố (%) 46 4,3 34,0 0,00 0,30 3,4 12
(Nguồn: Thiết kế hệ thống lị hơi)
Trong đó:
- Clv, Hlv, Olv, Slv: Hàm lượng Carbon, Hydro, Oxy, lưu huỳnh làm việc có trong nhiên liệu.
- A: là hàm lượng tro xỉ trong nhiên liệu - W: là hàm lượng nước trong nhiên liệu.
Tính tốn tải lượng bụi và khí thải
Từ phương trình phản ứng cháy, ta tính được lượng sản phẩm cháy (SPC) ở điều kiện tiêu chuẩn (t = 0O C, P = 760 mm Hg) và tải lượng các chất ơ nhiễm trong khói với lượng nhiên liệu tiêu thụ B.
74
Bảng 4- 28: Cơng thức tính tải lượng các chất ơ nhiễm cộng hưởng của 2 lị hơi cơng suất mỗi lị 12 tấn/h
TT Đại lượng tính Đơn vị Phép tính Kết quả
(mỗi lị) 1 Lượng khơng khí khơ lý thuyết m3 chuẩn/kg V0= 0,089.Cp + 0,264.Hp – 0,0333(Op – Sp) 4,1 2 Lượng khơng khí ẩm lý thuyết d= 17 g/kg (t=300C, φ = 65%) m3 chuẩn/kg Va = (1+0,0016.d).V0 4,21 3 Lượng khơng khí ẩm thực tế với hệ số α = 1,5 m3 chuẩn/kg Vt = 1,5. Va 6,73 4 Lượng khí SO2 trong sản phẩm cháy (SPC) m3 chuẩn/kg VSO2= 0,683.10-2.Sp 0 5 Lượng khí CO trong SPC với hệ số cháy khơng hồn tồn về hóa học và cơ học ŋ =0,01 m3 chuẩn/kg VCO = 1,865.10-2.ŋ.Cp 0,005 6 Lượng khí CO2 trong SPC m3 chuẩn/kg VCO2 = 1,853. 10-2.(1-ŋ).Cp 0,847 7
Lượng NOx trong SPC ρNOx = 2,054 kg/m3 chuẩn
m3
chuẩn/kg
VNOx = MNOx/ (Bx PNOx)
17,68
8 Lượng hơi nước trong SPC m3 chuẩn/kg VH2 O =0,111.Hp+0,0124Wp+0,0016.dVt 0,812 9 Lượng khí N2 trong SPC m3 chuẩn/kg VN2 = 0,8.10-2.Np+0,79Vt 5,324 10 Lượng khí O2 trong khơng khí thừa m3
chuẩn/kg VO2 = 0,21.(α-1).Va 0,53 11
Thể tích khí N2 tham gia vào phản ứng của NOx
m3
chuẩn/kg VN2 (Nox)= 0,5 x VNOx 0,003
12
Thể tích khí O2 tham gia vào phản ứng NOx
m3
chuẩn/kg VO2 (Nox)= VNOx 0,003
13 Tổng lượng khói thải
m3
chuẩn/kg
VSPC = VSO2 + VCO + VCO2 +
75
TT Đại lượng tính Đơn vị Phép tính Kết quả
(mỗi lị)
– VO2(Nox) 14 Lượng khói SPC ở
điều kiện chuân m3/s Lc= VSPC x B/3600 7,51
15
Lưu lượng khói SPC ở điều kiện thực tế tkhói = 200 0C m3/s LT = Lc x (273+ tkhói)/273 9,5 16 Tải lượng khí SO2với ρSO2=2,926 m3 chuẩn/kg g/s MSO2 = (103VSO2.B.ρSO2)/3600 0 17 Tải lượng khí CO với ρCO=1,25 Nm3/kgNL g/s MCO = (103VCOB.ρCO)/3600 9,44 18
Tải lượng khí CO2 với ρCO2=1,977 m3 chuẩn/kg
g/s MCO2 = (103VCO2 B.ρCO2)/3600 1553,32 19 Tải lượng khí NOx g/s MNOx = 3,953x10-5x(QpxB)
/3600 4,91
20
Lượng tro bụi với hệ số tro bay theo khói a lấy a = 0,6 g/s Mbụi = 10axAp x B/3600 29,92 21 Nồng độ phát thải các chất ô nhiễm trong khói: Khí SO2 Khí CO Khí CO2 Khí NOx Bụi g/m3 chuẩn MSO2/LT MCO/LT MCO2/LT MNOx/LT Mbụi/LT 0 0,855 140,83 0,445 2,712
Bảng 4- 29: Nồng độ các chất ơ nhiễm do đốt ngun liệu từ khí thải lị hơi 12 tấn/h
STT Chỉ tiêu Nồng độ tại ống khói chung
của 2 lị hơi (mg/ Nm3)
QCVN 19 : 2009/BTNMT Nồng độ C (cột B) (mg/Nm3)
1 Lưu lượng khói 11,03 m3/s = 39.708 m3/h -
2 Bụi 2712 200
3 SO2 0 500
4 NO2 445 850
76
Từ kết quả tính tốn dự báo ở trên cho thấy các chất ơ nhiễm có trong khói thải lị hơi sử dụng nhiên liệu là củi bao gồm: CO, NO2 và bụi, trong đó hàm lượng bụi vượt tiêu chuẩn cho phép của QCVN19:2009/BTNMT(cột B).
d) Hơi hữu cơ (hơi Formandehyde) phát sinh tại các công đoạn sản xuất của nhà máy:
Trong sản xuất ván gỗ hiện nay Keo UF (Ure Fomalin) được sử dụng rất phổ biến khi có độ bền caovà bề ngồi đẹp cho sản phẩm. Tuy nhiên, trong keo UF cũng có chứa Formandehyde tự do (1-1,4%) là hóa chất độc hại ảnh hưởng tới sức khỏe của con người.
Theo giáo trình về Keo dán gỗ của trường đại học Lâm Nghiệp Việt Nam được nhà xuất bản Nông nghiệp xuất bản vào năm 2013 hơi hữu cơ Formandehyde tự do trong Keo UF được giải phóng từ 3 nguồn:
+ Thứ nhất: là trong lúc đa tụ keo UF, Formandehyde tự do chưa phản ứng hết
còn lưu lại trong keo hay có thể hiểu là cịn dư trong q trình nấu keo.Hơi hữu cơ Formandehyde không phát sinh tại nhà máy theo trường hợp này vì nhà máy khơng có hoạt động nấu keo. Keo UF được nhà máy mua của các đối tác là thành phẩm dạng lỏng được chứa trong thùng nhựa chứa có thể tích 1 m3/téc.
+ Thứ hai: là khi ép nhiệt, liên kết ete (liên kết gốc -CH2OH) bị đứt dẫn giải
phóng Formandehyde. Hơi hữu cơ Formandehyde có phát sinh trong trường hợp này khi nhà máy sử dụng nhiệt từ lị hơi kết hợp với máy ép nóng trong cơng đoạn ép nóng và ép nóng lớp mặt (mức nhiệt ép nóng ở đây khoảng gần 100 độ).
+ Thứ ba: Keo UF phát sinh hơi hữu cơ Formandehyde khi đã đóng rắn, trong
q trình khách hàng sử dụng việc lão hóa lớp keo giải phóng Formandehyde.
Nhận xét:
Tại công đoạn nguấy trộn, tráng keo,... tại nhà máy không phát sinh hơi hữu cơ Formandehyde. Hơn nữa, như đã trình bày ở chương 1 máy tráng keo nhà sản xuất đã lắp đặtthiết bị khuấy trộn đồng bộ, khép kín. Vậy nên tại cơng đoạn sản xuất này khơng phát sinh hơi, khí thải ảnh hưởng đến mơi trường và sức khỏe của con người.
Q trình ép nóng và ép nóng lớp mặt của nhà máy có phát sinh hơi hữu cơ Formandehyde được tính tốn phát thải như sau:
Theo các phiếu an tồn hóa chất, formaldehyde tự do trong nhựa hồn nguncó giá trị từ 1 đến 1,4%, khi ép nhiệt, liên kết ete (liên kết gốc -CH2OH) bị đứt dẫn giải phóng Formandehyde. Khối lượng keo ure formaldehyde là 2500 tấn, do đó khối lượng của Formandehyde tự do phát sinh là:2500x 1,4% = 35 tấn/năm = 0,117 tấn/ngày = 117kg/ngày = 4,875 kg/h.
Tổng diện tích khu vực ép nóng, ép nóng lớp mặt (ước tính tại 02 xưởng sản xuất): 2.000 m2
77
Chiều cao nhà xưởng 7m, chiều cao ảnh hưởng: 1,5 m Thể tích ảnh hưởng: 2.000 *1,5 = 3.000 m3
Giả sử, điều kiện vi khí hậu trong khu vực sản xuất ổn định, các chất thải khơng tự phân hủy, khi đó nồng độ các chất ơ nhiễm trong phịng được tính bằng cơng thức sau:
C VOC (t) = (S: (IxV)) x (1-e-It) (Công thức 1)
(Nguồn: Trần Ngọc Chấn, Ơ nhiễm khơng khí và xử lý khí thải, tập I, Ơ nhiễm khơng khí và tính tốn khuếch tán chất ơ nhiễm. Nhà xuất bản (NXB) Khoa học và Kỹ thuật, Hà Nội, 1999).
Trong đó: V: Thể tích khơng gian của nhà xưởng m3 (V =3.000 m3) I: Hệ số thay đổi khơng khí trong phịng (lần/h); chọn I = 4 lần/h
S: Tải lượng ơ nhiễm thải ra trong phịng (mg/h)= 4,875kg/h= 4.875.000 mg/h C: Nồng độ chất ô nhiễm trong nhà (mg/m3)
t: Thời gian phát sinh chất ô nhiễm (thời gian làm việc trung bình theo 24 h/ ngày).
CVOC = {4.875.000 : (4x 3.000)} x (1 - e-1x24) ≈ 406 (mg/m3)
Theo quyết định 3733/QĐ-BYT là 1 mg/m3; thì nồng độ hơi Formandehyde của Dự án từ q trình ép nóng gấp 406 giới hạn cho phép. Vì vậy, Chủ Dự án sẽ có biện pháp giảm thiểu tác động của sự phát sinh ô nhiễm này.
f) Mùi hôi từ khu vực lưu giữ rác thải:
Khu vực lưu giữ chất thải rắn sẽ phát sinh khí thải do q trình tự phân huỷ rác thải. Thành phần các khí chủ yếu sinh ra từ q trình phân hủy chất hữu cơ bao gồm CO2, NH3, H2S, CO… các khí gây mùi chủ yếu là NH3, H2S. Trong điều kiện thời tiết nóng ẩm, nếu chất thải rắn được lưu trữ trong thời gian dài sẽ tạo điều kiện cho ruồi nhặng phát triển làm tăng nguy cơ lây lan bệnh truyền nhiễm. Bên cạnh đó, rác thải sinh hoạt có đặc trưng là độ ẩm cao, khi rác phân hủy sẽ làm phát sinh nước rỉ rác, gây mùi hôi và ô nhiễm nghiêm trọng đến môi trường xung quanh.
Để hạn chế tác động xấu tới môi trường xung quanh, Công ty sẽ phân loại các chất thải và bố trí các thùng có nắp đậy kín và ký hợp đồng với đơn vị có chức năng đểthu gom và đem đi xử lý.
4.3.1.1.2 Đánh giá tác động do nước thải
Tại dự án không phát sinh nước thải sản xuất, chỉ phát sinh nước thải từ hoạt động sinh hoạt, nước thải từ nhà ăn của cán bộ, công nhân viên.
a) Nước thải sinh hoạt
Hoạt động sinh hoạt hàng ngày của cán bộ công nhân viên tại nhà máy sẽ phát sinh ra nước thải có khả năng gây ơ nhiễm tới mơi trường nước của khu vực. Thành phần của nước thải sinh hoạt chủ yếu là các chất cặn bã, chất rắn lơ lửng (SS), chất hữu cơ (BOD, COD) và các dưỡng chất (N, P) và các vi sinh vật.
78
Lượng nước thải sinh hoạt của phát sinh lớn từ nhà vệ sinh là 14,85 m3/ngày
Bảng 4- 30: Tải lượng và nồng độ chất ô nhiễm trong nước thải sinh hoạt
Thông số Hệ số ô nhiễm theo WHO (g/người/ngày) Tải lượng ô nhiễm (g/ngày) Nồng độ các chất ô nhiễm (mg/l) QCVN 14:2008/BTNMT mức B BOD5 45 – 54 5625-6750 1.000-1.200 50 Tổng chất rắn lơ lửng (TSS) 70 – 145 8750- 18125 1.556-3.222 100 Amoni 3,6 - 7,2 450 – 900 80-160 10 Tổng Nito 6 – 12 750- 1500 11,1-22,2 50 Tổng Photpho 0,8 – 4 100 – 500 17,78-7,4 10 Dầu mỡ 10 – 30 1250 – 3750 222-666 20
- Nhận xét: Theo số liệu dự báo tại Bảng trên, nồng độ ô nhiễm của các thành
phần chứa trong loại nước thải này cao hơn rất nhiều lần so với tiêu chuẩn cho phép. Trường hợp xả thải trực tiếp nước thải ra môi trường sẽ gây ô nhiễm nguồn nước, cụ thể, gia tăng độ đục, mùi hôi, tạo điều kiện cho ký sinh trùng gây bệnh... Do đó, việc thu gom, xử lý nguồn thải là cần thiết.
b) Nước thải nhà bếp.
Khi dự án đi vào hoạt động, tại dự án phát sinh khoảng 0,875m3/ngày từ hoạt động nấu ăn của nhà bếp (chỉ nấu ăn cho nhân viên văn phòng của nhà máy là 35
người). Nước thải của nhà bếp thực chất là nước thải sinh hoạt được phát sinh từ hoạt
động của con người như trong khu nhà ăn, vệ sinh, tẩy rửa,... thành phần nước thải từ nhà bếp cũng tương tự như thành phần nước thải sinh hoạt và chứa dầu mỡ và phế thải thực phẩm từ nhà bếp, hàm lượng chất hữu cơ cao (55 - 65% tổng lượng chất rắn), chứa nhiều vi sinh vật gây bệnh, vi khuẩn phân hủy chất hữu cơ cần thiết cho các q trình chuyển hóa chất bẩn có trong nước thải, chứa nhiều các chất tẩy rửa, tạp chất nguy hại.
Bảng 4- 31: Tải lượng ô nhiễm trong nước thải nhà ăn, nhà bếp
79
Nguồn nước thải này nếu không được xử lý, khi thải ra nguồn tiếp nhận sẽ làm ô nhiễm môi trường nước, gây ảnh hưởng không nhỏ tới điều kiện vệ sinh môi trường cho cộng đồng và nguồn tiếp nhận nước thải.
Tuy nhiên hoạt động nấu ăn của công ty tác động đến môi trường là cực nhỏ khi lượng nước thải nhà bếp phát sinh 0,875 m3/ngày.
* Đánh giá tác động về việc phát sinh nước thải của dự án đối với Cụm công nghiệp Gia Phú:
Hệ thống thu gom và thốt nước thải của CCN có chiều dài 2.642m; trạm xử lý nước thải tập trung có diện tích 6.200m2, cơng suất của trạm 1.200m3/ngày đêm. Hệ thống thu gom và thoát nước thải được thiết kế tách riêng với hệ thống thu gom và thoát nước mưa. Mương thu gom thoát nước, đấu nối vào hệ thống chung của CCN. Các nguồn nước thải phát sinh từ dự án sẽ được xử lý đạt quy chuẩn theo quy định của CCN trước khi dẫn về trạm xử lý nước thải tập trung của CCN Gia Phú.
Về mức độ hồn thiện thì tại khu vực dự án hệ thống thu gom nước thải của toàn CCN Gia Phú đã hoàn thiện xây dựng. Hiện nay, CCN Gia Phú chỉ có một số nhà máy đang xây dựng và hoàn thiện xây dựng chứ chưa có nhà máy nào đi vào hoạt động để cần xử lý nước thải. Vậy nên, riêng đối với trạm XLNT công suất 1.200m3/ngày đêm đã xây dựng xong nhưng do hầu hết các nhà máy trong cụm chưa đi vào hoạt động nên Ban quản lý CCN chưa tiến hành lắp đặt thiết bị. Dự kiến thời gian để lắp đặt thiết bị chỉ diễn ra trong khoảng 1 tháng thì trạm XLNT của CCN Gia Phú sẽ đi vào hoạt động. Công ty TNHH FPL Việt Nam cũng đã ký hợp đồng nguyên tắc với chủ CCN Gia Phú trong việc đấu nối xử lý nước thải tập trung. Hợp đồng được đính kèm phụ lục của báo cáo.
c) Tác động từ nước mưa chảy tràn:
Vào những khi trời mưa, nước mưa chảy tràn sẽ cuốn theo đất, cát, chất cặn bã, dầu mỡ rơi rớt xuống hệ thống thốt nước. Nếu khơng được quản lý tốt cũng sẽ gây tác động tiêu cực lớn đến nguồn nước mặt, nước ngầm. Thành phần nước mưa trong trường hợp này tùy theo khu vực có thể chứa các chất ơ nhiễm như: chất hữu cơ, các váng dầu mỡ… Mức độ nhiễm bẩn chất hữu cơ và dầu mỡ của nước mưa sẽ phụ thuộc vào lượng chất ô nhiễm thực tế rơi vãi, mặt bằng thoát nước mưa, cường độ mưa. Hàm lượng các chất ơ nhiễm có trong dịng nước mưa chảy tràn sẽ giảm dần từ lúc bắt đầu mưa đến lúc kết thúc cơn mưa.
Lượng nước mưa chảy tràn trong khu vực Dự án được tính toán theo phương pháp cường độ giới hạn:
Q = x q x F (l/s)
Trong đó:
Q – Lưu lượng nước tính tốn (l/s) F – Diện tích lưu vực (ha) (F = 3,35ha) q – Cường độ mưa tính tốn (l/s/ha)
80 - Hệ số dòng chảy (chọn = 0,9).
Bảng 4- 32: Hệ số dòng chảy theo đặc điểm mặt phủ
STT Loại mặt phủ Hệ số (C)
1 Mái nhà, đường bê tông 0,80 – 0,90
2 Đường nhựa 0,60 – 0,70
3 Đường lát đá hộc 0,45 – 0,50
4 Đường rải sỏi 0,30 – 0,35
5 Mặt đất san 0,20 – 0,30
6 Bãi cỏ 0,10 – 0,15
Nguồn: TCXDVN7957:2008.
Khi đi vào vận hành, tồn bộ bề mặt diện tích dự án đều được bê tơng hố, do đó, hệ số chảy tràn là =0,9.
Cường độ mưa được tính tốn theo cơng thức sau:
20 (20 ) (1 lg ) ( ) n n b q C P q t b + + = + q: Cường độ mưa tính tốn (l/s.ha)
P: Chu kỳ ngập lụt (năm) (chọn P = 3 năm) t: thời gian tập trung mưa (phút)
q20, b, C, n: Đại lượng phụ thuộc đặc điểm khí hậu thủy văn tại khu vực dự án. Đối với một trận mưa tính tốn, chu kỳ tràn ống P = 3; q20 = 183,4 l/ha; b = 21,48; C = 0,25; n=0,84 thì cường độ mưa là: 84 , 0 84 , 0 ) 48 , 21 1 ( ) 3 lg 25 , 0 1 ( 4 , 183 ) 48 , 21 20 ( + + + = q = 343,4 (l/s.ha)
Vậy lưu lượng nước mưa ở khu vực Dự án là:
Q = 0,9 x 343,4 x 3,35 = 1035,35 (l/s).
Theo số liệu thống kê của WHO thì nồng độ các chất ơ nhiễm trong nước mưa như sau: - Nitơ : 0,5 - 1,5 mg/l; - Phospho : 0,004 - 0,03 mg/l
- COD : 10 - 20 mg/l; - TSS : 10 - 20 mg/l.
Lượng nước mưa chảy tràn sẽ thu gom về hố ga vào hệ thống thoát nước mưa được thiết kế dọc đường nội bộ và hệ thống thoát nước của CCN. Khi tính tốn thiết kế mạng lưới thốt nước mưa đơn vị thi cơng sẽ tính tốn với cường độ mưa lớn nhất để lựa chọn đường ống thốt nước mưa hợp lý, đảm bảo khơng gây ngập úng khi Dự án đi vào hoạt động.
81
4.3.1.1.3. Chất thải rắn và chất thải nguy hại a) CTR sinh hoạt:
Lượng chất thải rắn sinh hoạt của 330 cán bộ công nhân thải ra chất thải sinh hoạt được xác định căn cứ vào tỷ lệ phát sinh rác thải là 0,5 kg/người/ngày. Như vậy tổng lượng rác thải là: 330 x 0,5 = 165 kg/ngày. Chất thải sinh hoạt rất dễ bị phân hủy và thu hút các côn trùng như ruồi, muỗi...
b) Chất thải rắn sản xuất:
Chất thải rắn công nghiệp của Dự án phát sinh bao gồm: - Bao bì carton, nilon trong q trình đóng gói: 10 kg/ngày.