D: đường kính trong của bể lắng, D= 3(m)
SVTH: Đỗ Huỳnh Hải Yế n Lớp: 0)HMT
Tính toán thiết kế trạm XLINT sản xuất nứa dường công ` TNHH MK Sugar Việt Nam: 250m Ủngữ Diện tích bễ F = - 22mẺ H Chiều đài bể L = 6.5 m Chiều rộng bể B = 3.7 m (tỷ lệ B:h = 16:15) [8]. Chọn 4m.
Chiều cao dự trữ trên mặt nước hụy = 0.5m
Chiều cao tổng cộng của bể H = h+ hụy = 3 + 0.5 = 3.5m (11) Tính toán máy thối khí (11) Tính toán máy thối khí
Áp lực cần thiết của máy thổi khí
H„m=hị thạ+H
Trong đó
— hạ: Tổn thất trong hệ thống ống vận chuyển h, = 0.4m — hạ : Tổn thất qua đĩa phun, hạ = 0.5m
— 1H: Độ sâu ngập nước của miệng vòi phun H = 3.4m
Hạ = 0.4 + 0.5 +3.4 = 4.3m. Chọn Hạ = 4.3m
Áp lực máy thổi khí tính theo Atmotphe
H 43
Đ›=——T~=———=0.43(amm)[2
71012 10.12 (am)
Năng suất yêu cầu
Qụ, = 6497.23(mẺ/ngày) = 0.0752(m”/s) Công suất máy thổi khí Công suất máy thổi khí
0283
P..=-ŒRf |Í#| -t
mY29/7ne|\ P,
"Trong đó:
—__ Pmạy: Công suất yêu cầu của máy nén khí , KW
—_G: Trọng lượng của dòng không khí , kg/s
G =Q\ x pụi= 0.0752 x 1.2 = 0.09 kg/s
—_R: hằng số khí, R = 8.314 KJ/K.mol °K
GVHD: ThS. Vũ Hải Yến 116
Tính toán thiết kỂ trạm XLAT sẵn xuẤt mía đường công ( TÌVHH BÂN Sugar Liệt Nam,Q: 250n/ngd
—_ T¡: Nhiệt độ tuyệt đối của không khí đầu vào
Tị =273 +27 =300 °K
—_Pụ: Áp suất tuyệt đối của không khí đầu vào Pị = l atm
—_P;: Áp suất tuyệt đối của không khí đầu ra
Pạ= Pạ + 1= 0.43 +1 = 1.43 atm
K~-I =0.283_ (K= 1.395 đối với không khí)
29.7 : Hệ số chuyển đối
—_e: Hiệu suất của máy , chọn e = 70%
" 0.00x8.134x3001 (1.43?
VẬY l2» = 297 x0.283x0.7 l2) H36 kw