a. Độ biến dạng vă tải trọng tâc dụng lín hệ thống treo trước
- Xâc định Ztt:
Tải trọng tâc dụng ôtô đầy tải: G = Gat- Gkt [Kg] (2.15) Trong đó:
Gat: trọng lượng toăn bộ phđn bố lín cầu trước [Kg], Gkt: trọng lượng phần không được treo ở cầu trước [Kg].
Với: Gkt= Gct+ 2.Gbx [Kg] (2.16)
Trong đó:
Gct: trọng lượng của cầu trước [Kg], Gbx: trọng lượng của bânh xe [Kg]. Do đó ta được: G = Gat- (Gct+ 2.Gbx) (2.17) = 1065- (85+2x19) =942 (Kg). Ztt= 471 2 942 2 = = G (Kg).
-Xâc định ftt: Biến dạng tĩnh của hệ thống treo đo tại trục bânh xe ft được xâc định trín cơ sở tiíu chuẩn về độ ím dịu, xe du lịch có ft = 200÷500 mm.
Mặt khâc ta có: n f t
300
= [dao động/phút] (2.18) n - số dao động trong 1 phút với ft(cm).
Xe du lịch có n= 60÷70, ta chọn ftt= 200 mm. Do đó: n = 67,08
-Xâc định Zđt: Tải trọng động của xe tâc dụng lín hệ thống treo được xâc định:
Zđ= kđ.Zt [Kg] (2.19)
Trong đó: kđ lă hệ số tải trọng động, kđ=1,75÷2,5, đối với xe du lịch thì kđ nằm ở giới hạn nhỏ, còn đối với xe tải thì kđ nằm ở giới hạn lớn, ta chọn kđ=1,75. Vậy:
Zđt = kđ.Ztt =1,75x471 = 824,25 (Kg).
- Xâc định fđt: Biến dạng thím của hệ thống treo dưới tâc dụng của tải trọng động fđ phải đủ lớn để thùng xe không va đập liín tục văo ụ hạn chế, nhưng fđ không quâ lớn vì ôtô sẽ giảm tính ổn định, phức tạp truyền động lâi, tăng yíu cầu với bộ phận hướng, thay đổi khoảng sâng gầm xe đối với hệ thống treo độc lập.
Theo kinh nghiệm thì xe du lịch có: fđ = 0,5.ft (2.20) Vậy: fđt = 0,5.200 = 100 (mm).
Sử dụng ụ cao su hạn chế hănh trình fđ, cao su có đặc tính đăn hồi gần tuyến tính. Bộ phận đăn hồi chạm văo ụ cao su khi Z = Zmax.
- Xâc định fcs: Xe du lịch có: fcs= (0,35÷0,4).fđ [mm] (2.21) fcs - biến dạng của cao su [mm].
Ta có : fcst = (0,35÷0,4).fđt = (0,35÷0,4).100 =35÷40 (mm). Chọn fcst= 40 (mm) Ụ cao su có chiều cao hcs với:hcs fcs
2 3 ≥ [mm] (2.21) ⇒ 40 60 2 3 = ≥ cst h [mm] chọn hcst= 67 (mm)
Do xe du lịch tải trọng phđn bố đều lín 2 trục cho nín chọn câc thông số của hệ thống treo dưới giống hệ thống treo trín.