xác định tải trọng tác dụng lên khung trục 2
Chương 6: Xác định tải trọng tác dụng lên trục
Ngày tải lên :
24/10/2013, 14:15
... = 2l13 = 2x61 = 122 mm Trục :l 22 = 0.5 (lm 22 + b0 )+k1 + k2 = 0.5( 35 +21 ) + 12+ 7= 47 mm l23 = l11 +l 32 +k1 + b0 = 122 +l 32 + 12 + 27 = 122 +47 + 12 +27 =20 8 mm l21 = l23 + l 32 = 20 8 + 47 = 25 5 ... REx 63,5 24 34.63,5 154559 Nmm 2 M ug g M uy M ux 328 53, 62 15455 92 1580 12 Nmm + Điều kiện trục tiết diện g-g: Mtđ M u2 0,75.M x2 1580 122 0,75.4 621 20, 62 43 027 2 Nmm ... /(0 .2 x 25 ) 14.3 mm chọn thép có [τ] = 25 MPa Chọn d = 15 mm Trục :đường kính trục :CT 10.9 [ tr 188] : d T /(0 .2[ ]) 629 37.8 /(0 .2 x 25 ) 23 .3 mm Chọn d1 = 25 mm Với [τ] chọn 25 Mpa Trục...
- 21
- 1.9K
- 7
TỔNG HỢP TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG TRỤC 3
Ngày tải lên :
06/11/2013, 05:15
... 458 620 0( kG.cm) αm = M γ R bh b b = 458 620 0 = 0, 428 < α R = 0, 429 1.115 .22 .6 52 ⇒ Tính theo cốt đơn Tính ξ =1- − * αm As= ξγ b Rb bho Rs = = − − 2. 0, 428 = 0, 622 0, 622 .115 .22 .65 = 36,61 cm2 28 00 ... 0, 623 × 5 62 + (1 − 0, 623 ) × 56 × 52 = 6854,98 = 115 × 22 −N × 2 × e × ξR + (1 − ξR ) × Z a × ho ao = Rb × b = −10 725 2,3 × [ × 59,35 × 0, 623 + (1 − 0, 623 ) × 52] × 56 115 × 22 = -22 2655 ... Rsc As' Z a gh Ne − Rbbx (ho − 0,5x ) 120 225 × 28 , − 115 × 22 × 12, 52 × (56 − 0,5 × 12, 52) → As' = = = Rsc Z a 28 00 × 52 As' = As = 12, 3(cm2) Xác định giá trị hàm lượng cốt thép tối thiểu theo...
- 15
- 1.9K
- 11
Nghiên cứu xây dựng tiêu chuẩn chất lượng, xác định LD50 và tác dụng lên thần kinh trung ương trên thực nghiệm của siro laroxen
Ngày tải lên :
29/10/2012, 11:45
... dung dịch (àg/ml) 20 30 40 50 60 70 Sè ETB RSD% 1% E1cm 0 ,24 23 0,3 627 0,48 12 0,57 1,6 0,60 72 0,7315 0,8547 1,48 121 ,15 120 ,9 0,81 0 ,28 1,66 120 ,3 121 ,44 121 , 92 122 ,1 1% E1cm 121 ,30 r 0,998 PT ... tính, định lượng, độ nhiễm khuẩn, sai số đóng gói, cụ thể phương pháp xác định thông số sau: Màu sắc, mùi vị: xác định cảm quan 2. 2.1 Phương pháp xác định tỷ trọng (d2 020 ) Xác định tỷ trọng Siro ... Laroxen 66, 923 6 50,4764 1, 325 8 1, 12 66,9048 50, 429 0 1, 326 7 0,98 66,8940 50,4544 1, 325 8 2, 16 TB 1, 326 1 ± 0,00 52 NhËn xÐt: Qua bang cho thÊy tû träng cña Siro Laroxen lµ 1, 326 1± 0,00 52 Kháang tû...
- 41
- 2K
- 7
quan niệm, phương pháp xác định tải trọng, sử dụng vật liệu, đến phương pháp tính toán cấu kiện chịu nén của hai nhóm tiêu chuẩn kết cấu cán nóng với kết cấu thép thành mỏng
Ngày tải lên :
17/10/2014, 23:18
... CCT34 22 0 21 0 21 0 20 0 20 0 190 340 CCT38 24 0 23 0 23 0 22 0 22 0 21 0 380 CCT 42 260 24 5 25 0 24 0 24 0 23 0 420 Mác thép Bảng I.17-Các giá trị fy , fu f thép hợp kim thấp Độ dày (mm) t ≤ 20 20 < t ≤ 30 30 ... 1,13 1,09 1,13 1,19 1,16 1, 12 1,16 1 ,21 1,18 1,14 1,18 1 ,22 1,19 1,16 1 ,20 1 ,24 1 ,21 1,18 1 ,21 1 ,25 1 ,22 1,19 1 ,23 1 ,26 1 ,24 1 ,21 1 ,24 Học viên: Chu Thị Hải Ninh – CHXD 20 05 - §HXD Độ B 0,60 0,65 ... lớn xác định công thức: (1- 32) AS 2. 2.3 .2( 1) Bề rộng hữu hiệu vùng ứng suất nén nhỏ xác định công thức: (1-33), AS 2. 2.3 .2( 2) Và (1-34), AS 2. 2.3 .2( 3) Trong thể phân bố ứng suất: (1-35), AS 2. 2.3 .2( 5)...
- 109
- 779
- 2
Nghiên cứu xác định ứng suất tác dụng lên cơ cấu thanh truyền động cơ D12 bằng phần mềm Ansys
Ngày tải lên :
20/03/2015, 08:07
... 3635 22 710 - 26 - 4000 3860,37 10,34 18 421 3361 18 726 4050 3563,36 11,38 15355 3090 15663 4100 323 9 ,23 12, 35 129 77 28 41 1 328 5 4150 28 90,45 13 ,22 110 92 2606 11394 420 0 25 19,68 13,99 95 72 2385 ... 4936, 42 3 ,22 63149 3553 6 324 9 3750 4867,64 4,14 54879 39 72 55 022 3800 4735,44 5,48 43739 4196 43940 3850 4567 ,2 6,77 34680 4117 34 923 3900 4364 ,21 8, 02 277 02 3903 27 976 3950 4 127 ,99 9 ,21 22 417 ... 127 1 45 52 4550 -439 ,21 16,14 3848 1113 4006 4600 -875,07 15,96 3375 965 3511 4650 -1304,3 15,64 29 48 825 30 62 4700 -1 723 ,6 15 ,21 25 61 696 26 54 4750 -21 29,7 14,65 22 08 577 22 83 4800 -25 19,7 13,99...
- 98
- 605
- 2
Bài giảng Công trình ngoài khơi - Chương 1 Tải trọng tác dụng lên Công trình ngoài khơi
Ngày tải lên :
30/05/2015, 18:18
... - 12, 73 2, 996 -48,14 5,9 42 - 121 ,7 7,671 0,8 92 0 ,2 1,00 -1 ,26 3 -2, 266 0, 326 0,680 -0,017 1,093 -0,044 0,006 0,3 1,00 -0,765 -1,077 0,076 0,601 -0, 020 0 ,23 1 0,0 02 0,001 0,4 1,00 -0,6 62 -0,850 0, 020 ... CHƯƠNG II Tải trọng tác dụng lên cơng trình ngồi khơi BM Cảng – Cơng Trình Biển Trường ĐH Bách Khoa Tp HCM Tải trọng tác dụng lên CTNK Dòng chảy Sóng biển Cơng trình ngồi khơi Gió Tải trọng khác ... 0,339 0,6 0,5 02 0,7 12 0,377 1 ,20 5 0,337 0, 329 Bảng 2. 3: Giá trị tham số sóng BM Cảng – Cơng Trình Biển Trường ĐH Bách Khoa Tp HCM 46 2. 2.3 Lý thuyết sóng Stokes d/L G11 0,1 G13 G15 G 22 G24 G33 G35...
- 86
- 558
- 1
Ứng dụng phần mềm SolidWorks mô phỏng và xác định ứng suất tác dụng lên cần của máy đào Komatsu PW 210-1
Ngày tải lên :
27/11/2015, 20:55
... giản - Trọng lượng nhỏ, 20 % trọng lượng máy 1 /2 trọng lượng bánh xích máy tương đương - Chuyển động êm, nhẹ nhàng, hiệu suất cao + Nhược điểm: - Sức bám máy nhỏ áp suất đè lên lớn 1,5÷5 kg/cm2 phân ... nhất: 6630 [mm] Hình 2. 2 Tầm hoạt động máy đào Komatsu PW 21 0-1 2. 1.3 Nguồn động lực Mã hiệu S6D105 Nhiên liệu Diesel Số xi lanh Hành trình piston 124 [mm] Cơng suất 116 [kw] 20 00 [v/p] Momen xoắn ... chọn kiểu làm việc cách nhấn nút hình giám sát 2. 2 Hệ thống truyền động máy đào Komatsu PW 21 0-1 2. 2.1 Truyền động di chuyển máy đào Komatsu PW 21 0-1 So với di chuyển bánh xích, di chuyển bánh...
- 16
- 494
- 0
ỨNG DỤNG PHẦN MỀM SOLIDWORKS MÔ PHỎNG VÀ XÁC ĐỊNH ỨNG SUẤT TÁC DỤNG LÊN CỤM TAY GẦU CỦA MÁY ĐÀO BÁNH LỐP
Ngày tải lên :
23/02/2017, 22:27
... PW 21 0 -1 CHƯƠNG 2: MÔ PHỎNG TAY GẦU ĐÀO MÁY ĐÀO BÁNH LỐP KOMATSU PW 21 0 - CHƯƠNG 3: XÁC ĐỊNH ỨNG SUẤT TRONG TAY GẦU CỦA MÁY ĐÀO BÁNH LỐP KOMATSU PW 21 0 - CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ MÁY ĐÀO PW 21 0 ... chất lượng cao Số phân tử lưới bị biến dạng = Kết ứng suất tác dụng lên tay gầu • Từ kết cho ta thấy điểm chịu ứng suất tác dụng lên tay gầu lơn vị trí lỗ tay gầu hàn với thành gầu = 94,9 Mpa ... Tay gầu đào PW 21 0-1 GIỚI Thiệu phần mềm solidwork Mô 3D cụm tay gầu Một số chức SolidWorks Tay gầu sau lắp ghép hoàn chỉnh CHƯƠNG 3:XÁC ĐỊNH ỨNG SUẤT TRONG TAY GẦU CỦA MÁY ĐÀO PW 21 0-1 Thiết...
- 21
- 585
- 0
Tính toán tai trong tac dung lên dàn khoan
Ngày tải lên :
30/12/2017, 12:20
... Chương 2: Tải trọng tác dụng lên cơng trình ngồi khơi II-35 Cơng trình ngồi khơi Nguyễn Danh Thảo 2. 4 .2 Tải trọng gió Tổng tải gió tác dụng lên phần giàn khoan tính gộp từ tải trọng gió tác dụng lên ... sinh 2 ( z d ) / L 2 (2. 24) (2. 25) Cộng hai phương trình lại, ta dạng: 2 A2 Với 2 B2 1 (2. 26) A H cosh 2 ( z d ) / L sinh (2 d / L) (2. 27) B H sinh 2 ( z d ) / L sinh (2 d / ... 2: Tải trọng tác dụng lên cơng trình khơi g a2 (2. 44) (2. 45) (2. 46) (2. 47) II-14 Cơng trình ngồi khơi Nguyễn Danh Thảo Bảng 2. 2: Tóm tắt đặc tính sóng tuyến tính (Airy) Chương 2: Tải trọng tác...
- 41
- 292
- 0
Chuyên đề xác định tải trọng động tất tác dụng lên công trình theo TCXDVN375 2006
Ngày tải lên :
23/03/2015, 21:25
... 1 .20 3.00 0.50 2. 00 2. 26 21 529 -0.178 1 .25 0.1097 1 .20 3.00 0.50 2. 00 2. 26 21 529 -0 .22 9 1 .25 0.1097 1 .20 3.00 0.50 2. 00 23 936 -0 .28 2 1 .25 0.1097 1 .20 3.00 0.50 2. 00 21 529 -0.334 1 .25 0.1097 1 .20 ... 523 01 -0.0 12 1 .25 0.1097 1 .20 3.00 0.50 2. 00 2. 26 0. 026 8 -608 23 981 -0.0 42 1 .25 0.1097 1 .20 3.00 0.50 2. 00 2. 26 0. 026 8 29 440 -0.085 1 .25 0.1097 1 .20 3.00 0.50 2. 00 2. 26 0. 026 8 22 835 -0.130 1 .25 ... 0.50 2. 00 2. 26 0. 026 8 -1 123 6 8 329 . 32 -1.97 1.46 18 8833 -0.770 1 .25 0.1097 1 .20 3.00 0.50 2. 00 2. 26 0. 026 8 -68 02 523 7.59 -1.97 1. 52 19 24 36 -0.799 1 .25 0.1097 1 .20 3.00 0.50 2. 00 2. 26 0. 026 8 -1946...
- 14
- 375
- 1
XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT TÁC DỤNG LÊN CÔNG TRÌNH THEO TCXDVN375-2006 BẰNG QUY TRÌNH ĐƠN GIẢN
Ngày tải lên :
15/06/2015, 06:38
... TD S = q T2 g : S d (T ) ≥ β a g g ag g S 2. 5 q t, ph thi t k S d (T ) c xác nh (5) (6) (7) (8) Trong ó: S, TB, TC, TD, xác T – Chu kỳ dao β – 0 .2 (h s 2. 8 Xác nh theo B ng 3 .2 c a TCXDVN ... theo tác ng ng t quy nh i u 3.1 .2 b ng 3.1 c a TCXDVN 375 :20 06 nh n d ng n n t ph c v vi c tính tốn kháng ch n 2. 5 Xác a - nh h s ng x q c a k t c u i v i k t c u bê tông c t thép i v i h khung ... h khung tương ương (h n h p khung – vách), có th xác úng h s ng x q sau (c p d o trung bình): nh g n q = 3.3 – nhà m t t ng q = 3.6 – nhà nhi u t ng, khung m t nh p q = 3.9 – nhà nhi u t ng, khung...
- 6
- 646
- 0
NGHIÊN cứu xác ĐỊNH tải TRỌNG GIÓ tác DỤNG lên ANTEN PHỤC vụ QUÁ TRÌNH TÍNH TOÁN THIẾT kế hệ THỐNG cơ KHÍ điều KHIỂN ANTEN GIÁM sát vệ TINH địa TĨNH ĐƯỜNG KÍNH 7,6 m
Ngày tải lên :
28/12/2017, 22:28
... phân với vận tốc đầu vào gió u =25 m/s, hướng gió tương đối so với trục anten thay đổi từ từ 150 -20 0 bước Kết phân bố vận tốc, áp suất tải trọng khí động tác dụng lên anten tên thể Hình 7-13 001800 ... NĂM 20 17 Ngày 14 tháng 10 năm 20 17 Trường ĐH Bách Khoa – ĐHQG TP HCM Hình 12 Dòng vận tốc trường phân bố áp suất mặt phẳng đối xứng anten hướng gió 140 Hình 13 Đồ thị tải trọng gió tác dụng lên ... (Mz= -20 6,16 Nm) (xem vận tốc gió u =25 m/s, hướng gió thay đổi từ 0 đến 180 Kết tính tốn rằng, lực đẩy khí động (theo phương Ox) đạt giá trị lớn hướng gió tác dụng lên anten =00 (Fx =22 174,3...
- 6
- 332
- 1
Nghiên cứu xác định tải trọng động thẳng đứng của đoàn xe lên mặt đường (Luận án tiến sĩ)
Ngày tải lên :
17/01/2018, 15:32
... ( FC 21 FK 21 FC 22 FK 22 )l2 ' ' ( FC 31 FK 31 FC 32 FK 32 )l3 Fkz1lk ( Fx11 Fx 12 )( hC1 r1 ) ' ' ' ' ( Fx21 Fx 22 )( hC1 r2 ) Fkx ( hC1 hk ) ( Fx31 Fx 32 )( ... 11 FC 12 FK 12 FC 21 FK 21 FC 22 FK 22 FC 31 FK 31 FC 32 FK 32 Fkz1 (2. 1) + Động lực học lắc dọc khối lượng treo xe kéo: & J yC1& C1 ( FC11 FK 11 FC 12 FK 12 )l1 ... Nam áp dụng hai tiêu chuẩn tính tốn thiết kế mặt đường mềm, là: 22 TCN 21 1 - 06 22 TCN 27 4 – 01 [11] - Theo 22 TCN 21 1 – 06 [11], tải trọng trục tính tốn tiêu chuẩn ô tô (P) dùng thiết kế quy định...
- 168
- 252
- 2
Nghiên cứu xác định tải trọng động thẳng đứng của đoàn xe lên mặt đường (tt)
Ngày tải lên :
17/01/2018, 15:33
... tải trọng xác định ô tô chuyển động, gọi chung tải trọng động theo thuật ngữ Anh “Moving dynamic Load” Các nghiên cứu sau sử dụng tải trọng: - Khi nghiên cứu cầu/đường cần tải trọng cực xác định ... cứu tải trọng tơ Chương 2: Xây dựng mơ hình xác định tải trọng đồn xe sơmi rơmc Chương 3: Ứng dụng mơ hình xác định tải trọng động xuống đường Chương 4: Nghiên cứu thực nghiệm Chương MÔ HÌNH TẢI ... cần định nghĩa hệ tọa độ hình 2. 1: Hình 2. 1 Hệ tọa độ ĐXSMRM 2. 4 Lực mômen tác dụng lên đoàn xe SMRM Khi đồn xe có khối lượng tách theo nguyên lý tách cấu trúc ta có lực tác dụng lên vật hình 2. 2:...
- 24
- 221
- 0
Nghiên cứu xác định tải trọng động thẳng đứng của đoàn xe lên mặt đường
Ngày tải lên :
30/01/2018, 10:00
... FK 21 FC 22 FK 22 FC 31 FK 31 FC 32 FK 32 Fkz1 (2. 1) + Động lực học lắc dọc khối lượng treo xe kéo: J yC1C1 ( FC11 FK 11 FC 12 FK 12 )l1 ( FC 21 FK 21 FC 22 FK 22 ... ần thiết Hiện n y, Việt N m ng p dụng h i ti u huẩn tính to n thiết kế mặt ờng mềm, ó l : 22 T N 21 1 - 06 v 22 T N 27 4 – 01 [11] - Theo 22 TCN 21 1 – 06 [11], tải trọng trụ tính to n ti u huẩn ủ dùng ... số l tải trọng ầu v tải trọng ộng Tải trọng ầu xe l tải trọng tĩnh t ng ng ợ 18 luật quy ịnh Yếu tố thứ l tải trọng ộng phụ thuộ phí xe, bao gồm vấn ề nghi n ứu ho n thiện kết ầu giảm tải trọng...
- 167
- 157
- 0
Nghiên cứu xác định tải trọng gió lên nhà cao tầng có kết cấu khung giằng
Ngày tải lên :
13/02/2018, 09:19
... kết cấu khung giằng chịu tải trọng phân bố 49 2. 1 .2 Phân tích hệ khung giằng 52 iv 2. 1 .2. 1 Phương trình vi phân kết cấu khung giằng chịu tải trọng ngang 52 2.1 .2. 2 Trường hợp chịu tải trọng ngang ... gần (1. 52) 60 2. 2.1.1 Cơng trình 20 tầng 61 2. 2.1 .2 Cơng trình 30 tầng 64 2. 2 .2 Hồn thiện cơng thức tính gần thành phần gió động 66 2. 2 .2. 1 Đề xuất công thức biểu diễn hàm K1 66 2. 2 .2. 2 Thiết ... QCVN 02- 2009/BXD TCVN 27 37-78 - 120 TCVN 27 37-90 - 120 TCVN 27 37-95 - AIJ- RFLB 20 04 Nhật 600 SNiP 2. 01.07-85* (20 11) Nga 600 GB 50009 -20 12 Trung Quốc 600 AS/NZS 1170 .2- 20 02 Úc AS/NZS 1170 .2- 2011...
- 206
- 377
- 2
Nghiên cứu xác định tải trọng gió lên nhà cao tầng có kết cấu khung giằng (tt)
Ngày tải lên :
13/02/2018, 10:22
... (%) 20 72. 17 23 97.91 15.7% 20 54.73 -0.8% 1.341 20 35.86 23 68.78 16.4% 20 29.77 -0.3% 300 1 .22 4 1998.09 23 34.03 16.8% 20 00.00 0.1% Vách dày (mm) αH CT1. 52 (kN) Δ1 (%) CT2.37 (kN) 2 (%) 20 0 1.3 82 21 52. 52 ... 2 (%) 20 0 1.3 82 21 52. 52 2468.51 14.7% 21 15 .23 -1.7% 25 0 1 .23 5 21 11. 72 2437.17 15.4% 20 88.38 -1.1% 300 1. 126 20 80.76 24 13. 02 16.0% 20 67.69 -0.6% CT1.50 (kN) CT2.37 (kN) 2 (%) GHI CHÚ: - Δ1 (%) ... trọng gió) 20 0 6780.79 24 30.48 23 62. 94 2. 78% 0.73% 25 0 6780.79 23 87.89 23 62. 94 1.04% 0 .27 % 6780.79 23 43.59 23 62. 94 -0.83% -0 .21 % học nhà dạng 1, 2, chương 2, tính tải trọng gió động theo (1.50)...
- 14
- 233
- 0