... dụng như sau:
Một đại lượng do nhiều nguyên nhân đồng thời gây ra sẽ bằng
tổng đại lượng đódo từng nguyên nhân gây ra riêng lẻ. (H.1.13)
Chuyển vị Δ tại đầu thanh do lực P
1
và P
2
gây ra ...
♦Tải trọng động: lực thay đổi nhanh theo thời gian, gây ra chuyển động
có gia tốc lớn ( rung động do một động cơ gây ra, va chạm của búa xuống
đầu cọc…). Với lực động thì cần xét đến sự tham gia ...
Chú ý:Để cố định một thanh trong mp cần tối thiểu 3 liên kết đơn để chống
lại 3 chuyển động tự do. Nếu đủ liên kết và bố trí hợp lý 3 phản lực sẽ tìm
được từ 3 ptcb tỉnh học.Thanh được gọi là...
... chia thành hai trường hợp cơ bản:
+ Hình 2.18b biểu diễn mô men do lực tập trung P gây ra
+ Hình 2.18c biểu diễn mô men do lực phân bố đều q gây ra
Hình 2.18dbiểu diễn mô men tổng hợp cần ... đựng của
vật liệu tại một điểm; ứng suất vượt quá một giới hạn nào đó thì vậtliệu bị
phá hoại. Do đó, việc xác định ứng suất là cơ sở để đánh giá độbền của
vật liệu, và chính là một nội dung ...
l
zqlq
z
zqVQ
oo
Ay
262
)(
2
−=−=
(e)
∑M/o
1
= 0 ⇒
l
zq
z
lq
zz
zqz
lq
M
ooo
x
6632
)(
6
3
=ìì=
(g)
Tửứ (e) vaứ (g) ta ve ủửụùc biểuđồ lực cắt và mômen cho dầm đã cho.
Các biểuđồ này có tính chất như sau:
Biểu...
... ứng
suất cho phép.
[]
n
o
σ
σ
=
(3.15)
Và dùng trị số
[]
σ
để tính toán.
Hệ số an toàn do nhà nước hay hội đồng kỹ thuật của nhà máy qui định.
http://www.ebook.edu.vn
3
Biến dạng ... H.3.10a. Ta chỉ
xác định được giới hạn tỷ
lệ và giới hạn chảy, mà
không xác định được giới
hạn bềndo sự phình ngang
của mẫu làm cho diện tích
mặt cắt ngang mẫu liên
tục tăng lên. Sau thí
nghiệm...
... Biến dạng dài theo phương I do
σ
1
gây ra:
E
1
11
)(
σ
=σε
Biến dạng dài theo phương I do
σ
2
gây ra:
E
2
21
)(
σ
μσε
−=
Biến dạng dài theo phương I do
σ
3
gây ra:
E
3
31
)(
σ
μσε
−=
... theo phương I do
σ
3
gây ra:
E
3
31
)(
σ
μσε
−=
Biến dạng dài tương đối theo phương I do cả ba ứng suất
σ
1
, σ
2
,
σ
3
sinh ra sẽ là tổng của ba biến dạng trên:
[]
)(
1
)()()(
3213121111
σσμσσεσεσεε
+−=++=
E
... cực trị
Trên vòng tròn (H.4.17): hai điểm I và J là những điểm có tung độ
τ
lớn và nhỏ nhất. Do đó, tia PI và PJ xác định pháp tuyến của những mặt
trên đó có ứng suất tiếp cực đại và cực tiểu....
...
4- Thuyeát beàn theá năng biến đổi hình dáng (TB 4)
♦ Nguyên nhân vậtliệu bị phá hỏng là do thế năng biến đổi hình dáng
của phân tố ở TTỨS phức tạp đạt đến thế năng biến đổi hình dáng ... (TB) CƠ BẢN
1- Thuyết bền ứng suất pháp lớn nhất (TB 1)
♦ Nguyên nhân vậtliệu bị phá hỏng là do ứng suất pháp lớn nhất của
phân tố ở TTỨS phức tạp đạt đến ứng suất nguy hiểm ở TTỨS đơn.
♦ ...
2- Thuyết bền biến dạng dài tương đối lớn nhất (TB 2)
♦ Nguyên nhân vậtliệu bị phá hỏng là do biến dạng dài tương đối lớn
nhất của phân tố ở TTỨS phức tạp đạt đến biến dạng dài tương đối...
...
7.4 KIEM TRA BEN DAM CHềU UỐN NGANG PHẲNG
Trên mặt cắt ngang của dầm chịu uốn ngang phẳng có 2 ứng suất:
- Ứng suất pháp σ
z
do mômen uốn M
x
gây ra.
- Ứng suất tiếp τ
zy
do lực cắt Q
y ... ứng suất:
Khác với trường hợp uốn thuần túy, ngoài ứng suất pháp σ
z
do mômen
M
x
gây ra còn có ứng suất tiếp τ
zy
do lực cắt Q
y
gây ra. Trạng thái ứng suất
của một phân tố có các mặt ... chống uốn (hay suất tiết diện) là 109 cm
3
. Xác định ứng suất
pháp cực đại trong daàm do uoán, σ
max
do q.
q = 10 kN/m q = 10 kN/m
2 m
4 m
2 m
H 7.2
7.3 Một dầm bằng gỗ ABC có mặt cắt...
... phương pháp tải trọng giả tạo (hay một
phương pháp khác).
Biểuđồ mômen uốn của dầm ở H.8.12b do tải trọng q và phản lực V
B
gây ra vẽ như H.8.12c,d, DGT và q
gt
như H.8.12 e, g. Ta có:
... M
gt
, Q
gt
của DGT, cần phải
tính hợp lực của lực phân bố q
gt
trên các chiều dài khác nhau. Do đó, để
tiện lợi ta xác định vị trí trọng tâm và diện tích
Ω
của những hình giới hạn
bởi các ... không đổi. H.8.2.
8.3 Dầm mặt cắt ngang thay đổi và chịu lực
như H.8.3. Tính độ võng tại dầm tự do và
góc xoay tại mặt cắt ngang giữa dầm.
8.4 Dầm có độ cứng không đổi như H.8.4.
Xác định:...
... chính xác vì tiết diện không tròn dođộ nghiêng của dây lò xo cũng
như sợi dây lò xo không là thanh thẳng, cho nên trong tính toán thực hành,
kể đến kết quả do thực nghiệm, ta có thể lấy:
... dạng đàn hồi tích lũy trong lò xo (bỏ qua thế năng do
Q
y
):
∑
=
p
z
GJ
LM
U
2
2
1
4
32
4
22
8
2
1
32/42
1
Gd
nDP
dG
DnDP
U ==
π
π
(b)
ve giaù trò,
T = U
,
⇒
C
P
Gd
nPD
==
4
3
8
λ
...
thép) chịu kéo, chịu nén tốt như nhau, còn chịu cắt thì kém hơn, do đó, khi
một trục thép bị xoắn sẽ bị gãy theo mặt cắt ngang, do ứng suất tiếp
τ
max
trên mặt cắt ngang (H.9.9).
Với vật liệu...
... suất nằm ở miền chịu kéo hay nén
do từng nội lực gây ra
H.10.4 biểu diển các miền kéo, nén trên mặt cắt do các mômen uốn
M
x
, M
y
gaây ra : + , - do M
x
do M
y
M
x
o
x
B
y
+
+
... (10.12)
Theo (10.12), ta thấy, khi ứng suất do lực dọc trái dấu với ứng suất do
M
x
, M
y
và có trị số lớn hơn tổng trị số tuyệt đối các ứng suất do M
x
, M
y
,
đường trung hoà nằm ngoài mặt ...
Các số hạng trong công thức (10.9) là số đại số, ứng suất do N
z
lấy (+)
khi lực dọc là kéo và ngược lại lực nén lấy dấu trừ; ứng suất do M
x
, M
y
lấy
dấu như trong công thức (10.1) của uốn...
... toàn đúng
tâm ) thì thanh sẽ giữ hình dạng thẳng, chỉ co ngắn do chịu nén đúng
tâm. Nếu cho điểm đặt của lực P một chuyển vị bé δ do một lực ngang nào
đó gây ra, sau đó bỏ lực này đi thì sẽ ... ổn định dù chỉ
của một thanh cũng dẫn tới sự sụp đổ
của toàn bộ kết cấu. Tính chất phá
hoại do mất ổn định là đột ngột và
nguy hiểm. Trong lịch sử ngành xây
dựng đã từng xảy ra những thảm ...
[]
ôđ
ôđ
k
P
PP
th
=≤
(11.1)
Hay :
[]
ôđ
ôđ
k
P
PN
th
z
=≤
(11.2)
k
ôđ
: Hệ số an toàn về mặt ổn định, do quy định, và thường lớn hơn hệ
số an toàn vềđộbền n.
P ( hay N
z
) : Lực nén ( nội lực nén...
... M(z) = M
R
+ M
P
= M
R
+ Py(z) (12.1)
trong đó: M
R
- mômen uốn do riêng tải trọng ngang gây ra
Py(z) - mômen uốn do lực dọc gây ra.
R
P z
y(z)
Hình 12.1 Uốn ngang và uốn dọc ... P như trên H.12.8.
l
z
ay
o
π
=
sin
(12.11)
Do tác dụng của lực P, cột bị cong và có phương trình y(z).
Mômen uốn tại một tiết diện do lực P gây ra:
)()}({
zPyPezyePM +=+=
(12.23) ... đúng thứ
nhất.
Giá trị mômen trong trường hợp uốn ngang và dọc tăng 22,5% so với
mômen chỉ do lực ngang gây ra, tức là thiên về an toàn hơn.
12.5 THANH CÓ ĐỘ CONG BAN ĐẦU
1- Ảnh hưởng của...
... cân bằng của một phần (H.13.3.b), do đối xứng, trên mặt cắt
vô lăng không thể có biến dạng uốn (do mômen), biến dạng trượt (do lực
cắt) mà chỉ có biến dạng dài do lực dọc, nghóa là chỉ có ứng ... hệ một bậc tự do.
3- Dao đôïng tự do
Khi không có lực kích thích và lực cản bằng không, hệ dao động tự do,
phương trình (13.8) trở thành phương trình vi phân của dao động tự do:
)t(y
&&
... dao động tự do
ω
(H.13.9).
Hình 13.9
Đồ th
ị hàm số dao động tự do có cản
t
y
4- Dao động cưỡng bức có cản
Từ phương trình vi phân dao động cưỡng bức có cản hệ một bậc tự do
(13.8):...
... các đạilượng đódo
từng nguyên nhân riêng rẽ gây ra.
=
+
Tran Minh Tu University of Civil Engineering
E-mail: tpnt2002@yahoo.com
37(50)
Chapter 7
đại häc
Tran Minh Tu University of Civil ... gốctoạđộvà
vuông góc vớiphương
củavectơ mô men
tng)
ãVect mụ men cú chiu cxỏcnh theo qui tắc
vặn nút chai
x
y
z
Đường tải
trọng
M
u
M
u
F
Tran Minh Tu University of Civil Engineering
E-mail: ... ti im B do mụ men uốnM
x
và M
y
gây ra:
y
x
zBB
xy
M
M
yx
II
σ
=+ +
z
M
y
y
x
M
x
B
x
y
z
y
x
B
x
y
M
x
B
x
y
z
M
y
y
x
σ
z
σ
min
B
σ
max
σ
max
σ
min
z
B
σ
(b)
(a)
(c)
Tran Minh Tu University...
... thẳng chịu nén đúng
tâm (Bài toán Euler)
khớp-khớp
ngàm – ngàm trượt
ngàm – tự do
ngàm – khớp
Tran Minh Tu University of Civil Engineering
E-mail: tpnt2002@yahoo.com
11(30)
Chapter 8
đại häc
8.2. ... thái
cân bằng ban đầucủakếtcấu
Tran Minh Tu University of Civil Engineering
E-mail: tpnt2002@yahoo.com
29(30)
Chapter 8
đại häc
Tran Minh Tu University of Civil Engineering
E-mail: tpnt2002@yahoo.com
26(30)
Chapter ... 0,25
0,31 .1,02 0,3
10
ϕ
−
=−
Tran Minh Tu University of Civil Engineering
E-mail: tpnt2002@yahoo.com
10(30)
Chapter 8
đại häc
Tran Minh Tu University of Civil Engineering
E-mail: tpnt2002@yahoo.com
7(30)
Chapter...