ve bieu do suc ben vat lieu

Ngày tải lên: 18/10/2012, 08:26

Ngày tải lên: 22/10/2012, 09:13

... dụng như sau: Một đại lượng do nhiều nguyên nhân đồng thời gây ra sẽ bằng tổng đại lượng đó do từng nguyên nhân gây ra riêng lẻ. (H.1.13) Chuyển vị Δ tại đầu thanh do lực P 1 và P 2 gây ra ... ♦Tải trọng động: lực thay đổi nhanh theo thời gian, gây ra chuyển động có gia tốc lớn ( rung động do một động cơ gây ra, va chạm của búa xuống đầu cọc…). Với lực động thì cần xét đến sự tham gia ... Chú ý:Để cố định một thanh trong mp cần tối thiểu 3 liên kết đơn để chống lại 3 chuyển động tự do. Nếu đủ liên kết và bố trí hợp lý 3 phản lực sẽ tìm được từ 3 ptcb tỉnh học.Thanh được gọi là...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:25

... chia thành hai trường hợp cơ bản: + Hình 2.18b biểu diễn mô men do lực tập trung P gây ra + Hình 2.18c biểu diễn mô men do lực phân bố đều q gây ra Hình 2.18dbiểu diễn mô men tổng hợp cần ... đựng của vật liệu tại một điểm; ứng suất vượt quá một giới hạn nào đó thì vật liệu bị phá hoại. Do đó, việc xác định ứng suất là cơ sở để đánh giá độ bền của vật liệu, và chính là một nội dung ... l zqlq z zqVQ oo Ay 262 )( 2 −=−= (e) ∑M/o 1 = 0 ⇒ l zq z lq zz zqz lq M ooo x 6632 )( 6 3 =ìì= (g) Tửứ (e) vaứ (g) ta ve ủửụùc biểu đồ lực cắt và mômen cho dầm đã cho. Các biểu đồ này có tính chất như sau: Biểu...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:25

... ứng suất cho phép. [] n o σ σ = (3.15) Và dùng trị số [] σ để tính toán. Hệ số an toàn do nhà nước hay hội đồng kỹ thuật của nhà máy qui định. http://www.ebook.edu.vn 3 Biến dạng ... H.3.10a. Ta chỉ xác định được giới hạn tỷ lệ và giới hạn chảy, mà không xác định được giới hạn bền do sự phình ngang của mẫu làm cho diện tích mặt cắt ngang mẫu liên tục tăng lên. Sau thí nghiệm...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:25

... Biến dạng dài theo phương I do σ 1 gây ra: E 1 11 )( σ =σε Biến dạng dài theo phương I do σ 2 gây ra: E 2 21 )( σ μσε −= Biến dạng dài theo phương I do σ 3 gây ra: E 3 31 )( σ μσε −= ... theo phương I do σ 3 gây ra: E 3 31 )( σ μσε −= Biến dạng dài tương đối theo phương I do cả ba ứng suất σ 1 , σ 2 , σ 3 sinh ra sẽ là tổng của ba biến dạng trên: [] )( 1 )()()( 3213121111 σσμσσεσεσεε +−=++= E ... cực trị Trên vòng tròn (H.4.17): hai điểm I và J là những điểm có tung độ τ lớn và nhỏ nhất. Do đó, tia PI và PJ xác định pháp tuyến của những mặt trên đó có ứng suất tiếp cực đại và cực tiểu....

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:25

... 4- Thuyeát beàn theá năng biến đổi hình dáng (TB 4) ♦ Nguyên nhân vật liệu bị phá hỏng là do thế năng biến đổi hình dáng của phân tố ở TTỨS phức tạp đạt đến thế năng biến đổi hình dáng ... (TB) CƠ BẢN 1- Thuyết bền ứng suất pháp lớn nhất (TB 1) ♦ Nguyên nhân vật liệu bị phá hỏng là do ứng suất pháp lớn nhất của phân tố ở TTỨS phức tạp đạt đến ứng suất nguy hiểm ở TTỨS đơn. ♦ ... 2- Thuyết bền biến dạng dài tương đối lớn nhất (TB 2) ♦ Nguyên nhân vật liệu bị phá hỏng là do biến dạng dài tương đối lớn nhất của phân tố ở TTỨS phức tạp đạt đến biến dạng dài tương đối...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:25

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... 7.4 KIEM TRA BEN DAM CHềU UỐN NGANG PHẲNG Trên mặt cắt ngang của dầm chịu uốn ngang phẳng có 2 ứng suất: - Ứng suất pháp σ z do mômen uốn M x gây ra. - Ứng suất tiếp τ zy do lực cắt Q y ... ứng suất: Khác với trường hợp uốn thuần túy, ngoài ứng suất pháp σ z do mômen M x gây ra còn có ứng suất tiếp τ zy do lực cắt Q y gây ra. Trạng thái ứng suất của một phân tố có các mặt ... chống uốn (hay suất tiết diện) là 109 cm 3 . Xác định ứng suất pháp cực đại trong daàm do uoán, σ max do q. q = 10 kN/m q = 10 kN/m 2 m 4 m 2 m H 7.2 7.3 Một dầm bằng gỗ ABC có mặt cắt...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... phương pháp tải trọng giả tạo (hay một phương pháp khác). Biểu đồ mômen uốn của dầm ở H.8.12b do tải trọng q và phản lực V B gây ra vẽ như H.8.12c,d, DGT và q gt như H.8.12 e, g. Ta có: ... M gt , Q gt của DGT, cần phải tính hợp lực của lực phân bố q gt trên các chiều dài khác nhau. Do đó, để tiện lợi ta xác định vị trí trọng tâm và diện tích Ω của những hình giới hạn bởi các ... không đổi. H.8.2. 8.3 Dầm mặt cắt ngang thay đổi và chịu lực như H.8.3. Tính độ võng tại dầm tự do và góc xoay tại mặt cắt ngang giữa dầm. 8.4 Dầm có độ cứng không đổi như H.8.4. Xác định:...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... chính xác vì tiết diện không tròn do độ nghiêng của dây lò xo cũng như sợi dây lò xo không là thanh thẳng, cho nên trong tính toán thực hành, kể đến kết quả do thực nghiệm, ta có thể lấy: ... dạng đàn hồi tích lũy trong lò xo (bỏ qua thế năng do Q y ): ∑ = p z GJ LM U 2 2 1 4 32 4 22 8 2 1 32/42 1 Gd nDP dG DnDP U == π π (b) ve giaù trò, T = U , ⇒ C P Gd nPD == 4 3 8 λ ... thép) chịu kéo, chịu nén tốt như nhau, còn chịu cắt thì kém hơn, do đó, khi một trục thép bị xoắn sẽ bị gãy theo mặt cắt ngang, do ứng suất tiếp τ max trên mặt cắt ngang (H.9.9). Với vật liệu...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... suất nằm ở miền chịu kéo hay nén do từng nội lực gây ra H.10.4 biểu diển các miền kéo, nén trên mặt cắt do các mômen uốn M x , M y gaây ra : + , - do M x do M y M x o x B y + + ... (10.12) Theo (10.12), ta thấy, khi ứng suất do lực dọc trái dấu với ứng suất do M x , M y và có trị số lớn hơn tổng trị số tuyệt đối các ứng suất do M x , M y , đường trung hoà nằm ngoài mặt ... Các số hạng trong công thức (10.9) là số đại số, ứng suất do N z lấy (+) khi lực dọc là kéo và ngược lại lực nén lấy dấu trừ; ứng suất do M x , M y lấy dấu như trong công thức (10.1) của uốn...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... toàn đúng tâm ) thì thanh sẽ giữ hình dạng thẳng, chỉ co ngắn do chịu nén đúng tâm. Nếu cho điểm đặt của lực P một chuyển vị bé δ do một lực ngang nào đó gây ra, sau đó bỏ lực này đi thì sẽ ... ổn định dù chỉ của một thanh cũng dẫn tới sự sụp đổ của toàn bộ kết cấu. Tính chất phá hoại do mất ổn định là đột ngột và nguy hiểm. Trong lịch sử ngành xây dựng đã từng xảy ra những thảm ... [] ôđ ôđ k P PP th =≤ (11.1) Hay : [] ôđ ôđ k P PN th z =≤ (11.2) k ôđ : Hệ số an toàn về mặt ổn định, do quy định, và thường lớn hơn hệ số an toàn về độ bền n. P ( hay N z ) : Lực nén ( nội lực nén...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... M(z) = M R + M P = M R + Py(z) (12.1) trong đó: M R - mômen uốn do riêng tải trọng ngang gây ra Py(z) - mômen uốn do lực dọc gây ra. R P z y(z) Hình 12.1 Uốn ngang và uốn dọc ... P như trên H.12.8. l z ay o π = sin (12.11) Do tác dụng của lực P, cột bị cong và có phương trình y(z). Mômen uốn tại một tiết diện do lực P gây ra: )()}({ zPyPezyePM +=+= (12.23) ... đúng thứ nhất. Giá trị mômen trong trường hợp uốn ngang và dọc tăng 22,5% so với mômen chỉ do lực ngang gây ra, tức là thiên về an toàn hơn. 12.5 THANH CÓ ĐỘ CONG BAN ĐẦU 1- Ảnh hưởng của...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... cân bằng của một phần (H.13.3.b), do đối xứng, trên mặt cắt vô lăng không thể có biến dạng uốn (do mômen), biến dạng trượt (do lực cắt) mà chỉ có biến dạng dài do lực dọc, nghóa là chỉ có ứng ... hệ một bậc tự do. 3- Dao đôïng tự do Khi không có lực kích thích và lực cản bằng không, hệ dao động tự do, phương trình (13.8) trở thành phương trình vi phân của dao động tự do: )t(y && ... dao động tự do ω (H.13.9). Hình 13.9 Đồ th ị hàm số dao động tự do có cản t y 4- Dao động cưỡng bức có cản Từ phương trình vi phân dao động cưỡng bức có cản hệ một bậc tự do (13.8):...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... các đạilượng đó do từng nguyên nhân riêng rẽ gây ra. = + Tran Minh Tu University of Civil Engineering E-mail: tpnt2002@yahoo.com 37(50) Chapter 7 đại häc Tran Minh Tu University of Civil ... gốctoạđộvà vuông góc vớiphương củavectơ mô men tng) ãVect mụ men cú chiu cxỏcnh theo qui tắc vặn nút chai x y z Đường tải trọng M u M u F Tran Minh Tu University of Civil Engineering E-mail: ... ti im B do mụ men uốnM x và M y gây ra: y x zBB xy M M yx II σ =+ + z M y y x M x B x y z y x B x y M x B x y z M y y x σ z σ min B σ max σ max σ min z B σ (b) (a) (c) Tran Minh Tu University...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... thẳng chịu nén đúng tâm (Bài toán Euler) khớp-khớp ngàm – ngàm trượt ngàm – tự do ngàm – khớp Tran Minh Tu University of Civil Engineering E-mail: tpnt2002@yahoo.com 11(30) Chapter 8 đại häc 8.2. ... thái cân bằng ban đầucủakếtcấu Tran Minh Tu University of Civil Engineering E-mail: tpnt2002@yahoo.com 29(30) Chapter 8 đại häc Tran Minh Tu University of Civil Engineering E-mail: tpnt2002@yahoo.com 26(30) Chapter ... 0,25 0,31 .1,02 0,3 10 ϕ − =−  Tran Minh Tu University of Civil Engineering E-mail: tpnt2002@yahoo.com 10(30) Chapter 8 đại häc Tran Minh Tu University of Civil Engineering E-mail: tpnt2002@yahoo.com 7(30) Chapter...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26