tiết 135 ngữ văn 6

... dòng chảy)  Điều kiện ổn đònh theo sơ đồ a,b: kích thước  d < d o  m  d o = 0.46c η d17  η = d90 d10   26 SỰ ỔN ĐỊNH CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐÁ Trong đó: dm kích thước hạt đới đứt gãy cà nát, ... rỗng vật liệu lắp nhét trạng thái chảy, eL độ rỗng vật liệu sệ vậ p lắp nhét R = 0,1.e ξ = δ w0 ,66 I L δ 32 SỰ ỔN ĐỊNH CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐÁ 1.1.1.8 Đánh giá biến dạng đá Tính toán biến dạng ... Trường hợp trượt xảy hai mặt yếu tóm lượt bước tính toán sau: SỰ ỔN ĐỊNH CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐÁ 16 SỰ ỔN ĐỊNH CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐÁ 17 SỰ ỔN ĐỊNH CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐÁ  18 Trường hợp trượt theo...

Ngày tải lên: 17/07/2014, 17:11

... 15 15 0157 01 56 01 56 01 56 01 56 01 56 01 56 0 167 0 166 0 166 0 166 0 166 0 166 0 166 0 166 0 165 0 165 0 165 0 165 0 165 0 165 0 164 0 163 0 163 0 163 0 163 0 163 0 163 0 164 0 163 0 163 0 163 0 163 0 163 0 163 1,52 1,51 1,51 ... 0 066 0 066 0 066 0 066 0 066 0 066 0 066 0 066 0 066 00 46 00 46 00 46 00 46 00 46 00 46 00 46 00 46 00 46 0 063 0 063 0 063 0 063 0 063 0 063 0 063 0 063 0 063 0,52 0,52 0,52 0,52 0,52 0,52 0,52 0,52 0,52 0 066 0087 0 065 ... 00 16 Gia ti 5 15 15 15 30 30 00 56 0058 0 061 0 061 0 061 0 061 0 061 0 061 0 061 0049 0050 0051 0051 0051 0051 0051 0051 0051 0 060 0 062 0 066 0 066 0 066 0 066 0 066 0 066 0 066 0032 0034 00 36 00 36 00 36 0036...

Ngày tải lên: 04/04/2015, 15:20

Ngày tải lên: 23/08/2012, 15:32

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:44

... Fnc Hình 4.11: Bố trí cọc cát phạm vi nén chặt đất (4. 26) d L = 0,95d F 0,2b Trong đó: fc - Diện tích tiết diện ngang cọc cát (lấy diện tích tiết diện ống tạo lỗ) Cọc cát thường bố trí theo lưới ... Trong đó: a,b - Là cạnh dài rộng đáy móng Tỷ lệ diện tích tiết diện tất cọc cát Fc diện tích đất nén chặt Fnc xác định sau: Đà nẵng 9/20 06 CHƯƠNG VI TRANG 144 e − enc F =Ω= o Fnc + eo Nhóm chun ... D = 0 ,65 -0,7 khơng làm phá hoại đất thiên nhiên đáy tầng đệm cát Sau đào bỏ phần lớp đất yếu, tiến hành đổ cát thành lớp có chiều dày 20-25cm đầm chặt đầm lăn đầm xung kích Đà nẵng 9/20 06 CHƯƠNG...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:28

... 2. 76 2.85 4.8 11 .65 15 1 76 4.28 4.93 6. 91 13.08 220 5.70 7.39 9.25 14.50 264 7.13 10.8 12 .65 15.93 308 8.55 14.9 17.35 20 25 352 9.98 18.45 18.78 3 96 11.40 20.20 22 .64 440 12.83 21 .63 484 14. 26 ... 18.78 3 96 11.40 20.20 22 .64 440 12.83 21 .63 484 14. 26 23. 06 15 .68 24.48 26. 89 30 35 40 45 50 55 S (mm) 60 47.71 54.34 58. 86 61.29 62 .63 65 70 Hình Kết thử tải tĩnh cọc Theo TCXD 205-1998 [1], Phụ ... 107.9} 12.5 { 122 .6} 10.5 { 103.0} 15.0 { 147.1} 17.0 { 166 .7} 17.0 { 166 .7} 25.0 { 245.2} 29.0 { 284.4} 27.0 { 264 .8} 38.0 { 372.7} 45.0 { 441.3} 40.0 { 392.3} 55.0 { 539.4} 65 .0 { 63 7.4} 75.0 {...

Ngày tải lên: 19/09/2013, 10:07

... 2Ø Ø18 lươi t ép hà n Ø 6a50 loại B ù h lưới th ép h àn Ø6a50 lo i A Ø 20 12Ø 6a50 Ø 18 Ø 6a 00 Bả n th ép đ ầu c ọ c 12Ø 11Ø 6a200 CHI TIẾT CỌC BÊT ÔNG CBT1 12 Ø 6a100 6a TL : 1/20 Hình 3.3 Cấu ... 3.3 Cấu tạo cọc (đoạn cuối cùng) 6 l ươ ùi t he ùp hà n Ø 6a l oa ïi B 2Ø Ø 18 l ươ ùi thép hà n Ø6a 50 l oạ i B l ưới thé p øn Ø6a50 l ươ ùi t he ùp h a ø n Ø6A5 l oa ïi A l oa ïi A B ả n thép ... Lưới thép 6 CỌC CBT-1 LƯỚI THÉP ĐẦU CỌC 300x300x10 CỌC CBT-2 12 TL : 1/10 350x350x 4-4 TL :1/10 HÀN CHỤM ĐẦU CHI TIẾT MŨI CỌC 4Ø18 Ø20 MC 2-2 TL: 1/10 TL: 1/10 Hình 3.2 Chi tiết cọc 6 2Ø Ø18...

Ngày tải lên: 23/12/2013, 09:15

... Fnc Hình 4.11: Bố trí cọc cát phạm vi nén chặt đất (4. 26) d L = 0,95d F 0,2b Trong đó: fc - Diện tích tiết diện ngang cọc cát (lấy diện tích tiết diện ống tạo lỗ) Cọc cát thường bố trí theo lưới ... Trong đó: a,b - Là cạnh dài rộng đáy móng Tỷ lệ diện tích tiết diện tất cọc cát Fc diện tích đất nén chặt Fnc xác định sau: Đà nẵng 9/20 06 CHƯƠNG VI TRANG 144 e − enc F =Ω= o Fnc + eo Nhóm chun ... D = 0 ,65 -0,7 khơng làm phá hoại đất thiên nhiên đáy tầng đệm cát Sau đào bỏ phần lớp đất yếu, tiến hành đổ cát thành lớp có chiều dày 20-25cm đầm chặt đầm lăn đầm xung kích Đà nẵng 9/20 06 CHƯƠNG...

Ngày tải lên: 25/01/2014, 18:20

Ngày tải lên: 21/03/2014, 20:12

Ngày tải lên: 27/05/2014, 21:09

... 26, 3 21,489 9,4 6, 5 18,9 16 9,4 36, 9 78,843 9,4 16, 8 19,179 9,4 25,4 20,988 9,4 5,7 18,913 9,4 36, 0 58 ,66 1 9,4 16, 8 19,105 9,4 24,4 20,4 86 9,4 5,7 18,908 9,4 35,0 38,479 9,4 16, 0 19,083 9,4 24,4 ... 54,943 16, 0 40,0 -4,587 3 ,6 40,0 0,000 11,0 40,0 128,8 06 9,0 40,0 139,505 16, 0 40,0 -0,879 4,5 40,0 0,000 11,5 40,0 148,715 9,0 40,0 139, 562 16, 0 40,0 -0,907 4,5 40,0 -3,090 11,5 40,0 65 ,7 36 9,0 ... 4,5 18,9 06 9,4 32,1 36, 310 9,4 13,2 19,010 9,4 23,2 20,237 9,4 4,5 18,909 9,4 31,1 32, 060 9,4 13,2 18,977 9,4 22,3 19,948 9,4 3 ,6 18,907 9,4 30,0 27,810 9,4 12,4 18, 967 9,4 21,5 19 ,66 0 9,4 2,7...

Ngày tải lên: 29/06/2014, 15:16

... chiều dày giằng 7,5cm Khi cốt thép bố trí hàng chiều dày giằng > 150cm Thép : (6- 12mm) $.3 Các biện pháp Móng: 63 Thay đổi chiều sâu chôn móng: Chiều sâu chôn móng tăng Sức chịu tải tăng lên ... đỉnh lớp đất yếu chiều dày tầng đệm cát đợc xác định dần theo yêu cầu Tuy nhiên gần làm nh sau: 66 Giả định hđ sau kiểm tra điều kiện: hm b m hqƯ hđ Điều kiện: * Về cờng độ: Tại đáy móng: p ... VTNĐ: Các đặc trng: Giếng cát: đờng kính giếng cát: dw Bấc thấm: quy đổi tiết diện tròn tơng đơng: dw=? a, b kích thớc tiết diện bấc thấm *lấy theo nguyên lý tơng đơng chu vi tiếp nhận: dw = *Theo...

Ngày tải lên: 10/07/2014, 09:20

Ngày tải lên: 12/08/2014, 07:21

... Lớp 1: 400 +1.00 Wt = 16. 2 KN/m³ C = 9.8 KN/m² Phi = 9. 26 ¨ +2.00 3.5 1 -2.50 -20 -40 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 X(m) 13 11 -1 -3 -5 ... 16. 2 KN/m³ C = 9.8 KN/m² Phi = 9. 26 ¨ +2.00 45 3.5 40 -2.50 35 30 15 Y(m) ỨNG SUẤT HỐ MÓNG 25 10 20 0 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 ... 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 X(m) Hình 2.7: Sự thay đổi ứng suất hiệu đất – Trường hợp Luận văn thạc só kỹ thuật Chương - 48 - 13 11 -1 -3...

Ngày tải lên: 23/08/2014, 14:25

... 0.2 0.4 0 .6 0.8 1.00 0.90 0 .64 0.42 0.28 0.20 0.25 0.5 0.75 1.25 bt 0.40 0.78 1. 16 1.53 1.91 2.29 9 .60 8 .64 5.53 2.32 0 .66 0.13 Tng ln ca nn: Hỡnh v: 45 0.2m 0.4m 0.4 0.78 1. 16 9 .60 8 .64 5.53 ... gian theo di lỳn (phỳt) 36, 75 0-10-20-30-45 -60 55.125 nt 73.5 nt 91.875 nt 110.25 nt 128 .62 5 nt 140 nt Nghiờn cu ng dng gii phỏp TLC xõy dng cụng trỡnh trờn nn t yu III.4 .6 Kt qu thớ nghim S b ... Nam tng 4340 thỏng 25,8 T/m2 10/2004 phu 500 thỏng 11/2003 317 ,6 T thỏng 12/2003 40 T/m2 thỏng 3/2004 20 ,6 T/m2 21,55 T/m2 tng 3 760 phu 500 tng 22580 phu 500 trờn 33,25 T/m2 trờn 20 T/m2 phu 500...

Ngày tải lên: 17/10/2014, 23:16

... 0, 06 1,25 3,51 0,10 1,39 3,71 0,14 1,55 3,93 10 0,18 1,73 4,17 12 0,23 1,94 4,42 14 0,29 2,17 4 ,69 16 0, 36 2,43 5,00 18 0,43 2,72 5,31 20 0,51 3,05 5 ,66 31 22 0 ,61 3,44 6, 04 24 0,72 3,87 6, 45 26 ... 6, 90 28 0,98 4,93 7,40 30 1,15 5,59 7,95 32 1,34 6, 35 8,55 φII A B D 34 1,55 7,21 9,21 36 1,81 8,25 9,98 38 2,11 9,44 10,80 40 2, 46 10,84 11,73 42 2,87 12,50 12,77 44 3,37 14,48 13, 96 45 3 ,66 ... 3 -6 B ng 3 -6 Các ch tiêu s d ng máy TENOCOLUMN Lư ng ximăng (kg/m3) T l N/X (%) Cư ng đ m u (kG/cm2) Cát 250 120 41,8 Bùn,sét 2 26 100 30 Á cát 250 60 17,1 ð t l n h u 350 60 15,7 Than bùn 325 60 ...

Ngày tải lên: 18/11/2014, 15:00

... sang giá trị độ Phút => =((ϕ-INT(ϕ)) *60 Độ + phút => =CONCATENATE(ROUND(độ,0),“o”,ROUND(phút, 0),”’”) Lực cắt τ (kPa) 100 80 60 40 20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Áp lực thẳng đứng σ (kPa) K E ÁT ... =1− −ν - Theo kinh nghiệm thường lấy EBN = (2 ÷ 6) ETN Loại đất Cát pha sét Sét pha cát Sét 0,45 0,55 Trị số m hệ số rỗng e 0 ,65 0,75 0,85 3,5 4,5 6 5,5 0,95 1,05 2,5 5,5 4,5 Xác định độ lún ổn ... 12 14 16 18 cho loại đất sét bão hòa Biến dạng ε% nước sức chống cắt đất phụ thuộc vào cu ϕu Biểu đồ quan hệ ứng suất nhỏ lệch biến dạng 20 Ứng suất cắt (σ 1-σ 3)/2 kPa 60 40 20 0 20 40 60 80...

Ngày tải lên: 18/11/2014, 15:30

Ngày tải lên: 20/11/2014, 15:50

... GVHD: TS Nguyễn Thành Đạt O6 341 O1 11,3 O2 O3 14000 22' 1 460 8,7 21' 20' 3# 4# 5# 6# 7# 8# 9# 10# 1# 23' 1 460 8,7 1:1 ,6 19' 18' 2# 13' 6' 7' 8' 9' 10' 11' 12' 14' 15' 16' 17' 4.H=58880 THIẾT KẾ ... Trình Nền Đất yếu GVHD: TS Nguyễn Thành Đạt 3 26 60,7 O2 14000 24' 23' 1: 1 ,6 22' 21' 20' 19' 6' 7' 8' 9' 10' 11' 12' 13' 14' 15' 16' 17' 18' 17 18 16 14 15 13 10 11 12 4.H=58880 TÂM TRƯỢT O2 SVTH: ... Đất yếu GVHD: TS Nguyễn Thành Đạt 360 7 1,53 O1 O4 O2 O3 14000 29' 28' 1: 1 ,6 27' 26' 25' 24' 11' 12' 13' 14' 15' 16' 17' 18' 19' 20' 21' 22' 23' 22 23 10 11 15 16 12 13 14 17 18 19 20 24 21 4.H=58880...

Ngày tải lên: 04/12/2014, 19:18