thiết kế mặt bằng nhà công nghiệp 1 tầng

... ) 14 ,767 + 15 7,9 91. ( − 0,045) 2 2 0 ,11 0 ,11 S= + 0 ,1 = + 0 ,1 = 0,4 81 e0 0 ,1 + 0 ,18 9 0 ,1 + h 6,4 0,4 81 ⇒ N th = ( 29 .10 4.720000 + 2 .10 6 .17 199) = 590689( kg) 2 10 80 1, 3 71 1 1 η= = = 1, 365 N 15 79 91 ... 37,833 + 18 6,672.( - 0,045) 2 2 0 ,11 0 ,11 S= + 0 ,1 = + 0 ,1 = 0,333 e0 0 ,1 + 0,3 712 0 ,1 + h 6,4 0,333 ⇒N= ( 29 .10 4 720000 + 2 .10 6 288 71) = 69 916 4( kg) 2 975 1, 51 1 1 η= = = 1, 365 N 18 6,672 1? ?? 1? ?? N ... ( 29 .10 4 .17 06667 + 2 .10 6.57089) = 11 83555 ( kg) 2 10 80 1, 56 1 1 η= = = 1, 19 N 18 6742 1? ?? 1? ?? N th 11 83555 ⇒ e = η.e 0 + 0,5.h − a = 1, 19. 31, 9 + 0,5.80 − 4,5 = 73,4 61( cm) N 18 6742 = = 35, 91( cm)

Ngày tải lên: 07/05/2016, 10:33

... Wx h d 10 25 42 Q.Sc Ib t w Vi : Sc 20,5 .1. 18 369 cm t w h 3w 1, 2.40 6400 cm4 12 12 25538 ,18 .369 12 27 ,1kG / cm2 6400 1, 2 Ib td 830,2 3 .12 27 ,12 22 81, 8kG / cm2 1, 15f 1, 15. 215 0 ... mụmen tớnh toỏn 13 830 10 2 .10 T1 4 610 kG ; 10 20 30 40 13 830 10 2.20 T2 9220 kG 10 20 30 40 13 830 10 2.30 T3 13 830 kG ; 10 20 30 40 13 830 10 2.40 T4 18 440 kG 10 20 30 40 ... 376 400 12 12 408 360 93 210 93 x x 88 18 4 13 830 10 3295 td 897,8 kG / cm2 f w 17 82,5 kG / cm2 15 41, 22 12 0,96 Vi s f ws 1, 15 .15 50 17 82 ,5 kG / cm f f wf 1. 1800 18 00 kG

Ngày tải lên: 06/11/2016, 19:50

... Wx h d 10 25 42 Q.Sc Ib t w Vi : Sc 20,5 .1. 18 369 cm t w h 3w 1, 2.40 6400 cm4 12 12 25538 ,18 .369 12 27 ,1kG / cm2 6400 1, 2 Ib td 830,2 3 .12 27 ,12 22 81, 8kG / cm2 1, 15f 1, 15. 215 0 ... 376 400 12 12 408 360 93 210 93 x x 88 18 4 13 830 10 3295 td 897,8 kG / cm2 f w 17 82,5 kG / cm2 15 41, 22 12 0,96 Vi s f ws 1, 15 .15 50 17 82 ,5 kG / cm f f wf 1. 1800 18 00 kG ... w 12 mm Chiu cao kinh t ca tit din : h kt 1, 15 M 893836 1, 15 21, 4cm f t w 215 0 1, 2 Chn h = 42 cm, bf = 18 cm, tf = 1cm Vy tit din cú kớch thc nh hỡnh v : D 10 18 0 10 400 12 400 420 10 10

Ngày tải lên: 18/05/2017, 14:56

... -11 0.94 18 .92 18 .92 18 .92 19 .05 n 19 .05 [24] 11 . 51 17 .11 0.02 -17 .11 -25 .12 v - 41. 52 Giã ph¶i -14 .49 11 .52 63.93 63.93 34.34 m 6.57 18 .54 18 .54 18 .54 20.38 n 20.38 [25] 18 .63 -11 .58 -3.76 11 .16 -16 .59 ... TIÕT b 19 19 19 19 20 6000 21 6000 6000 6000 20 20 20 6000 6000 6000 21 21 21 16 xµ gå 8cs4x105 6000 300 +6.4 4200 a 4200 b 4200 a b 15 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 013 50 13 5 015 0 015 0 015 0 015 00 15 00 - Độ ... 7 c1 k2 c1 6000 CHI TIÕT e 6000 6000 dct dct 6000 dct k2 dct 8 c1 c1 6000 6000 6000 6000 10 6000 11 12 0000 6000 12 6000 6000 dct c1 10 6000 11 12 0000 6000 12 6000 13 13 9 10 10 6000 6000 11 12 0000

Ngày tải lên: 18/11/2017, 19:39

... Và t ? ?1. 1 10 � 91. 785� 5.8 11 .6 17 .4 23.2 29 39 b1�Ni  1. 1�  1. 7 cm 39� 20 39 � 21  b h1 f Ni  Nbmax - Trong đó: hi - lực kéo tác dụng lên bulông dãy thứ i h1 b – bề rộng mặt bích ... 15 0x90x8 45 10 0 58x5=290 515 10 380 400 5525 400 45 10 0 4x75=300 515 10 25 50 10 0 50 200 90 10 96 96 15 0 16 16 15 0 14 bul « ng Ø 20 10 6025 1- 1 CẤU TẠO MỐI NỐI CỘT VỚI XÀ NGANG IV MỐI NỐI ĐỈNH ... HỌC KẾT CẤU THÉP SỐ (THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP TẦNG NHỊP) ****** Phần thuyết minh tính toán PHẦN I: SƠ BỘ VỀ KẾT CẤU KHUNG THÉP CẦN THIẾT KẾ Trong năm gần đây, với phát triển công nghiệp

Ngày tải lên: 15/03/2018, 12:03

... Dmax = n.nc.( P tc max.  yi   ) =? ?1, 1.0,85 .13 ,5.( y1 + y2 + y3) =? ?1, 1.0,85 .13 ,5.(? ?1? ?+ 0,267 +  0,683) Dmax = 24, 61? ?T Dmin = n.nc.( P tc min.  yi   )  =1, 1.0,85. 3,5.( y1 + y2 + y3) =? ?1, 1.0,85. 3,5.(? ?1? ?+ 0,267 + 0,683) ... 91, 98.600 2 .10 413 91, 98  kG.cm 13 ,79.600 10 15 51, 8  kG.cm 32 q x B 32 tt                    M y qy qx 3000 6000 3000 My Mx Sơ đồ tính xà gồ theo phương x­x và y­y:   td x y 413 91, 98 35,88 15 51, 8 ... nhỏ nên có thể bỏ qua , ta chỉ xét đến độ võng theo phương vng góc với? ?mặt? ?phẳng mái  y  200 Công? ?thức kiểm tra :    5 .10 B B q y B 74,72 .10 2.600  Ta có :    y 384 E.I x 384 2 ,1. 10 6.409 ,1 1,7 0,00283 2,83 .10 5 .10                   B 600 tc 1, 7 cm                    

Ngày tải lên: 12/01/2020, 03:33

... dàn Kết tính đợc ghi bảng tổ hợp nội lực dàn: - 59 - Đồ án kết cấu thép số Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp - 60 - Đồ án kết cấu thép số Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp - 61 - Đồ án kết ... 26 .1 + 2 .10 .1, 4 = 54 cm2 - 86 - Đồ án kết cấu thép số Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp Hình 42 Cấu tạo mắt dàn Kiểm tra ứng suất thép góc ghép: = N q− A q− = 98772 = 18 29 ,11 1 Kg/cm2 < R = 215 0 ... dới liên kết dàn với cột - 81 - Đồ án kết cấu thép số Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp Liên kết T1vào mắt: T1 = 25,752 T Chọn chiều cao ®−êng hµn sèng hs = mm ChiỊu dµi ®−êng hàn cần thiết:

Ngày tải lên: 04/06/2020, 08:20

... cm,  = 18 kN/m3 Tải trọng tiêu chuẩn kG/m2 Hệ số vượt tải Tải trọng tính tốn 0,9 1, 3 1, 17 1, 44 1, 3 1, 872 1, 1 1, 1 kN/m2 0,05 x 18 Lớp bêtông nhẹ cách nhiệt, dày 12 cm,  = 12 kN/m3 0 ,12 x 12 Lớp ... ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP TẦNG LẮP GHÉP Số liệu cho trước Nhà công nghiệp tầng lắp ghép, ba nhịp nhau, L k = 20 m, cao trình ray R = 6 ,1 m nhịp có cầu trục chạy ... ct = 2,3m a1 - khe hở an toàn từ đỉnh xe đến mặt kết cấu mang lực mái, chọn a1 =0 ,15 m, đảm bảo a1 > 0,1m D=6 ,1+ 2,3+0 , 15 =8 , 55 m Cao trình đỉnh mái M =D+h+ + t h - Chiều cao kết cấu mang

Ngày tải lên: 07/07/2023, 06:07

... đồ án kết cấu thép 2 thiết kế khung ngang nhà công nghiệp 2 Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp 1 tầng Số liệu thiết kế: Thiết kế khung ngang nhà xởng bằng thép 1 tầng, 1 nhịp có cửa ... hiện trên hình vẽ (H1) h1: sơ đồ khung ngang nhà công nghiệp 30000 i = 1/ 10 i = 1/ 10 7.4m 0.00 12 .8m 15 .0m 18 .4m 19 .0 m -0.80 đồ án kết cấu thép 2 thiết kế khung ngang nhà công nghiệp 3 2. Kích ... 15 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 00 12 50 6000 6000 6000 6000 6000 30000 đồ án kết cấu thép 2 thiết kế khung ngang nhà công nghiệp 7 hình 4: hệ giằng trong mặt phẳng cánh

Ngày tải lên: 05/09/2013, 23:36

... 40b1 - hệ số điều kiện làm việc trong liên kết, 1b = 1 do số bulông trong liên kết n = 12 > 10 .,b2 – hệ số ma sát và hệ số độ tin cậy của liên kết Với giả thiết là không gia công bề mặt ... ảnh hởng để xác định Dmax, DminDmax=n cpPmax.yi0,85 1, 1 11 9 (1 0,677 0,886 0,563)=347, 81? ?? (kN) Dmin=n cpP ymini0,85 1, 1 23,7 (1 0,677 0,886 0,563)=69,27 (kN).Các lực Dmax và Dmin ... kế khung thép nhà công nghiệp một tầng, một nhịp” có fba = 19 2 N/mm2 = 19 ,2 kN/cm2 Diện tích cần thiết của một bu lông neo:Trang 38Tổng chiều dài tính toán của các đờng hàn liên kết ở một bản

Ngày tải lên: 13/03/2015, 14:42

... 0,4899 1 + 13 , 92 1 1 010 8 ⇒σy = = 19 44,9 0,85  15 11 5  1 52  21 50 ⇒ ϕ d = 0,68 + 0 , 21 1 = 0,68 + 0 , 21 .14 ,25 = 3,6 72 > 1 ; do đó lấy ϕ d = 1 1 C= = 0,039 0,936 1 ... 2 213 1  40  2, 1. 10 6 ⇒ 1 = 3, 725 6 . = 1, 543 > 0,85  23 422  586  21 50 ⇒ ϕ d = 0,68 + 0 , 21 1 = 0,68 + 0 , 21 .1, 543 = 1, 004 > 1 , do đó lấy ϕd =1 1 C= = 0, 12 8 0,4899 ... = 1, 1.0,85 .13 ,5.( y 1 + y 2 + y 3 ) = 1, 1.0,85 .13 ,5.( 1 + 0,267 + 0,683) D max = 24, 61 T D min = n.n c .( P tc min . ∑ i y ) =1, 1.0,85. 3,5.( y 1 + y 2 + y 3 ) = 1, 1.0,85. 3,5.( 1

Ngày tải lên: 06/04/2015, 21:44

... sách Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp 1 tầng bằng bê tông cốt thép lắp ghép: G1c  10 0,42 kN ; ta có: G1  n.G1c  1, 1 .10 0,42  11 0,5 kN Với: - G1 trọng lượng tính toán của dàn mái; n = 1, 1 ... NαI �  cr  lo2 �φl � 6,4.30000 �0,35. 21, 3 .10 9  s� �6,67.69 .10  2 � 9750 � 1, 44  19 7 51, 6 .10 3 N = 19 7 51, 6 kN 1 1 η   1, 2 N 3260, 4 1? ?? 1? ?? N 19 7 51, 6 cr Hệ số xét tới ảnh hưởng của uốn dọc: ... 0, 01 0  0,01R b  0,5  0, 01  0, 01. 14,5  0,233 h 800 eo / h  2 71, 87 / 800  0,34 ; δe  max  eo / h;δ min   max  0,34; 0,233   0,34 0 ,11 0 ,11 S  0 ,1   0 ,1  0,35 δe 0,34 0 ,1  0,1

Ngày tải lên: 13/03/2018, 15:39

... Hct +? ?1 Hct - chiều cao cần trục tra bảng phụ lục I với sức trục Q = 10 T Hct = 1, 9m ? ?1 - khe hở an toàn từ đỉnh xe đến mặt kết cấu mang lực mái, ? ?1 =0 ,15 m đảm bảo a1 ≥0.1m D = 7,5 + 1, 9 + 0 ,15 = ... ÁN KẾT CẤU NHÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP T CẤU NHÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP U NHÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ IIT THÉP THIẾT CẤU NHÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP T KẾT CẤU NHÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP ... NHÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP T KẾT CẤU NHÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHI ỆP MỘT TẦNG BẰNG BÊTÔNG P TẦNG BẰNG BÊTÔNG NG BẰNG BÊTÔNG NG BÊ TÔNG LẮP GHÉPP GHÉP (Nhà xuấpt bảng sau:n xây

Ngày tải lên: 12/03/2015, 20:09

... = 1? ?1, 36? ?11 ,5 = 15 ,61MPa [ N ] loc = ψ R b,loc Aloc1 = 0,75? ?15 , 61? ?36000 = 4 21, 41? ?10 3 (N) = 4 21, 41kN Vậy :[N]loc = 4 21, 41( KN) < 582 (KN) phải gia cố vai cột theo cấu tạo Sử dụng lưới thép 8a100? ?10 0 ... 0 ,11 0 ,11 + 0 ,1 = + 0 ,1 = 0, 252 δe 0,623 0 ,1 + 0 ,1 + δp Hệ số xét đến ảnh hưởng trải trọng tác dụng dài hạn: Do M M1 dấu nên hệ số xác định sau: ? ?1 = 1+ M1 + N1×(0,5× h- a) M+ N×(0,5× h- a) ? ?1 ... THỰC HIỆN : NGUYỄN ĐOÀN KHUÊ NGÀY GIAO ĐỒ ÁN: 11 /11 /2 013 NGÀY NỘP ĐỒ ÁN :06/ 01/ 2 014 A ĐỀ BÀI I Nội dung yêu cầu Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp tầng lắp gép đối xứng bê tông cốt thép (BTCT),

Ngày tải lên: 21/11/2014, 22:16

... BTCT. .16 4,05 ,11 . 01, 0 6,0 275 ,13 . 01, 05,0 01, 0 01, 05,0 min =−−=−−= b o R h l δ . 417 ,0 )16 4,0; 417 ,0max( )16 4,0; 600 250 max();max( min ==== δδ h e o e → . 313 , 01, 0 1 417 ,0 1, 0 11 ,0 =+ + =S 78,7 27000 210 000 === b s E E α Lực ... x 18 0,9 1, 3 1, 17 2 Lớp bêtông nhẹ cách nhiệt, dày 12 cm, γ = 12 kN/m 3 0 ,12 x 12 1, 44 1, 3 1, 872 NGUYỄN HUY THÔNG 2005X1 Trang: 12 050 9500 8350 0.00 750 260 3700 500800 15 0 10 00 15 0 8850 13 350 90 50 75 7 ĐỒ ... = 13 ,6 21 + 4,02 = 17 ,641cm 2 . I s = (A s + A s ’ )(0,5h – a) 2 = 17 ,6 41. (0,5.40 - 4) 2 = 4 516 ,096cm 4 Tính ϕ l theo công thức: .54 ,1 4,0.5,0 .17 ,5 817 8 ,10 2 4,0.5,0 .17 ,5 811 5,2 1 5,0 5,0 1...

Ngày tải lên: 10/12/2012, 10:47

... 0,392 δ 0 ,1+ 0,277 0 ,1+ φ N cr = b s s 2 0 l b 6,4.E E S.I ( + .I ) lφ E = 6 -8 7 -8 2 6 6,4.23 .10 0,392 .17 06666,67 .10 21. 10 ( + .19 699,2 .10 ) 11 ,025 1, 577 23 .10 = 7 310 ,85 kN η = cr 1 1 = = 1, 29 N 16 49 ,1 1- ... +0 ,1= 0,364 δ 0 ,1+ 0, 317 0 ,1+ φ N cr = b s s 2 0 l b 6,4.E E S.I ( + .I ) lφ E = 6 -8 7 -8 2 6 6,4.23 .10 0,364.720000 .10 21. 10 ( + .12 114 .10 ) 5,9 1, 698 23 .10 = 13 542,2 kN η = cr 1 1 ... GVHD: TH.S LÊ THANH HÀ -24,85 -28, 31 -3,45 25 496,97 509,95 565 ,12 7, 71 4 ,14 -4,75 10 45,34 10 64, 81 117 5, 21 12 51, 77 620 ,18 + + + + M N M N Q =10 ,4 Q= -1, 21 CỘT TRỤC A CỘT TRỤC B 5. Nội lực do...

Ngày tải lên: 02/05/2014, 14:38

... 6 6,4.23 .10 0,364.720000 .10 21. 10 ( + .12 114 .10 ) 5,9 1, 674 23 .10 =11 299 kN η = cr 1 1 = = 1, 12 N 11 93,8 1- 1- N 11 299 Độ lệch tâm có kể tới ảnh hưởng của uốn dọc η.e 0 = 1, 12.0 ,10 94 = 0 ,13 ... g(KN/m 2 ) 1 2 lớp gạch lá nem +vữa 0,05 18 1, 3 0,9 1, 17 2 Lớp bêtông nhẹ cách nhiệt 0 ,12 12 1, 3 1, 44 1, 87 3 lớp bêtông chống thấm 0,04 25 1, 1 1 1 ,1 4 Panen sườn 6x1,5x0,3 m 0,3 1, 1 1, 7 1, 87 5 Tổng ... GVHD: TH.S LÊ THANH HÀ -24,85 -28, 31 -3,45 25 496,97 509,95 565 ,12 7, 71 4 ,14 -4,75 10 45,34 10 64, 81 117 5, 21 12 51, 77 620 ,18 + + + + M N M N Q =10 ,4 Q= -1, 21 CỘT TRỤC A CỘT TRỤC B 5. Nội lực do...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 01:46

... vệ 4 81, 01, 0 18 9, 01, 0 11 ,0 1, 0 h e 1, 0 11 ,0 S 0 =+ + =+ + = ).kg(590689 )17 199 .10 .2720000 .10 .29. 3 71, 1 4 81, 0 .( 10 80 4,6 N 64 2 th =+= .365 ,1 590689 15 79 91 1 1 N N 1 1 th = = = ).cm( 415 ,255 ,15 5,4 2 60 35 ,11 .365,1a 2 h e.e 0 =+=+=+= ).cm(6, 31 40 .13 0 )32 ,12 13 ,14 .(340 015 79 91 b.R F.RF.RN x n , a , aaa = + = + = )cm(36, 315 ,55.565,0h. 00 == ... 348,0 80 82,27 h e 0 == .44 ,1 )045,0 2 8,0 .(4 61, 252647,62 )045,0 2 8,0 .(742 ,18 668,0 1 )a 2 h .(NM )a 2 h .(NM 1K dhdh dh = + + += + + += - - 346, 01, 0 348, 01, 0 11 ,0 1, 0 h e 1, 0 11 ,0 S 0 =+ + =+ + = ).kg (12 7 913 7)57089 .10 . 217 06667 .10 .29. 44 ,1 346,0 .( 975 4,6 N 64 2 =+= .246 ,1 127 913 72 2524 61 1 1 N N 1 1 th = = = ).cm (16 ,705,4 2 80 82,27.246,1a 2 h e.e 0 =+=+= ).cm(55,48 40 .13 0 2524 61 b.R N x n === ... vệ ).t( 819 ,2 )10 3, 01. (8 )3 51, 0 .10 3, 01. (1, 11. 7 21, 0.3 )k1.(8 )t.k1.(H.P.3 R d 1 = + + = + + = ).t(4 71, 2 7 21, 0 632,0 . 819 ,2 P P .RR d h 14 === R g = 2, 819 + 2,4 71 + 8,2 = 13 ,49 (t). - Phản lực liên kết...

Ngày tải lên: 10/04/2013, 16:26

... trái 5 1. 51 TPA -3.00 -0.44 -6 .15 5 3. 01 TPA -3.00 -0.44 -5.49 5 0.00 GT 16 .33 52. 41 156.58 5 1. 51 GT 15 .49 44. 01 83.90 5 3. 01 GT 14 .65 35. 61 23.89 5 0.00 GP 14 .35 32. 61 38.93 5 1. 51 GP 13 .73 ... 3. 01 GP 13 .12 20.34 -40.88 5 0.00 GD 48.85 56 .65 13 8.57 5 1. 51 GD 47.84 46 .50 60. 81 5 3. 01 GD 46.82 36 .34 -1. 63 6 0.00 TT -8. 31 10.65 2.80 6 1. 51 TT -8. 61 13.67 -15 .53 6 3. 01 TT -8. 91 16.70 ... 2.86 1. 03 -3.37 6 1. 51 TPD 2.86 1. 03 -4. 91 6 3. 01 TPD 2.86 1. 03 -6.46 6 0.00 TPA -2.86 -1. 03 3.37 6 1. 51 TPA -2.86 -1. 03 4. 91 6 3. 01 TPA -2.86 -1. 03 6.46 6 0.00 GT 13 .12 -20.34 -40.88 6 1. 51 GT 13 .73...

Ngày tải lên: 08/01/2014, 17:11

... trọng 4 +10 4+24 4 +10 4 +11 +15 +19 4 +13 +17 +25 4 +11 +15 +19 M 11 0, 71 -17 2,34 11 0, 71 128,60 -18 5, 31 128,60 N -44, 61 34,22 -44, 61 -45,70 31, 67 -45,70 V -16 ,39 4,74 -16 ,39 -19 ,45 -5,70 -19 ,45 Xà 1 Đầu xà Tải ... trọng 4 +12 +18 4+24 4 +12 +18 4 +11 +13 +19 4 +15 +17 +25 4 +11 +13 +19 M 11 4 ,19 -14 0,42 11 4 ,19 14 6 ,12 -11 5,07 14 6 ,12 N -234,03 20 ,16 -234,03 -233,43 -25,04 -233,43 V -20,54 20,29 -20,54 -27,02 15 ,86 -27,02 Vai ... -38, 01 0 ,17 0 ,15 -17 ,64 -15 ,88 17 ,64 15 ,88 -4 ,18 -3,76 4 ,18 N -24,72 -20,23 -16 ,40 -14 ,76 -4,76 -4,29 - 21, 17 -19 ,05 2,36 2 ,12 -2,36 -2 ,12 1, 21 1,09 -1, 21 -1, 09 1, 21 1,09 -1, 21 V -7,78 -6,37 -4,31...

Ngày tải lên: 07/03/2014, 08:20