thiết kế khuong trung nhà công nghiệp 1 tầng

... ) 14 ,767 + 15 7,9 91. ( − 0,045) 2 2 0 ,11 0 ,11 S= + 0 ,1 = + 0 ,1 = 0,4 81 e0 0 ,1 + 0 ,18 9 0 ,1 + h 6,4 0,4 81 ⇒ N th = ( 29 .10 4.720000 + 2 .10 6 .17 199) = 590689( kg) 2 10 80 1, 3 71 1 1 η= = = 1, 365 N 15 79 91 ... 37,833 + 18 6,672.( - 0,045) 2 2 0 ,11 0 ,11 S= + 0 ,1 = + 0 ,1 = 0,333 e0 0 ,1 + 0,3 712 0 ,1 + h 6,4 0,333 ⇒N= ( 29 .10 4 720000 + 2 .10 6 288 71) = 69 916 4( kg) 2 975 1, 51 1 1 η= = = 1, 365 N 18 6,672 1? ?? 1? ?? N ... ( 29 .10 4 .17 06667 + 2 .10 6.57089) = 11 83555 ( kg) 2 10 80 1, 56 1 1 η= = = 1, 19 N 18 6742 1? ?? 1? ?? N th 11 83555 ⇒ e = η.e 0 + 0,5.h − a = 1, 19. 31, 9 + 0,5.80 − 4,5 = 73,4 61( cm) N 18 6742 = = 35, 91( cm)

Ngày tải lên: 07/05/2016, 10:33

... Wx h d 10 25 42 Q.Sc Ib t w Vi : Sc 20,5 .1. 18 369 cm t w h 3w 1, 2.40 6400 cm4 12 12 25538 ,18 .369 12 27 ,1kG / cm2 6400 1, 2 Ib td 830,2 3 .12 27 ,12 22 81, 8kG / cm2 1, 15f 1, 15. 215 0 ... 376 400 12 12 408 360 93 210 93 x x 88 18 4 13 830 10 3295 td 897,8 kG / cm2 f w 17 82,5 kG / cm2 15 41, 22 12 0,96 Vi s f ws 1, 15 .15 50 17 82 ,5 kG / cm f f wf 1. 1800 18 00 kG ... w 12 mm Chiu cao kinh t ca tit din : h kt 1, 15 M 893836 1, 15 21, 4cm f t w 215 0 1, 2 Chn h = 42 cm, bf = 18 cm, tf = 1cm Vy tit din cú kớch thc nh hỡnh v : D 10 18 0 10 400 12 400 420 10 10

Ngày tải lên: 06/11/2016, 19:50

... Wx h d 10 25 42 Q.Sc Ib t w Vi : Sc 20,5 .1. 18 369 cm t w h 3w 1, 2.40 6400 cm4 12 12 25538 ,18 .369 12 27 ,1kG / cm2 6400 1, 2 Ib td 830,2 3 .12 27 ,12 22 81, 8kG / cm2 1, 15f 1, 15. 215 0 ... 376 400 12 12 408 360 93 210 93 x x 88 18 4 13 830 10 3295 td 897,8 kG / cm2 f w 17 82,5 kG / cm2 15 41, 22 12 0,96 Vi s f ws 1, 15 .15 50 17 82 ,5 kG / cm f f wf 1. 1800 18 00 kG ... w 12 mm Chiu cao kinh t ca tit din : h kt 1, 15 M 893836 1, 15 21, 4cm f t w 215 0 1, 2 Chn h = 42 cm, bf = 18 cm, tf = 1cm Vy tit din cú kớch thc nh hỡnh v : D 10 18 0 10 400 12 400 420 10 10

Ngày tải lên: 18/05/2017, 14:56

... -11 0.94 18 .92 18 .92 18 .92 19 .05 n 19 .05 [24] 11 . 51 17 .11 0.02 -17 .11 -25 .12 v - 41. 52 Giã ph¶i -14 .49 11 .52 63.93 63.93 34.34 m 6.57 18 .54 18 .54 18 .54 20.38 n 20.38 [25] 18 .63 -11 .58 -3.76 11 .16 -16 .59 ... TIÕT b 19 19 19 19 20 6000 21 6000 6000 6000 20 20 20 6000 6000 6000 21 21 21 16 xµ gå 8cs4x105 6000 300 +6.4 4200 a 4200 b 4200 a b 15 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 013 50 13 5 015 0 015 0 015 0 015 00 15 00 - Độ ... 7 c1 k2 c1 6000 CHI TIÕT e 6000 6000 dct dct 6000 dct k2 dct 8 c1 c1 6000 6000 6000 6000 10 6000 11 12 0000 6000 12 6000 6000 dct c1 10 6000 11 12 0000 6000 12 6000 13 13 9 10 10 6000 6000 11 12 0000

Ngày tải lên: 18/11/2017, 19:39

... x©y dùng Và t ? ?1. 1 10 � 91. 785� 5.8 11 .6 17 .4 23.2 29 39 b1�Ni  1. 1�  1. 7 cm 39� 20 39 � 21  b h1 f Ni  Nbmax - Trong đó: hi - lực kéo tác dụng lên bulông dãy thứ i h1 b – bề rộng ... 15 0x90x8 45 10 0 58x5=290 515 10 380 400 5525 400 45 10 0 4x75=300 515 10 25 50 10 0 50 200 90 10 96 96 15 0 16 16 15 0 14 bul « ng Ø 20 10 6025 1- 1 CẤU TẠO MỐI NỐI CỘT VỚI XÀ NGANG IV MỐI NỐI ĐỈNH ... HỌC KẾT CẤU THÉP SỐ (THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP TẦNG NHỊP) ****** Phần thuyết minh tính toán PHẦN I: SƠ BỘ VỀ KẾT CẤU KHUNG THÉP CẦN THIẾT KẾ Trong năm gần đây, với phát triển công nghiệp

Ngày tải lên: 15/03/2018, 12:03

... Dmax = n.nc.( P tc max.  yi   ) =? ?1, 1.0,85 .13 ,5.( y1 + y2 + y3) =? ?1, 1.0,85 .13 ,5.(? ?1? ?+ 0,267 +  0,683) Dmax = 24, 61? ?T Dmin = n.nc.( P tc min.  yi   )  =1, 1.0,85. 3,5.( y1 + y2 + y3) =? ?1, 1.0,85. 3,5.(? ?1? ?+ 0,267 + 0,683) ... 91, 98.600 2 .10 413 91, 98  kG.cm 13 ,79.600 10 15 51, 8  kG.cm 32 q x B 32 tt                    M y qy qx 3000 6000 3000 My Mx Sơ đồ tính xà gồ theo phương x­x và y­y:   td x y 413 91, 98 35,88 15 51, 8 ... Xà gồ mái 200Z17 1, 05 4,74 4,98 Xà gồ mái? ?18 0ES20 1, 05 6 ,11 6, 416 Bọt thuỷ tinh cách  1, 2 10 nhiệt  b . Hoạt tải:   Hoạt tải sử dụng lấy ptc = 30 kG/m2 với hệ số vượt tải n =? ?1, 3                ptt = 30 .1, 3 = 39 kG/m2

Ngày tải lên: 12/01/2020, 03:33

... dàn Kết tính đợc ghi bảng tổ hợp nội lực dàn: - 59 - Đồ án kết cấu thép số Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp - 60 - Đồ án kết cấu thép số Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp - 61 - Đồ án kết ... 26 .1 + 2 .10 .1, 4 = 54 cm2 - 86 - Đồ án kết cấu thép số Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp Hình 42 Cấu tạo mắt dàn Kiểm tra ứng suất thép góc ghép: = N q− A q− = 98772 = 18 29 ,11 1 Kg/cm2 < R = 215 0 ... 1, 2.76 910 - 212 98,2 = 49695,6Kg > 1, 2.76 910 /2 = 4 614 6Kg - 77 - Đồ án kết cấu thép số Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp ⇒ Dïng néi lùc Nbm = 49695,6 Kg ®Ĩ tÝnh toán Do ảnh hởng lực tập trung:

Ngày tải lên: 04/06/2020, 08:20

... trêm 1m mặt mái xác định theo bảng sau: Các lớp mái Hai lớp gạch nem kể vữa, dày cm,  = 18 kN/m3 Tải trọng tiêu chuẩn kG/m2 Hệ số vượt tải Tải trọng tính tốn 0,9 1, 3 1, 17 1, 44 1, 3 1, 872 1, 1 1, 1 ... ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP TẦNG LẮP GHÉP Số liệu cho trước Nhà công nghiệp tầng lắp ghép, ba nhịp nhau, L k = 20 m, cao trình ray R = 6 ,1 m nhịp có cầu trục chạy ... panel sườn, kích thước x 1, 5 m, cao 300mm Tổng cộng 1, 80 1, 1 5 ,14 1, 98 6 ,12 Cấu tạo tải trọng lớp mái Tĩnh tải trọng lượng thân dàn mái nhịp 21, 5m 83,5kN hệ số vượt tải n = 1, 1 Trọng lượng khung cửa

Ngày tải lên: 07/07/2023, 06:07

... = 1/ 10 h3: kích thớc dàn nhà công nghiệp 9 0 0 6 0 0 12 50 15 0 015 00 15 00 15 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 00 12 50 6000 6000 6000 6000 6000 30000 đồ án kết cấu thép 2 thiết ... đồ án kết cấu thép 2 thiết kế khung ngang nhà công nghiệp 2 Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp 1 tầng Số liệu thiết kế: Thiết kế khung ngang nhà xởng bằng thép 1 tầng, 1 nhịp có cửa ... 0 .1 0.86 1 0.573 0.43 h7: đờng ảnh hởng phản lực gối tựa của dầm cầu trục 8404560 p1 p1 p2 p2 p2 p2 p1 p1 đồ án kết cấu thép 2 thiết kế khung ngang nhà công nghiệp 11 TP n GQ P tcc 5 ,13 39 4 13 575

Ngày tải lên: 05/09/2013, 23:36

... 6,4.23 .10 6 0,364.720000 .10 -8 21. 10 7 ( + 12 114 .10 -8 ) 2 6 5,9 1, 674 23 .10 =11 299 kN = 1 1 = = 1, 12 11 93,8 η = 1- N 1N cr 11 299 Độ lệch tâm có kể tới ảnh hưởng của uốn dọc η.e0 = 1, 12.0 ,10 94 = 0 ,13 ... (KN.m) ( KN ) tổ hợp IV -14 -209 ,16 12 51, 8 M/N (m) (m) 0 ,16 71 0 ,16 98 -4.75 12 51, 8 IV -17 -239,22 14 79,2 0 ,16 17 0 ,16 44 -4,75 12 51, 8 IV -18 -19 5,57 16 49 ,1 0 ,11 86 0 ,12 13 -4,75 12 51, 8 (KN.m ) ( KN ) a ... 6,4.23 .10 6 0,364.720000 .10 -8 21. 10 7 ( + 12 114 .10 -8 ) = 2 6 5,9 1, 698 23 .10 = 13 542,2 kN 1 1 = = 1, 0 91 112 9,3 η = 1- N 1N cr 13 542, 2 Độ lệch tâm có kể tới ảnh hưởng của uốn dọc η.e0 = 1, 0 91. 0 ,11 6

Ngày tải lên: 27/06/2014, 01:46

... xà ngang : 1, 1.0 ,15 .9? ?1, 49 (kN/m). - Tải trọng bản thân của tôn tờng và xà gồ tờng lấy tơng tự nh với mái là 0 ,15 kN/m2 Quy thành tải tập trung tại đỉnh cột : 1, 1.0 ,15 .9.8 = 11 ,88 (kN);Trọng ... cao:Trang 40b1 - hệ số điều kiện làm việc trong liên kết, 1b = 1 do số bulông trong liên kết n = 12 > 10 .,b2 – hệ số ma sát và hệ số độ tin cậy của liên kết Với giả thiết là không gia công bề ... ảnh hởng để xác định Dmax, DminDmax=n cpPmax.yi0,85 1, 1 11 9 (1 0,677 0,886 0,563)=347, 81? ?? (kN) Dmin=n cpP ymini0,85 1, 1 23,7 (1 0,677 0,886 0,563)=69,27 (kN).Các lực Dmax và Dmin

Ngày tải lên: 13/03/2015, 14:42

... 0,4899 1 + 13 , 92 1 1 010 8 ⇒σy = = 19 44,9 0,85  15 11 5  1 52  21 50 ⇒ ϕ d = 0,68 + 0 , 21 1 = 0,68 + 0 , 21 .14 ,25 = 3,6 72 > 1 ; do đó lấy ϕ d = 1 1 C= = 0,039 0,936 1 ... 2 213 1  40  2, 1. 10 6 ⇒ 1 = 3, 725 6 . = 1, 543 > 0,85  23 422  586  21 50 ⇒ ϕ d = 0,68 + 0 , 21 1 = 0,68 + 0 , 21 .1, 543 = 1, 004 > 1 , do đó lấy ϕd =1 1 C= = 0, 12 8 0,4899 ... 1, 4. (2 . 1, 927 − 1) = 0,389 16 61, 8 hw  (2 − 1) E   = 4,35 σ (2 − α ) + α 2 + 4β 2  tw  (2 . 1, 927 − 1) .2, 1. 10 6 E 2, 1. 10 6 = 4,35 = 958,7 > 3,8 = 3,8 = 11

Ngày tải lên: 06/04/2015, 21:44

... sách Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp 1 tầng bằng bê tông cốt thép lắp ghép: G1c  10 0,42 kN ; ta có: G1  n.G1c  1, 1 .10 0,42  11 0,5 kN Với: - G1 trọng lượng tính toán của dàn mái; n = 1, 1 ... NαI �  cr  lo2 �φl � 6,4.30000 �0,35. 21, 3 .10 9  s� �6,67.69 .10  2 � 9750 � 1, 44  19 7 51, 6 .10 3 N = 19 7 51, 6 kN 1 1 η   1, 2 N 3260, 4 1? ?? 1? ?? N 19 7 51, 6 cr Hệ số xét tới ảnh hưởng của uốn dọc: ... 0, 01 0  0,01R b  0,5  0, 01  0, 01. 14,5  0,233 h 800 eo / h  2 71, 87 / 800  0,34 ; δe  max  eo / h;δ min   max  0,34; 0,233   0,34 0 ,11 0 ,11 S  0 ,1   0 ,1  0,35 δe 0,34 0 ,1  0,1

Ngày tải lên: 13/03/2018, 15:39

... ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS.NGUYỄN VĂN LĨNH Mục Lục SVTH: Nguyễn Đình Huy Hồng Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS.NGUYỄN VĂN LĨNH SỐ LIỆU THIẾT KẾ Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp tầng, nhịp, ... định áp lực thẳng đứng lớn nhỏ bánh xe cầu trục lên cột : =0.85 *1. 1 *13 4 *1. 982=248.325 kN =0.85 *1. 1*52.3 *1. 982=96.9 21 kN Trong =1+ 0 .15 +0.832=2.32 Các lực , thơng qua ray dầm cầu trục truyền vào ... cầu trục sức nâng 16 sau Nhịp Lk (m) 31 Chiều cao gabarit Hk (mm) 11 90 Khoản g cách Zmin (mm) 19 0 Bề rộng gabarit Bk (mm) 611 0 Bề rộng đáy Kk (mm) 510 0 Trọng lượng cầu trục G(T) 21. 26 Trọng lượng

Ngày tải lên: 06/05/2015, 09:57

... Hct +? ?1 Hct - chiều cao cần trục tra bảng phụ lục I với sức trục Q = 10 T Hct = 1, 9m ? ?1 - khe hở an toàn từ đỉnh xe đến mặt kết cấu mang lực mái, ? ?1 =0 ,15 m đảm bảo a1 ≥0.1m D = 7,5 + 1, 9 + 0 ,15 = ... cao dàn: hg = (1/ 7 ÷ 1/ 9)L = (2,57 ÷ 2)m, ta chọn hg =2,5m  Chiều cao đầu dàn: hđ = hg - i x (L/2) = 2,5 - 1/ 10 x = 1, 6m,ta chọn hđ =1, 6m  với độ dốc cánh thượng dàn: i = 1/ 10  Trọng lượng ... GVHD:TS.LÊ TRUNG PHONG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ II ÁN KẾT CẤU NHÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP T CẤU NHÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP U NHÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ IIT THÉP THIẾT CẤU NHÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP T KẾT

Ngày tải lên: 12/03/2015, 20:09

... BTCT. .16 4,05 ,11 . 01, 0 6,0 275 ,13 . 01, 05,0 01, 0 01, 05,0 min =−−=−−= b o R h l δ . 417 ,0 )16 4,0; 417 ,0max( )16 4,0; 600 250 max();max( min ==== δδ h e o e → . 313 , 01, 0 1 417 ,0 1, 0 11 ,0 =+ + =S 78,7 27000 210 000 === b s E E α Lực ... x 18 0,9 1, 3 1, 17 2 Lớp bêtông nhẹ cách nhiệt, dày 12 cm, γ = 12 kN/m 3 0 ,12 x 12 1, 44 1, 3 1, 872 NGUYỄN HUY THÔNG 2005X1 Trang: 12 050 9500 8350 0.00 750 260 3700 500800 15 0 10 00 15 0 8850 13 350 90 50 75 7 ĐỒ ... = 13 ,6 21 + 4,02 = 17 ,641cm 2 . I s = (A s + A s ’ )(0,5h – a) 2 = 17 ,6 41. (0,5.40 - 4) 2 = 4 516 ,096cm 4 Tính ϕ l theo công thức: .54 ,1 4,0.5,0 .17 ,5 817 8 ,10 2 4,0.5,0 .17 ,5 811 5,2 1 5,0 5,0 1...

Ngày tải lên: 10/12/2012, 10:47

... 0,392 δ 0 ,1+ 0,277 0 ,1+ φ N cr = b s s 2 0 l b 6,4.E E S.I ( + .I ) lφ E = 6 -8 7 -8 2 6 6,4.23 .10 0,392 .17 06666,67 .10 21. 10 ( + .19 699,2 .10 ) 11 ,025 1, 577 23 .10 = 7 310 ,85 kN η = cr 1 1 = = 1, 29 N 16 49 ,1 1- ... +0 ,1= 0,364 δ 0 ,1+ 0, 317 0 ,1+ φ N cr = b s s 2 0 l b 6,4.E E S.I ( + .I ) lφ E = 6 -8 7 -8 2 6 6,4.23 .10 0,364.720000 .10 21. 10 ( + .12 114 .10 ) 5,9 1, 698 23 .10 = 13 542,2 kN η = cr 1 1 ... GVHD: TH.S LÊ THANH HÀ -24,85 -28, 31 -3,45 25 496,97 509,95 565 ,12 7, 71 4 ,14 -4,75 10 45,34 10 64, 81 117 5, 21 12 51, 77 620 ,18 + + + + M N M N Q =10 ,4 Q= -1, 21 CỘT TRỤC A CỘT TRỤC B 5. Nội lực do...

Ngày tải lên: 02/05/2014, 14:38

... vệ 4 81, 01, 0 18 9, 01, 0 11 ,0 1, 0 h e 1, 0 11 ,0 S 0 =+ + =+ + = ).kg(590689 )17 199 .10 .2720000 .10 .29. 3 71, 1 4 81, 0 .( 10 80 4,6 N 64 2 th =+= .365 ,1 590689 15 79 91 1 1 N N 1 1 th = = = ).cm( 415 ,255 ,15 5,4 2 60 35 ,11 .365,1a 2 h e.e 0 =+=+=+= ).cm(6, 31 40 .13 0 )32 ,12 13 ,14 .(340 015 79 91 b.R F.RF.RN x n , a , aaa = + = + = )cm(36, 315 ,55.565,0h. 00 == ... 348,0 80 82,27 h e 0 == .44 ,1 )045,0 2 8,0 .(4 61, 252647,62 )045,0 2 8,0 .(742 ,18 668,0 1 )a 2 h .(NM )a 2 h .(NM 1K dhdh dh = + + += + + += - - 346, 01, 0 348, 01, 0 11 ,0 1, 0 h e 1, 0 11 ,0 S 0 =+ + =+ + = ).kg (12 7 913 7)57089 .10 . 217 06667 .10 .29. 44 ,1 346,0 .( 975 4,6 N 64 2 =+= .246 ,1 127 913 72 2524 61 1 1 N N 1 1 th = = = ).cm (16 ,705,4 2 80 82,27.246,1a 2 h e.e 0 =+=+= ).cm(55,48 40 .13 0 2524 61 b.R N x n === ... vệ ).t( 819 ,2 )10 3, 01. (8 )3 51, 0 .10 3, 01. (1, 11. 7 21, 0.3 )k1.(8 )t.k1.(H.P.3 R d 1 = + + = + + = ).t(4 71, 2 7 21, 0 632,0 . 819 ,2 P P .RR d h 14 === R g = 2, 819 + 2,4 71 + 8,2 = 13 ,49 (t). - Phản lực liên kết...

Ngày tải lên: 10/04/2013, 16:26

... -6 .15 5 3. 01 TPA -3.00 -0.44 -5.49 5 0.00 GT 16 .33 52. 41 156.58 5 1. 51 GT 15 .49 44. 01 83.90 5 3. 01 GT 14 .65 35. 61 23.89 5 0.00 GP 14 .35 32. 61 38.93 5 1. 51 GP 13 .73 26.47 -5.60 5 3. 01 GP 13 .12 ... -8.08 6 1. 51 DMT -7.47 0.69 -9 .13 6 3. 01 DMT -7.47 0.69 -10 .18 6 0.00 DMP -7. 19 -2 .16 9 .12 6 1. 51 DMP -7. 19 -2 .16 12 .37 6 3. 01 DMP -7. 19 -2 .16 15 .63 6 0.00 TTD -3.00 0.44 -5.49 6 1. 51 TTD -3.00 ... -1. 03 3.37 6 1. 51 TPA -2.86 -1. 03 4. 91 6 3. 01 TPA -2.86 -1. 03 6.46 6 0.00 GT 13 .12 -20.34 -40.88 6 1. 51 GT 13 .73 -26.47 -5.60 6 3. 01 GT 14 .35 -32. 61 38.93 6 0.00 GP 14 .65 -3 5. 61 23.89 6 1. 51...

Ngày tải lên: 08/01/2014, 17:11

... trọng 4 +10 4+24 4 +10 4 +11 +15 +19 4 +13 +17 +25 4 +11 +15 +19 M 11 0, 71 -17 2,34 11 0, 71 128,60 -18 5, 31 128,60 N -44, 61 34,22 -44, 61 -45,70 31, 67 -45,70 V -16 ,39 4,74 -16 ,39 -19 ,45 -5,70 -19 ,45 Xà 1 Đầu xà Tải ... trọng 4 +12 +18 4+24 4 +12 +18 4 +11 +13 +19 4 +15 +17 +25 4 +11 +13 +19 M 11 4 ,19 -14 0,42 11 4 ,19 14 6 ,12 -11 5,07 14 6 ,12 N -234,03 20 ,16 -234,03 -233,43 -25,04 -233,43 V -20,54 20,29 -20,54 -27,02 15 ,86 -27,02 Vai ... -38, 01 0 ,17 0 ,15 -17 ,64 -15 ,88 17 ,64 15 ,88 -4 ,18 -3,76 4 ,18 N -24,72 -20,23 -16 ,40 -14 ,76 -4,76 -4,29 - 21, 17 -19 ,05 2,36 2 ,12 -2,36 -2 ,12 1, 21 1,09 -1, 21 -1, 09 1, 21 1,09 -1, 21 V -7,78 -6,37 -4,31...

Ngày tải lên: 07/03/2014, 08:20