so sanh cau tao cot thep
Giáo trình phân tích sơ đồ cấu tạo bộ sấy không khí kiểu thu nhiệt ống bằng thép p10 docx
Ngày tải lên :
26/07/2014, 20:21
...
55
a)
b)
Hình 5.3. Sơ đồ trao đổi kation Natri và kation Hyđrô
a) sơ đồ song song; b) sơ đồ nối tiếp; 1-bình kationit Natri; 2-bình
kationit Hyđrô; 3-dung dich muối hoàn ... có trong nớc.
Khi xử lý bằng trao đổi Anion, phơng trình phản øng rÈy ra:
2RaOH + H
2
SO
4
= Ra
2
SO
4
+ H
2
O ;
RaOH + HCl = RaCl + H
2
O ;
Bằng phơng pháp trao đổi anion ta khử đợc ... phân hủy nhiệt thành CaCO
3
và
MgCO
3
tách ra ở dạng bùn. Mặt khác khi nhiệt độ tăng lên, CaSO
4
và một số hợp chất
có hệ số hòa tan âm sẽ giảm độ hòa tan nên sẽ và tách ra khỏi nớc ở dạng...
- 5
- 718
- 1
Giáo trình phân tích sơ đồ cấu tạo bộ sấy không khí kiểu thu nhiệt ống bằng thép p9 pdf
Ngày tải lên :
26/07/2014, 20:21
... 2NaR = CaR
2
+ 2NaCl;
MgCl
2
+ 2NaR = MgR
2
+ 2NaCl;
CaSO
4
+ 2NaR = CaR
2
+ Na
2
SO
4
;
MgSO
4
+ 2NaR = MgR
2
+ Na
2
SO
4
;
- Khi dùng HR, phản ứng xảy ra:
Ca(HCO
3
)
2
+ 2HR ... tinh thể
bám vào vách ống của lò hơi. Các cáu và bùn này có hệ số dẫn nhiệt rất thấp, thấp
hơn so với kim loại hàng trăm lần, do đó khi bám vào vách ống sẽ làm giảm khả năng
truyền nhiệt từ...
- 5
- 524
- 1
Mô hình hóa và phân tích sự làm việc kết cấu bêtông cốt thép bằng phần mềm ansys
Ngày tải lên :
17/10/2012, 09:53
... trùng lặp.
Tuy nhiên, mô hình 2, sử dụng phần tử mẫu Solid 65 mô tả vật liệu bêtông cốt thép, sẽ
giúp giảm thời gian tính toán khá nhiều so với mô hình 1 chỉ sử dụng các phần tử cơ bản mô tả ... với bêtông dùng phần tử
khối Solid 65 có 8 nút, các nút đều có ba bậc tự do.
Phương pháp 2: Sử dụng chức năng mô hình hóa bêtông có cốt thép bằng phần tử khối
Solid 65 của Ansys. Những phần ... 64 256
2 2 5 25 250 1000
3 2 8 40 640 2560
4 3 10 50 1500 6000
Các kết quả số được ghi nhận và so sánh với nhau. Hai đại lượng được phân tích là biến
dạng của thớ bêtông ở bên dưới dầm và ứng...
- 5
- 1.2K
- 20
Thiết Kế Cầu Bêtông Cốt Thép phần 1
Ngày tải lên :
14/11/2012, 15:18
... xxxx
x
hf
M
pu
u
=≥
ϕ
=
2266.22mm
2
<4047.1mm
2
chọn tao thép: Thư chọn 42 tao 12,7 ;A
ps
=42x98,71=4145.8mm
2
Chọn 6 bó,mỗi bó 7 tao, đường kính ống gen,phía trong la 55mm,phía ngoài là ... Thộp
pscn
VVVV ++=
và
pvvcn
VdbfV +=
'
25.0
vvcc
dbfV
'
083.0
=
s
ggdfA
V
vyv
s
sin )cot( cot +
=
a) Xác định
p
V
Mặt cắt L/2 3L/8 L/4 Gèi
A
str
mm
2
690.9 690.9 690.9 690.9
f
p
Mpa
1026.33 ...
x
với :
vv
pu
db
VV
v
=
ứng biến trong cốt thép ở phía chịu kéo do uốn của cấu kiện :
002.0
cot5 .05.0
+
++
=
pspss
popsuu
v
u
x
AEAE
fAgVN
d
M
Nếu giá trị
x
tính từ phơng trình trên là...
- 26
- 738
- 0
Thiết Kế Cầu Bêtông Cốt Thép phần 2
Ngày tải lên :
14/11/2012, 15:18
... Đồ Án Thiết Kế Cầu Bê Tông Cốt Thép
= -34296.7Nmm/mm = -34.3KN/m
Momen thiết kế này giảm đáng kể so với M
200
= -53.211KN/m
F.Chọn tiết diện cố thép
Cường độ vật liệu f’
c
= 40 Mpa và f’
y
= ... trên chiều dài bản, cộng .Nếu nhịp ngắn tính mômen uốn theo dải tải trọng có thế nhỏ hơn
nhiều so với lực tập trung.Với thông số của đầu đề,nhịp thuộc loai dàivà thiên về an toàn ta tính theo...
- 16
- 972
- 0
Thiết Kế Cầu Bêtông Cốt Thép phần 3
Ngày tải lên :
14/11/2012, 15:18
... :
pscn
VVVV ++=
và
pvvcn
VdbfV +=
'
25.0
vvcc
dbfV
'
083.0
=
s
ggdfA
V
vyv
s
sin )cot( cot +
=
a) Xác định
p
V
Mặt cắt L/2 3L/8 L/4 Gối
A
str
mm
2
690.9 690.9 690.9 690.9
f
p
Mpa
1026.33 ... :
+
+
+
=∆
)3/17350*3/2(*)4.38*4300*5.0(*2
)5425*4300*393(*2)4350*3/2(*
)8700*9.313*5.0()4350*3/2(*)8700*393*5.0(
*10*3.0*
10*38.170953*33915
1
6
6
+
6500*)26000*85.785*
3
2
(*10*3.0*
10*38.170953*33915
1
6
6
= 6.1 mm
So sánh với trị số giới hạn của độ võng ở trên ta thấy đều thoả -> Điều kiện về độ võng
là đạt
c) ... 1383.83
u
M
Nmm
7593000000
7.4E+09 6.5E+09 0
d
v
mm
1476 1443.78 1358.55 1116
u
V
N
173000 330000 593500 1041000
θ
gcot
1.7321 1.7321 1.7321 1.7321
ps
A
mm
2
4145.4 4145.4 4145.4 4145.4
s
E
Mpa
200000 200000 200000...
- 13
- 371
- 0
Thiết Kế Cầu Bêtông Cốt Thép phần 4
Ngày tải lên :
14/11/2012, 15:18
... dÃo lúc truyền lực
1pR
f
- mất mát sau khi truyền
a.Mất mát do dÃo lúc truyền lực:
Sử dụng các tao thép có độ chùng thấp nên mất mát do dÃo lúc truyền lực đợc tính:
1pR
f
=
40
)24log( t
(
)55.0
py
pj
f
f
f
pj
Trong ... f
y
(d-a/2)
=0.9(1)(400)(157-15.
2
7
)=53694(Nmm/mm)=53.7(KNm/m)>50(KNm/m)
Đạt
Đối với cốt thep ngang bên dới chịu mômen dơng dùng N
0
15@200mm
b)Cốt thép chịu mômen âm
M
u
=-45.7(KNm/m);d=137(mm)
Thử ...
xảy ra mất mát do ma sát và tụt neo:
F=
PSPAPFpj
Aff )(
e- độ lệch của trọng tâm các bó thép so với trục trung hoà của tiết diện
PS
A
- tổng diện tích của các bó cáp ứng suất trớc
A- diện...
- 53
- 714
- 0
Hoàn thiện công tác bảo hộ an toàn lao động tại Công ty Chế tạo cột thép HuynDai – Đông Anh
Ngày tải lên :
05/12/2012, 09:37
... khi sản
lượng xuất khẩu giảm xuống 19.081,8 – 128,76 = 18.953 (tấn) so với năm 2004 dẫn
đến doanh thu từ xuất khẩu giảm so với năm 2004 là 17.577.018 USD nên sản lượng
tiêu thụ và doanh thu ... doanh thu của năm cũng giảm xuống tương ứng 25.441.145,93 -
5.926.454,41= 19.514.691,52 (USD) so với năm 2004. Qua số liệu của ba năm 2004,
2005, 2006 ta thấy rõ nét ảnh hưởng của hàng xuất ... đều cao,
đặc biệt là hàng trong nước tăng mạnh đáng kể 20.519,01 - 5.893,87 =14.625,14 (tấn)
so với năm 2006 (tăng xấp xỉ 250%) đã bù lại sự giảm sút nhẹ của sản lượng xuất
khẩu đồng thời...
- 68
- 1.3K
- 30