răng trụ răng nghiêng 1 cấp

... 4938, 21 σm Sσ τa τm Sτ S 10 ^6 14 ,46 14 ,46 5 ,12 5 ,12 Trang 44 Đồ án chi tiết máy Bộ môn Kĩ Thuật Cơ Khí 2 -1 4207 ,11 8 414 ,22 8,53 11 ,52 8,49 8,49 8, 71 6,95 2-2 5 316 ,25 11 6 41, 25 11 ,87 8, 01 6 ,13 6 ,13 12 ,07 ... Y0.F0a ) kt kd = (1. 1 .12 13,69+0.3 51, 97) .1. 1 =12 13,69 ( N) Trang 47 Đồ án chi tiết máy Bộ môn Kĩ Thuật Cơ Khí Q1 = ( X1.V.Fr1 + Y1.F1a ) kt kd =(0,45 .1. 148 ,17 + 1, 81. 83,09) .1. 1= 217 ,07 (N) Tải quy ... lim1 Z R Z v K xH K HL1 = 1. 1 = 409 ,10 MPa)  SH1 1, 1   σ0 430 1. 1 = 390, 91( MPa) [σ H ] = H lim Z R Z v K xH K HL = SH 1, 1   [σ ] = σ F lim1 Y Y K K = 342 1. 1 = 19 5, 43( MPa) R S xF FL1...

Ngày tải lên: 01/09/2015, 10:21

... 11 0 .13 15 13 .4772 Mòn Mòn 16 8.0485 11 1.53 51 108.5099 11 0.7546 13 .5744 Mòn Mòn 17 8.2092 11 1.8709 10 7.9635 11 1.5242 14 .3234 Mòn Mòn 18 8 .19 64 11 0.6797 10 8 .11 10 11 1.0760 13 .7 412 Mòn Mòn 19 8 .18 98 10 9.7039 ... Mòn 12 8.0695 11 2.6920 10 7.6004 11 0.3232 14 .4308 Mòn Mòn 13 8.2050 11 1.2536 10 9.8046 11 2 .19 66 13 .8364 Mòn Mòn 14 8.0854 11 1.2347 10 9.9249 10 8.3520 13 .3975 Mòn Mòn 15 8.0353 11 1. 813 0 11 0.6348 11 0 .13 15 ... 8. 015 6 11 5.3256 11 0.2563 11 0.5863 12 .8563 Mòn Mòn 13 7.5693 11 4.3565 10 9.36 51 112 .3645 13 .0 012 Mòn Mòn 14 7.9852 10 5.2 312 11 0.3658 11 3.2569 12 .5685 Mòn Mòn 15 8.5698 10 6 .12 56 10 7.2589 11 0.2563 14 . 214 2...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 13:20

... bánh g theo bảng 6 .16 _TTTKHTDĐCK 10 ,84.66 ,11 .16 8 = 1, 11 ⇒ K Fv = + 2.37 318 4,62 .1, 0695 .1, 37 → K F = 1, 0695 .1, 37 .1, 11 = 1, 63 2.T K Y Y Y 2.37 318 4,62 .1, 63.0,59 .1. 4,04 σ F1 = F ε β F1 = = 65,27 MPa ... 60.c u1  T ∑T i   max  13 0  2,5 4.25   ti = 60 .1 + 0,656 1  .10 000 = 8,4 .10   8   Vì N FE = 8,4 .10 7 > N FO = 4 .10 KFL2 = 1. Tương tự KFL1 = Như sơ xác định : [σ F ]1 = 414 1. 1 = 236,57 ... i= 8,435 = 1, 205 < ⇒ π d1 n đc 3 ,14 .225. 716 = = 8,435m / s 60 .10 60 .10 đảm bảo độ bền đai • Nghiệm góc ôm 1: α = 18 0° − 57 d − d1 12 50 − 225 = 18 0° − 57 = 15 3,6° > [α ] = 15 0° a 2 212 ,5 Thỏa mãn...

Ngày tải lên: 05/10/2014, 13:27

... 21, 88 m(u1 + 1) 2,5.(5,23 + 1) lấy Z1=22 Số bánh lớn: Z2=u1.Z1=5,23.22 =11 5,06 lấy Z2 =11 5 Z 11 5 = 5,23 Tỉ số truyền thực tế u m = = Z1 22 cos β = m( Z1 + Z ) 2,5. (11 5 + 22) = = 0,99 2a w1 2 .17 3 ... = 1+ 2T2 K Hβ K Hα K HV = + 0,7.0,4 .19 0.93,6 = 1, 01 2.3 818 99 .1, 13 .1, 05 K H = K HV K Hα K Hβ = 1, 05 .1, 01. 1 ,13 = 1, 2 →σH = 2.3 818 99 .1, 2.(3,06 + 1) 274.0,76 .1, 33 = 374,3MPa 76.3,06.(93,6) V=0, 61 ... Fa1 d1 / =  → Fy12 = Fr1l22 + Fa1d1 / = 288,96 N l 21 + l22 Fy 11 = 747,04 N Phương trình cân lực theo phương ox: ΣX = Fx12 − Ft1 + Fx 11 =  ΣM = Fx12 (l 21 + l 22 ) − Ft1l 22 = Fx12 = Ft1l...

Ngày tải lên: 27/03/2015, 18:31

... cụng thc (3 -13 ) v (3- 41) ] txqt = = 1, 05 .10 6 A.i 1, 05 .10 6 2 01. 7 (i 1) 3 K N dc K qt b.n1 (7 + 1) 3 1, 1.3,6 1, 8 = 324 (N/mm2) 80.242 Trong ú Kqt= 1, 8 txqt = 324 (N/mm2) < [ ]txqt =11 05(N/mm2) ... [(3 -18 ).Tr.52 sach HDLA] ta cú H s dng rng ca bỏnh nh y1 0,357 ; h s dng rng ca bỏnh ln y2 = 0, 517 +) ng sut un ti chõn rng bỏnh nh : u1 = 19 ,1. 10 6.K 1, 54 19 ,1. 10 6 .1, 1 .1, 54 = 97 (N/mm2) 2 y1 ... mt chiu '' (1, 4 ữ 1, 6). 1. k N 1, 5.249,4 .1 = = 13 8,5 (N/mm2) +) bỏnh nh : []u1 = n.K 1, 5 .1, 8 1, 5.223,6 .1 +) bỏnh ln : []u2 = 1, 5 .1, 8 = 12 4,2 (N/mm2) 2.2.4 S b chn h s ti trng K = 1, 3 SV : V VN...

Ngày tải lên: 30/06/2015, 09:00

... 1. 0 11 .67 96.6 75.9 7 311 55 12 0 97.5 84 29 25 31. 5 3.0 1. 0 12 .50 10 2.0 81. 5 7 312 60 13 0 10 8.5 94 31 27 33.5 3.5 1. 2 11 .50 11 8.0 96.3 7 313 65 14 0 11 6.5 10 1 33 28 36 3.5 1. 2 11 .50 13 4.0 11 1.0 7 314 ... 70 Re150 12 6 10 4.5 35 30 75 16 0 13 3 11 2.5 37 31 85 18 0 15 0 13 0 θ a 15 8 δ 41 f 35 90 19 0 13 7 e 43δ 36 38 3.5 1. 2 11 .67 16 8.0 13 7.0 40 3.5 1. 2 12 .33 17 8.0 14 8.0 44.5 4.0 11 .83 2 21. 0 19 5.0 12 .00 ... 3.66 7.75 10 12 .7 5.4 4.45 8. 51 11. 8 12 .7 7.75 4.45 8. 51 11. 8 15 .875 6.48 5.08 10 .16 14 .8 15 .875 9.65 5.08 10 .16 14 .8 19 .05 12 .7 5.96 11 . 91 18.2 25.4 15 .88 7.95 15 .88 24.2 31. 75 19 .05 9.55 19 .05...

Ngày tải lên: 28/10/2014, 22:39

... × R A + m × At × k n × k t = (1 × 88 21, 2+2 × 14 49 ,1) × × = 11 719 N = 11 71, 9 daN ' ( ) QB = k v × R B + m × At × k n × k t = (1 × 12 15 + × 14 49 ,1) × × = 411 3 N = 411 ,3 daN ' QA > QB nên tạ chọn ... chọn cấp xác để chế tạo bánh  18  [ 1] ÷:  46  Áp dụng công thức  V= 2π L. (1 − 0, 5ψ L ).n1 60 .10 00 i + = 2π 229 ,11 . (1 − 0, 5.0,3).365 = 1, 81 (m/s) 60 .10 00 3, 982 +  11  [ 1] ÷, chọn cấp ... 35  [ 1] ÷):  51  Ứng suất uốn chân bánh nhỏ (công thức  σ u1 = 19 ,1. 106.K N 19 ,1. 106 .1, 45.7,364 = = 38 ,18 (N/mm2) 2 0,85 y.mtb Z1.n1.b 0,85.0, 4253.4, 25 33.365.67,92 σ u1 = 38 ,18 ( N/mm2)...

Ngày tải lên: 26/03/2016, 23:13

Ngày tải lên: 28/08/2014, 12:40

... Tính toán trục 1: ∑m x0  ( F ) = − Fy12 66,5 − Fr13 11 9 + Fy 11 239 = ⇔ Fy 11 = ∑m x1 Fy12 66,5 + Fr13 11 9 23 = 872,6( N )  ( F ) = Fy12 304,5 + Fy10 238 − Fr13 11 9 = ⇔ Fy10 = Fr13 11 9 − Fy12 304,5 ... 2Wo10 Với T10 = 10 3895,6 πd103 = 8 418 ,5 16 = 12 ,34 = 17 ,72 T = 13 = 10 ,33 Wo13 Wo10 = τ m10 = τ a10 τ m12 = τ a12 τ m13 = τ a13 Với T13 = T10 Wo13 = 10 057,6 ε σ 10 = 0,87 ε σ 12 = 0,88 ε σ 13 ... ∑ y1 ) = − Fx12 304,5 − Fx10 238 + Ft13 11 9 ⇔ Fx10 = Ft13 11 9 − Fx12 304,5 = 529( N ) 238 Biểu đồ Mx1: Có Mx12 = Mx10 = -Fy12.66,5 = - 816 ,86.66,5 = -543 21, 2 (Nmm) Mx13 = -Fy12 .18 5,5+Fy10 .11 9...

Ngày tải lên: 20/04/2016, 17:17

... theo bảng 6 .16 _TTTKHTDĐCK 40,64.63 .16 8 = 1, 495 ⇒ K Hv = + 2.37 318 4,62 .1, 02975 .1, 13 → K H = 1, 02975 .1, 13 .1, 495 = 1, 74 Vậy σ H = z M z H zε 2.T1 K H (u + 1) 2.37 318 4,62 .1, 74.(4 + 1) = 274 .1, 764.0,77 ... theo bảng 6 .15 _TTTKHTDĐCK Hệ số kể đến ảnh hưởng sai lệch bước bánh g theo bảng 6 .16 _TTTKHTDĐCK 10 ,84.66 ,11 .16 8 = 1, 11 ⇒ K Fv = + 2.37 318 4,62 .1, 0695 .1, 37 → K F = 1, 0695 .1, 37 .1, 11 = 1, 63 2.T K ... kw 0,99.0,97 n đc 716 n1= U = 5, 51 = 13 0(vg/ph) đ T1 = 9,55 .10 P1 5,08 = 9,55 .10 = 37 318 4,62 N.mm n1 13 0 1. 3.3,Trục động cơ: Theo sơ đồ hệ thống dẫn động đề 76 ta có: Pđc = P1 η br η đ Theo bảng...

Ngày tải lên: 17/11/2012, 10:56

... Chn K1 = K2 = K3 = K4 = +200 + 50 + 300 T0 = 10 +15 0 [mm] F Láûp chùi kêch thỉåïc cọ chỉïa T1: T1 = K1 + O1 + V1 + B1 = 11 0 K1 O1 + V1 B1 T1 T1 l kháu tàng O1 + V1 , B1 l kháu gim O1 + V1 = 21 + ... C1 tỉì màût ngoi ca v âãún tám buläng d n, d1, d2 Theo bng 10 -10 a: Buläng M16 M12 C1min 22 18 d 16 C2min 19 15 13 Do 32 26 20 Romaxx 5 rmax 3 b Ro Do C1 C2 δ M10 C1 = 1, 2.d + mm dn = 16 ⇒ C1 ... 3 -18 : y1 = 0,476 y2 = 0, 517 Láúy θ’’ =1, 5 Âäúi våïi bạnh ràng nh: σu1 = 6 19 1 .10 k.N , 19 1 .10 13 .5 29 , , , = = 2479 / mm < [σ]u1 =19 1 ,1 , N 2 y1.mn Z1.n1.b.θ'' 0,4762 387306 015 , N/mm2 Âäúi våïi...

Ngày tải lên: 25/04/2013, 08:54

... theo bảng 6 .16 _TTTKHTDĐCK 40,64.63 .16 8 = 1, 495 ⇒ K Hv = + 2.37 318 4,62 .1, 02975 .1, 13 → K H = 1, 02975 .1, 13 .1, 495 = 1, 74 Vậy σ H = z M z H zε 2.T1 K H (u + 1) 2.37 318 4,62 .1, 74.(4 + 1) = 274 .1, 764.0,77 ... theo bảng 6 .15 _TTTKHTDĐCK Hệ số kể đến ảnh hưởng sai lệch bước bánh g theo bảng 6 .16 _TTTKHTDĐCK 10 ,84.66 ,11 .16 8 = 1, 11 ⇒ K Fv = + 2.37 318 4,62 .1, 0695 .1, 37 → K F = 1, 0695 .1, 37 .1, 11 = 1, 63 2.T K ... 0,99.0,97  P1 = n đc 716 n1= U = 5, 51 = 13 0(vg/ph) đ T1 = 9,55 .10 P1 5,08 = 9,55 .10 = 37 318 4,62 N.mm n1 13 0 1. 3.3,Trục động cơ: Theo sơ đồ hệ thống dẫn động đề 76 ta có: Pđc = P1 η br η đ Theo...

Ngày tải lên: 31/10/2014, 17:55

... [Fr1(l13-l 11) - Fy12.(l 11+ l12) – Fa1.dm1/2]/l 11 = -4299N Theo trục x ta có: ΣmA = FBx.l 11 – Ft1.l13=0 =>FBx= Ft1.l13/l 11 = 11 1 51. 270 /19 0 =15 846N ΣmB= FAx.l 11 +Ft1.(l13-l 11) =0 =>FAx = -Ft1(l13-l 11) /l 11 ... Theo trục y ta có: ΣmA =  Fy12.l12 – FBy.l 11 + Fa1.dm1/2 + Fa1.l13 =  FBy = (Fr1.l 11 + Fy12.l12 + Fa1.dm1/2)/l 11 = 6 719 N ΣmB =  Fy12 (l 11 + l12) + FAy.l 11 + Fa1.dm1/2 + Fr1(l13-l 11) =  [Fr1(l13-l 11) ... 6 .16 _TTTKHTDĐCK 0,73.63,2.47,4 K Hv = + = 1, 006 2 .15 0682 ,3 .1, 02975 .1, 13 ⇒ → K H = 1, 02975 .1, 13 .1, 006 = 1, 17 σ H = z M z H zε 2.T1 K H ( u + 1) 2 .15 0682 ,3 .1, 17.( + 1) = 274 .1, 7.0 ,18 = 12 9 ,15 MPa...

Ngày tải lên: 24/11/2014, 13:23

... xét NHE2 = 60 .1. 4,5. 310 .12 .224. (13 .4+0,63.4) = 10 94329958 NHE1 = NHE2.i = 10 94329958.3 = 3282989874 NFE2 = 60 .1. 4,5. 310 .12 .224. (16 .4+0,66.4) = 9 419 3 011 2,6 NFE1 = NFE2.i = 9 419 3 011 2,6.3 = 2825790338 ... cho phép: [ H ]1   H lim1.K HL1 SH [ H ]2   552 .1  5 01, 8MPa  1, 1  H lim K HL SH  452 .1  410 ,9MPa  1, 1  433,8 .1. 1  247,89( MPa ) 1, 75 - Ứng suất uốn cho phép: [ F ]1  SVTH: Trần ... 2 .19 2 + 70 = 454 (MPa)  F lim1 = 1, 8.HB1 = 1, 8.2 41 = 433,8 (MPa) SVTH: Trần Công Đua Trang 10 Đô án thiết kế máy Thiết kế hộp giảm tốc bánh trụ hai cấp khai triển  F lim2 = 1, 8.HB2 = 1, 8 .19 2...

Ngày tải lên: 18/12/2014, 00:07

... 38 10 7 > NFO2 = 8,83 10 6 Suy KFL2 = Do đó, ta có: [σ H ] =570 /1, 1 .1. 1= 518 ,18 MPa [σ H ] =530 /1, 1 .1. 1=4 81, 81 MPa [σ F ] =450 /1, 75 .1. 1=257 ,14 MPa [σ F ] = 414 /1, 75 .1. 1=236,5 MPa Do truyền bánh trụ ... 60 .1. 316 ,67 .15 500 = 38 10 7 Do: 14 Đồ án chi tiết máy GVHD :Trịnh Đồng Tính NHE1 = 11 4 10 7 > NHO1 = 17 ,1 106 Suy KHL1 = NHE2 = 38 10 7 > NHO2 = 13 ,9 10 6 Suy KHL2 = NFE1 = 11 4 10 7 > NFO1 = 9,99 10 6 Suy KFL1 = NFE2 ... b 01) + k3 + hn = 0,5.( 51 +17 ) +15 +20=69=>l12 =69mm l13= 0,5.(lm13+b 01) +k1 + k2=0,5.(35 +17 ) +10 +10 = 46 mm l 11 = 2.l13 = 2.46= 92 mm 4.3.2 Với trục II l 21 = l 11 =92 mm ; l23 = l13 = 46 mm ; l22= 0,5.(lmx+b02)+k3...

Ngày tải lên: 18/12/2014, 10:56

... Tra bảng 6 .15 δH = 0,0 011 16 5 ⇒ υ F = 0,006.56 =2,34 3,4 ⇒ KFv = 1+ 2,34.82,5.67 = 1, 05 2 .11 311 0 .1, 08 .1 ⇒ KF = 1, 08 1, 05 = 1, 134 2T2 K F Yε Yβ YF1 2 .11 311 0 .1, 134.0,573 .1. 3,80 ⇒ σF1 = = = 40,42 ... bảng 6 .15 , δH = 0,004 16 5 ⇒ υ H = 0,004.56 .1 = 1, 56 3,4 ⇒ KHv = 1+ 1, 56.82,5.67 = 1, 043 2 .11 311 0 .1, 04 .1, 09 ⇒ KH = 1, 04 1, 09 1, 043 = 1, 182 ⇒ σ H = Z M Z H Zε 2.T1 K H ( ut1 + 1) ( bwut1d w 21 ) = ... (Nmm) Trục ĐC 4,5 14 40 30 .10 3 Trục Trục Trục 3,482 3,344 3, 211 u1 = 5 ,1 u2 = 3,92 14 40 282,35 72 3 23 .10 11 3 ,1. 10 425,9 .10 3 Trục làm việc 2,925 ux = 36 776 .10 3 1. 2 Thiết kế truyền 1. 2 .1 Tính...

Ngày tải lên: 18/12/2014, 11:00

Ngày tải lên: 22/12/2014, 14:49

... bánh nhỏ:  u1  19 ,1. 106.k N 19 ,1. 106 .1, 5.6 ,17 5   36,49N / mm (3 .12 ) 2 y1 mn Z n1 b. ' ' 0,49.4,5 47.660 .10 5 .1, 5  u1 < []u1 =14 3,3 N/mm2 Đối với bánh lớn: u2 = u1.y1/y2 (3 .13 ) u2 = 36,49.0,49/0, 517 =34,58N/mm2 ...  => n 270  2 ,11 2,  47,3 15 0  18 ,11 2, 02   0, 05  18 ,11  2 ,11 18 ,11 2  2 ,11 2  2 ,1  [ n] Hệ số an toàn cho phép [n] thường lấy (1, 52,5) b/ Kiểm nghiệm de-e = 45 (mm) trục II - Vật liệu: ... Định n = 1, 5 Trang 11 Đô án thiết kế máy Hệ số tập trung ứng suất chân răng: k = 1, 8 Bánh nhỏ: []u1= 1, 5.258 .1 = 14 3,3 N/mm2 1, 5 .1, 8 Bánh lớn: []u2= 1, 5. 215 = 11 9,4N/mm2 1, 5 .1, 8 4 .1. 3 Tính...

Ngày tải lên: 02/01/2015, 23:39

... Kích thước lớn, khả chịu lực dọc trục Câu 8: Làm để kiểm tra ăn khớp truyền bánh răng? - Để kiểm tra ăn khớp truyền bánh răng, ta dùng lớp sơn quyét lên bề mặt răng bánh dẫn, sau cho ăn khớp vòng ... chế tạo Câu 11 : Điều kiện để biết cần chế tạo bánh liền trục hay không? Dựa vào điều kiện: Khoảng cách từ chân tới đỉnh then bánh không vượt 2,5 lần mođun bánh không cần chế tạo liền trục Nếu nhỏ ... mỡ bị mòn.( điều chỉnh theo chiều dọc trục) Câu 10 : Tại bề rộng bánh nhỏ thường chế tạo bánh lớn? - Bởi vì, chế tạo bánh nhỏ lớn để mòn, có dịch chuyển dọc trục bánh ăn khớp suốt chiều dài đúng,...

Ngày tải lên: 14/01/2016, 18:26