phần 3 kết cấu vỏ hộp

Đồ án môn học bê tông cốt thép 1

Ngày tải lên : 18/12/2014, 11:00

... = 508,9 37 3 37 3 0,2 0,0 23 Cạnh nhịp 2ϕ18 có As = 508,9 37 3 0,0 23 Trên gối Cạnh gối Giữa nhịp Cạnh nhịp 2ϕ18 có As = 508,9 2ϕ18 có As = 508,9 2ϕ18 có As = 508,9 37 3 37 3 37 3 0,2 0,2 0,0 23 2ϕ18 có ... = 37 3 mơmen - Tính : 0,3Rb.b.h0 = 0 ,3. 8,5.220 .37 3 = 2092 53 N = 209,2 53 kN £ - Thõa mãn điều kiện Q 0 ,3. Rb.b.h0 - Tính: Qbmin = 0,55Rbt.b.h0 = 0,5.0,75.220 .37 3 = 30 772,5N = 30 ,7 kN Qbmin = 30 ,7 ... đoạn 436 mm, đoạn kéo dài 940mm 38 4 436 400 39 0,5 (3 28+2φ25) 940 297,8 (3 28) - 1154 297,8 (3 28) 39 1,26 186, 23 H 38 4 39 0,5 (3 28+2φ25) 940 39 1,26 1060 436 - 1060 186, 23  GVHD: LÊ NGỌC VIỆT B 241(2φ28)...

36
801
0

Tài liệu Báo cáo khoa học " TÍNH TOÁN TIẾT DIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHỊU NÉN LỆCH TÂM BÉ THEO TCXDVN 356 : 2005 " pdf

Ngày tải lên : 18/02/2014, 13:20

... 17 36 5 1100 270 254 1099 251 1116 1.6 255 1091 -0.7 500 17 36 5 1800 135 32 9 137 4 32 1 1404 2.2 33 3 136 1 -0.9 250 500 17 36 5 235 0 40 4 23 918 410 934 1.7 415 927 0.9 35 0 700 14.5 36 5 2000 39 0 38 1 ... 2211 37 0 2276 3. 0 38 3 2197 -0.6 35 0 700 14.5 36 5 30 00 200 472 2297 466 232 3 1.1 477 2277 -0.8 35 0 700 14.5 36 5 4000 60 594 1710 592 17 13 0.2 585 17 23 0.8 220 600 11.5 280 900 30 0 35 0 1141 34 4 ... 900 30 0 35 0 1141 34 4 1165 2.2 35 1 1 138 -0.2 220 600 11.5 280 130 0 160 419 1212 426 1197 -1 .3 421 1208 -0.4 220 600 11.5 280 1700 50 511 919 533 907 -1.4 5 03 926 0.7 30 0 800 8.5 280 1500 440 507...

6
2K
19

BÀI THÍ NGHIỆM SỐ 2.THÍ NGHIỆM DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP CHỊU UỐN pptx

Ngày tải lên : 19/03/2014, 10:20

... T2 T3 T4 V1 V2 V3 - 9.6 - 16.8 -33 .6 -67.2 -8.4 -16.8 -36 -69.6 2.4 7.2 Nứt 2.4 7.2 Nứt -7.2 -15.6 -31 .2 -64.8 -7.2 -14.4 -33 .6 -64.8 -9.6 -16.8 -31 .2 -67.2 Tải trọng 800 600 400 200 V1 V2 V3 2.5 ... Kết đo ghi vào bảng Bảng 2: Kết đo biến dạng chuyển vị Cấp tải STT Tải trọng 200 400 600 800 T1 T2 T3 T4 V1 V2 V3 14 28 3. 5 15 29 2.4 7.2 8.4 2.4 7.2 8.4 6.5 13 25 14 25 10 17 28 V CHỈNH LÝ KẾT ... -33 .6 -64.8 -9.6 -16.8 -31 .2 -67.2 Tải trọng 800 600 400 200 V1 V2 V3 2.5 1 .3 0.65 0 .3 2.5 1.4 0.6 0 .3 m3 − m 100 0.0 03 0.0 03 0.004 0.002 α = tgα = 2.8 1.7 0.5 P P 600 600 400 400 200 200 2.4 7.2...

4
1.8K
31

Tính toán cột bê tông cốt thép chịu nén lệch tâm xiên

Ngày tải lên : 23/07/2014, 20:09

... ⎜ 20; ; ; ⎟ ⎝ 600 30 N ⎠ M∗ = ηye0yN y ηy = 1− (uốn dọc) N y Ncr ⎛ l B My ⎞ e0y = max ⎜ 20; ; ; ⎟ ⎝ 600 30 N ⎠ (lệch tâm ngẫu nhiên) x y 3. 3 Lực tới hạn điều kiện ổn đònh cho cấu kiện Ncr Ncr ... Range("C" & CStr (31 + i) & ":O" & CStr (31 + i)).ClearContents Range("B" & CStr (31 + i)) = "N > N(cr), CAU KIEN BI MAT ON DINH, CAN TANG TIET DIEN!" Range("A" & CStr (31 + i) & ":O" & CStr (31 + i)).Select ... With 134 Kỷ yếu Hội nghò Sinh viên NCKH 2007 Selection.NumberFormat = "0.00" Range("G31").Select Application.Goto Reference:="R31C7:R65 536 C7" Selection.NumberFormat = "0.00000" Range("C30:C65500").Select...

20
6.4K
11

CÁC DẠNG bài TOÁN TÍNH cốt THÉP CHO cấu KIỆN CHỊU nén LỆCH tâm đại hoc kiến trúc

Ngày tải lên : 28/03/2015, 20:08

... S, S cấu kiện Hàm lợng cốt thép tối thiểu (àmin) chịu nén lệch tâm khi: (%) l0/i24 0.25 Khi tính lợng cốt thép nhỏ (kết ... e1=M/N eamax(h /30 & l/600l); Tính e0=max(e1 & ea) với kết cấu siêu tĩnh e0=e1+ea với kết cấu tĩnh định (Trong trờng hợp M=0 Ml=0 (Trờng hợp kiểm tra khả chịu lực mặt phẳng uốn) e0=ea) 1 .3 Xác định ... toán: R b; Rs; Rsc; R, R 1.2 Xác định e1=M/N eamax(h /30 & l/600l); Tính e0=max(e1 & ea) với kết cấu siêu tĩnh e0=e1+ea với kết cấu tĩnh định 1 .3 Xác định a; giả thiết a; xác định h0=h-a; Is=s(0.5h-a)2+As(0.5h-a)2...

8
817
2

Tính toán thiết kế móng Công trình TRƯỜNG DÂN LẬP THĂNG LONG xây dựng tại Hà NỘI, cao 21,3 m gồm 5 tầng , kết cấu công trình khung bê tông cốt thép chịu lực

Ngày tải lên : 31/03/2015, 22:14

... 8.14 53. 88 3. 5 1.67 2 .33 0 .37 5 59. 138 0.5 8.14 57.95 1.67 2.67 0 .31 3 49 .36 0 0.5 8.14 62.02 4.5 1.67 0.264 41. 633 0.5 8.14 66.09 10 4.9 1.67 3. 27 0. 231 36 .429 0.4 8.14 70. 23 11 1.67 3. 33 0.225 35 .4 83 ... 1. 83 1. 83 1. 83 1. 83 1. 83 1. 83 1. 83 1. 83 1. 83 1.25 1.67 2.08 2.5 2.92 3. 33 3.75 4.08 4.17 4.58 5.42 5. 83 0.701 0.560 0.448 0 .36 0 0.290 0.240 0.199 0.1 73 0.167 0.142 0.122 0.112 0.0 93 (kN/m2) m 154.07 ... 2003X - TUY HßA gl σ zi hi γi bt σ zi Trang : 2 SÐt pha C¸t pha 10 11 12 13 14 15 1. 83 1.000 0.5 1. 83 0.42 0.970 1. 83 0. 83 0.855 1.5 2.5 3. 5 4.5 4.9 5.5 6.5 1. 83 1. 83 1. 83 1. 83 1. 83 1. 83 1.83...

48
488
0

BÀI GIẢNG KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP: Chuong Cấu kiện bê tông cốt thép chịu uốn

Ngày tải lên : 21/07/2015, 23:34

... 1.2 (S + 30 00) S + 30 00 165 mm 30 30 0,070L 0,065L 0,060L 0,055L 0, 035 L 0, 033 L 0, 030 L165mm 0,027L 165mm 0,045L 0,04L 0.045L 0,04L Dầm kết cấu cho ngời 0, 033 L 0, 030 L Dầm hộp liền kề 0, 030 L 0,025L ... ( 450 150 ) 125 = 660 030 N C1 = Aps u cu E p d p L1 L2 = (987)(0, 2 53) (0, 0 03) (197 000)(900)(1, 0) C1 = 132 820 000 N 660 030 + (660 030 )2 4 (38 76)( 132 ,82 ì 10 ) 2 (38 76) = 289 mm > h f = ... nh hỡnh hoỏ vỏn khuụn Ct thộp dm : Ct thộp ch yu dm gm ct thộp dc chu lc , ct dc phõn b , ct thộp v ct thộp xiờn Ct thộp dc chu lc t vựng chu kộo ca dm , s lng tớnh toỏn nh Ct thộp t cng xa...

28
713
1

Hiệu suất sụp đổ khung bê tông cốt thép chịu địa chấn sử dụng phân tích tĩnh phi tuyến

Ngày tải lên : 18/09/2015, 10:45

... 0.72 0.72 0% 0.62 0.6 3. 23% 0.48 0.48 0% Saci6%(g) Sac84%(g) 1.47 1.42 3. 52% 0.4 83 0.48 -0.55% 0.419 0 .39 7.09% 0 .33 0 .3 10.4% 3. 41 3. 2 6.14% 1.07 1.04 3. 18% 0.92 0.88 3. 9% 0.69 0.7 1.7% Sa(n=0.8es)(g] ... 0. 632 1.25% 0. 63 0.645 2 .32 % 0.62 0.655 5.7% M 0.806 0.811 3. 41% -0 .32 9 -0 .32 9 0% -0.48 -0.511 6.86% -0. 732 -0. 734 0 .3% San'1=1.71s)lg] " , I -1 - ^ ^ -? (c) Saai=2.13s)[g] (d) Sa(n =2, 635 ) ... PiCollapse] tai Sa2«,/5ii(T1,4) 0.09 0.085 0 .3. 41% 0 .35 0 .34 8 0. 53% 0.29 0 .31 2 7.61% 0 .31 0 .32 1 3. 5% Xcollap.dO") 2.5 2.28 8.76% 16.8 16 4.76% 12.6 14 11.11% 13. 8 15 11.9% ...

5
391
0

Hướng dẫn tính toán cọc bê tông cốt thép chịu tải trọng đứng

Ngày tải lên : 29/10/2015, 21:10

... 30 30 30 30 15 15 15 15 20005000 0 .35 0.45 40 80 40 80 80 (35 ) 80 (35 ) 80 (35 ) 35 >5000 0.45 0.55 60 120 60 120 80 (35 ) 80 (35 ) 80 (35 ) 35 0-2500 0.4 0.5 (60) 120 150 (60) 80 (120) 60 35 35 35 ... 15 20 25 30 34 35 40 45 48 50 12,9 17,7 25,1 37 ,2 52,6 57,8 95,7 172 ,3 258 ,3 347,5 4,4 7,4 12,7 22,5 36 ,5 41,4 81 ,3 1 73, 3 287,9 415,1 2,5 5,0 9,7 19,7 36 ,0 42,4 100,4 297,5 780,1 11 53, 2 Nc=1,5π+1 ... 9 .30 10.00 2 .30 3. 00 3. 50 3. 80 4.00 4.20 4.40 4.60 5.10 5.60 6.10 6.60 7.00 1.50 2.10 2.50 2.70 2.90 3. 10 3. 30 3. 40 3. 80 4.10 4.40 4.70 5.00 1.20 1.70 2.00 2.20 2.40 2.50 2.60 2.70 2.80 3. 00 3. 20...

25
9K
30

Hướng dẫn thiết kế nhà cao tầng bê tông cốt thép chịu động đất

Ngày tải lên : 16/10/2012, 10:42

152
3.8K
71

Phản ứng của sợi thép bê tông cốt thép chịu AIR

Ngày tải lên : 01/04/2013, 22:44

... Table : Test result for NRC and also SFRC Average strength NRC Compressive 31 Flexural (MOR) 3. 5 Split Tensile 3. 0 SFRC 38 .5 6.0 4.5 FIELD BLAST TEST PROGRAM A field blast test was conducted at ... steel fiber The mix consists of the proportion of cement: water: aggregate: sand was 35 7:160: 997: 534 : kg/m3 In the production of concrete, firstly the aggregate and sand was put into the mixer ... in Moscow Kill Dosen, Available from http://www.wsws.org/ articles/2010/mar2010/russ-m30.shtml (Accessed on 30 March 2010) [2] Moestafa B.Marriot Hotels in Jakarta Hit by Bombing, Available from...

6
603
2

tính cốt thép dầm

Ngày tải lên : 02/04/2013, 17:26

... 59 59 60 60 60 61 61 61 62 62 62 63 63 6 6 6 6 6 6 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 Sinh viờn: H c Anh Lp: XDD47 - H2 ... 72 72 73 73 73 74 74 74 75 75 6 6 6 6 6 6 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 Sinh viờn: H c Anh Lp: XDD47 - H2 60 60 60 ... 4 .38 3 0.98 0.98 4.258 0.98 0.57 5.9 23 botri1 3/ 18 3/ 18 3/ 18 3/ 18 3/ 18 3/ 18 3/ 18 3/ 18 3/ 18 3/ 14 3/ 14 3/ 14 3/ 14 3/ 14 3/ 14 3/ 14 3/ 14 3/ 14 3/ 16 3/ 16 Fa thep 7. 634 7. 634 7. 634 7. 634 7. 634 7. 634 7. 634 ...

8
3.3K
50

tính cốt thép cột

Ngày tải lên : 02/04/2013, 17:26

... nghip k s xõy dng 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 70 40 65 35 50 30 50 40 55 35 55 30 45 30 50 40 55 35 55 30 45 5.497 2/25 9.817 8. 139 4/22 15.205 1.61 3/ 22 11.404 1 .38 3/ 18+2/25 17.452 1.02 ... 17.452 1.02 5/25 24.544 0.8 93 6/22 22.808 1. 23 3/18+2/25 17.452 1 .38 3/ 16 6. 032 1.02 3/ 16 6. 032 0.8 93 2/22 7.6 03 1. 23 3/18 7. 634 *) Tính thép đai Thép đai đợc đặt theo cấu tạo thỏa mãn điều kiện ... 95 32 .30 5 4/28+2/25 34 .448 65 90 31 .29 2/28+4/25 31 .95 50 75 24. 131 5/25+2/28 36 .859 55 80 13. 676 2/28+1/25 17.224 10 65 95 22.681 4/28 24. 63 11 65 90 21.9 63 2/28+2/25 22. 133 12 50 75 14.79 3/ 28...

6
5.2K
106

Một số phương pháp tính cốt thép cho vạch phẳng bê tông cốt thép

Ngày tải lên : 09/11/2013, 00:15

... Kết tính đợc cho bảng sau: Điểm Lực dọc tâm PT Thép Hàm lợng nén kéo nén kéo nén T T cm2 cm2 -28.80 278.80 -8.00 47. 83 0.006 0. 038 11.67 238 .33 Cấu tạo 28. 53 - 0.0 23 52.15 197.85 Cấu tạo 9. 23 ... 98.69 151 .31 Cấu tạo -38 .50 - Cấu tạo 250 kéo 500 500 230 0 500 500 430 0 Phơng pháp 2: Thực tính toán theo tiêu chuẩn ACI318 Giả thiết chiều dài phần tử biên nh hình vẽ x B l B r 250 Mx 800 135 0 1050 ... 1100 430 0 Phơng pháp 3: TC áp dụng ACI 31 8 Thép bố trí 30 20 Thiết lập biểu đồ tơng tác 14x250 250 430 0 40 40 0.2% 0 .3% 0.2% 0.2% x fy 0 .3% x 0.2% fy fy fy 0.85 fc' 0.85 fc' 0.2% 0 .3% 0 .3% 0.85...

11
1.1K
22

Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng bê tông cốt thép chịu động đất theo TCVN 3752006

Ngày tải lên : 03/12/2013, 07:52

152
2.9K
12

Tài liệu Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng bê tông cốt thép chịu động đất theo TCXDVN 375:2006 potx

Ngày tải lên : 26/02/2014, 07:20

152
1.5K
26

Một số phương pháp tính cốt thép cho vách phẳng bê tông cốt thép potx

Ngày tải lên : 06/03/2014, 20:20

... Kết tính đợc cho bảng sau: Điểm Lực dọc tâm PT Thép Hàm lợng nén kéo nén kéo nén T T cm2 cm2 -28.80 278.80 -8.00 47. 83 0.006 0. 038 11.67 238 .33 Cấu tạo 28. 53 - 0.0 23 52.15 197.85 Cấu tạo 9. 23 ... 98.69 151 .31 Cấu tạo -38 .50 - Cấu tạo 250 kéo 500 500 230 0 500 500 430 0 Phơng pháp 2: Thực tính toán theo tiêu chuẩn ACI318 Giả thiết chiều dài phần tử biên nh hình vẽ x B l B r 250 Mx 800 135 0 1050 ... 1100 430 0 Phơng pháp 3: TC áp dụng ACI 31 8 Thép bố trí 30 20 Thiết lập biểu đồ tơng tác 14x250 250 430 0 40 40 0.2% 0 .3% 0.2% 0.2% x fy 0 .3% x 0.2% fy fy fy 0.85 fc' 0.85 fc' 0.2% 0 .3% 0 .3% 0.85...

11
2.8K
24

Báo cáo " ỨNG DỤNG LÝ THUYẾT MẠNG XÁC SUẤT BAYER ĐỂ DỰ BÁO SỰ BỀN VỮNG CỦA KẾT CẤU BÊTÔNG CỐT THÉP CHỊU SỰ TẤN CÔNG CỦA KHÍ CO2" docx

Ngày tải lên : 12/03/2014, 02:20

... 17.0 to 3. 13 3. 13 to 3. 25 28.6 3. 25 to 3. 38 27 .3 14.8 3. 38 to 3. 5 4.55 3. 5 to 3. 63 3. 63 to 3. 75 0.79 3. 75 to 3. 88 078 004 3. 88 to 0+ to 4. 13 0+ 4. 13 to 4.25 0+ 4.25 to 4 .38 0+ 4 .38 to 4.5 3. 24 ... 12 .3 12 .3 to 12.5 0.80 12.5 to 12.8 0. 23 056 12.8 to 13 011 13 to 13. 3 13. 3 to 13. 5 002 10.99 0.56 Amount of SiO2 0+ to 2. 13 0+ 2. 13 to 2.25 0+ 2.25 to 2 .38 0+ 2 .38 to 2.5 007 2.5 to 2. 63 2. 63 ... to 20 0.25 20 to 21 0. 23 21 to 35 .5 10.8 2.7 Water/Cement ratio 0+ 0 .3 to 0 .34 5 0 .34 5 to 0 .39 009 0 .39 to 0. 435 0. 13 0. 435 to 0.48 0.91 0.48 to 0.525 3. 45 0.525 to 0.57 8 .36 0.57 to 0.615 14.1...

11
550
0

Các bước nhập số liệu SAP2000 để tính cốt thép theo tiêu chuẩn Việt nam

Ngày tải lên : 23/03/2014, 22:56

... 2.5% 3. 0% 3. 5% 4.0% 4.5% 5.0% 5.5% 6.0% 200 250 30 0 35 0 400 500 600 0. 73 0.64 0.58 0.54 0.50 0.47 0.45 0. 43 0.41 0 .39 0 .38 0.75 0.67 0.61 0.56 0. 53 0.50 0.47 0.45 0. 43 0.41 0.40 0.77 0.69 0. 63 0.59 ... 0.52 0.49 0.47 0.46 0. 43 0.42 0.79 0.71 0.65 0.60 0.57 0. 53 0.51 0.49 0.47 0.45 0. 43 0.80 0.72 0.66 0.62 0.58 0.55 0.52 0.50 0.48 0.46 0.44 0.81 0. 73 0.68 0. 63 0.59 0.56 0. 53 0.51 0.49 0.47 0.46 ... loại tiết diện riêng biệt Ví dụ khung: cột có kích thước 200x300, dầm có kích thước 200x300 phải khai báo loại tiết diện COT20x30 DAM20x30 để gán cho cột dầm Vào Menu Define  Frame Sections  Chọn...

5
1.1K
50

Báo cáo nghiên cứu khoa học: "ẢNH HƯỞNG CỦA CỐT ĐAI ĐẾN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỘT BÊ TÔNG CỐT THÉP CHỊU NÉN ĐÚNG TÂM ThS. THÁI ĐỨC KIÊN " pps

Ngày tải lên : 21/07/2014, 17:21

... 0,296 0,6 93 1,012 I’e (MPa) 0,011 0,025 0, 036 f’cc (MPa) 28 30 ,7821 33 ,0 434 34 ,5764 ’cc 0,002 0,00 23 0,0028 0,0 033 3. 2 .3 So sánh kết So sánh ứng suất cực hạn biến dạng tương đối từ kết khảo sát ... khảo sát ANSYS kết tính toán theo mô hình Légeron thể bảng Bảng So sánh kết khảo sát tính toán STT Mẫu cột B C D Theo ANSYS f’cc ’cc (MPa) 30 .021 0.0025 33 .002 0.0 031 34 .39 1 0.0 039 Theo Légeron ... Mẫu cột/mã hiệu Kích thước Cốt dọc A NCC 32 0x320x1200 820 B CRCC_D8S100 32 0x320x1200 820 8a100 C CRCC_D8S50 32 0x320x1200 820 8a50 D CRCC_D10S50 32 0x320x1200 820 10a50 STT Chi tiết mẫu cột...

9
1K
4