môdun tổng biến dạng e0 20 0 kg cm2

Báo cáo khoa học: "Vấn đề dính bám giữa thép và bê tông, biến dạng ngang của bê tông khi chịu nén, ổn định tổng thể và cục bộ của ống thép nhồi bê tông" ppsx

... tuyến: biến dạng ngang bê tông cc = c [1 + 3.7(p/ c )0. 86] (3) ống thép ngăn chặn biến dạng ngang bê tông làm tăng cờng độ chịu nén, fcc độ dẻo bê tông Cờng độ chịu nén fcc phụ thuộc vào hình dạng ... Mỹ đề nghị dùng cờng độ dính bám 0. 6MPa Sự truyền tải trọng từ bê tông sang thép ngợc lại, a Bê tông không bị hạn chế biến dạng ngang b Bê tông bị hạn chế biến dạng ngang (lõi bê tông ống thép) ... Với mặt cắt tròn, thép có E = 210GPa, Fy = 420MPa th× D/t < 75 cao độ tin cậy công trình tiết kiệm chi phí xây dựng Trong thực tế Mỹ, tỷ số D/t th−êng dïng kho¶ng 100 Nh− vËy, ch−a cã nghiên cứu...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 13:21

5 849 2

Phân tích hệ thanh bê tông cốt thép có xét đến đặc trưng biến dạng của bê tông

...   dx   dv     0  dx  0  dϕ    dx  0  dN  =   0    dx  0  dQ  0  dx    dM     dx  Hay 0 0 0 0  t1 + t    u  α  v   0     t −t    ϕ ... luận Xét dầm có sơ đồ tiết diện hình vẽ, q=1.5T/m 6m 500 2 20 200 Với tiết diện ban đầu xem bê tông vật liệu đàn hồi, độ cứng dầm EJ= 5. 103 T.m2; Nội lực xác định sơ đồ Xác định độ cứng dầm bê ... ϕ    α   x   +  E J 2.l  ; (2 - 1)  N   − q1  0    Q  0   − q2    M   −m    −1     E.F 0 0 0 dZ = [A] {Z} + {B}; dx (2 - 2) Theo phương pháp phần tử hữu hạn...

Ngày tải lên: 01/03/2013, 17:07

6 627 0

Tất cả

Vai trò của sợi polypropylene trong việc làm giảm biến dạng mềm của bê tông

Ngày tải lên: 01/03/2013, 17:08

6 448 2

Tất cả

nghiên cứu tổng quan về cơ cấu nâng hạ hàng. xây dựng chương trình tính toán động lực học của cơ cấu nâng có kể đến sự biến dạng của tay cần

... tTT 120in iM (m) hay sTT = VG t TT (m) Qu·ng ®êng h·m: T Π.n0 Dσ t H sH = 120i n i M (m) hay sH = VG tH (m) Gia tốc củat tải trọng đợc xác ®Þnh nh sau (K=1) Khi khëi ®éng: T 2.Πn0 Dσ j= 120i n ... tính đến biến dạng tay cần Để phân tích đợc trình dao động xảy nâng hạ tải trọng có tính đến kết cấu thép cần trục, đến biến dạng xét hệ thống cấu thành từ khối lợng Sơ đồ tổng kết cấu tổng quát ... động ®ỵc tÝnh : jx m x rx2 j0 = ( + ) i0 / x i0 / x Khi quy đổi khối lợng hàng hoá, khối lợng cần trục động giá trị chúng cần chia cho bình phơng tỉ số truyền 100 0 HƯ thèng nh h×nh vÏ, bao gåm...

Ngày tải lên: 06/03/2014, 19:28

13 808 2

Nghiên cứu tối ưu hoá công nghệ hoá bền tổng hợp bằng cơ nhiệt luyện hợp kim nhôm biến dạng hệ Al-Mg-Si và khả năng ứng dụng

... 100 Đ ộ c ứng chuẩ n ĐN 4 50 90 §N 400 80 §N 300 §N 3 50 §N 2 50 §N 200 01 01 00 E+ 01 50 E+ 01 00 50 E+ 01 E+ 00 00 E+ 00 00 E+ 00 00 E+ 01 00 E+ 01 E- 67 E- E+ 00 30 00 70 Thêi gian đẳng nhiệt Hình ... n tC 1 200 C 1 500 C 1750C 200 0C 2250C 2 500 C K 0, 2682 0, 2868 0, 3127 0, 3985 0, 4431 0, 5724 n 3,313 2,485 2 , 208 1,976 1, 701 9 1, 1 204 K, n Tõ b¶ng 4.2 nhận xét: hoá già nhiệt độ 175 200 0C có n dạng hình ... exp ⎨− ( 4. 50) Từ xây dựng đợc mô hình toán học hàm nguyện vọng D: Y(D) = 0, 78 60 - 0, 0516x2 + 0, 0570x4 - 0, 0627x1x2 + 0, 0543x1x4 + 0, 0727x2x3 - 0, 0913x12 - 0, 0974x22 - 0, 1238x32 - 0, 0633 x42 (4.52)...

Ngày tải lên: 03/04/2014, 12:27

27 1,2K 2

Báo cáo nghiên cứu khoa học: "PHÂN TÍCH HỆ THANH BÊ TÔNG CỐT THÉP CÓ XÉT ĐẾN ĐẶC TRƯNG BIẾN DẠNG CỦA BÊ TÔNG" pps

... dx   dv     0  dx    d  0  dx  0  dN  =    0  dx    dQ  0  dx  0  dM      dx  Hay 1 E.F 0 0 0 0 0 0 0  t t     u       0  v   t t  ... luận Xét dầm có sơ đồ tiết diện hình vẽ, q=1.5T/m 6m 500 2 20 200 Với tiết diện ban đầu xem bê tông vật liệu đàn hồi, độ cứng dầm EJ= 5. 103 T.m2 ; Nội lực xác định sơ đồ Xác định độ cứng dầm ...  h)  pj ( x)  K 'pj ; p 1 Vậy hàm Z(x) xác định với điểm biết Z (0) với giá trị [ (0) ] = [I] 1 - M1 2 - M2 { (0) } = {0} ; Với phần tử (ik), (2 – 4) là: Z(k) = (k).Z(i) + (k); u1 - N1 i...

Ngày tải lên: 22/07/2014, 13:21

6 425 0

Giáo trình tổng hợp phân tích kỹ thuật thiết kế áo cầu đường dựa vào các tính toán biến dạng phần 1 docx

... ph T0= R tg K0= 0 π.α R 1 80      P0=R1 −1 0    cos    T a ñ ñi m ñ u ñi m cu i: TðT1 = ND = ð - ( t + T) TCT1 = NC = Nð + K0 + 2Lct K0: Chi u dài ñư ng cong b n : K0= π.α R 1 80 6/ ... b ng (3-8) S5 S9 + − x0 = S − 40. A 3456.A ϕα S3 S7 S11 y0 = − + − 6.A 336.A 422 40. A 10 R R1 TC V i AĽ NÂ P’ e Xác ñ nh chuy n d ch p’ t: t p' = y − R (1 − cos ϕ ) TÂ x0 y0 NC α T t = x − sin ... nh a c p cao A1 1,5 – 2 ,0 - Các lo i m t ñư ng khác c p cao A2 2 ,0 – 3 ,0 - M t ñư ng ñá dăm, c p ph i, m t ñư ng c p th p B1, B2 3 ,0 – 3,5 Ph n l không gia c 4 ,0 – 6 ,0 Tuỳ v t li u ph l y Ph...