lắp đặt cầu trục 1 tấn

... m 1, 9 M dn  1, 1M dn   1, 5M dn 2 Mdn – mômen danh nghĩa động Mdn = 9550  N đc 1, 7  9550  11 ,4 Nm nđc 14 20 Mm = 1, 5 .11 ,4 = 17 ,1 Nm Vậy Q1 = Q 1, 1.0,686 .14 20 10 250.0,2006 2 .14 20 t    1, 06s ... 0 ,11 7 0 ,13 0 ,15 2 17 ,12 (2 .1, 06  5.0,5  3.0, 214  2.0 ,11 7  5.0 ,13  3.0 ,15 2)  Mtb = 30(2 .14 ,2  5 .10 ,75  3.3,6  2.9,3  5.7,02  3.2,03 ) 30 .10  2 .1, 06  5.0,5  3.0, 214  2.0 ,11 7  5.0 ,13 ... kiểm tra 13 treo dầm cầu trục Các máy cầu trục thực chức năng: nâng hạ hàng, di chuyển xe di chuyển cầu trục Sức nâng cầu trục dầm thường khoảng  30 tấn, có yêu cầu riêng đến 500 Ở cầu trục có...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 15:20

... bánh Bộ hở 200 000 1. 106 5 .10 6 2 .10 6 0,8 Thép chữ I: - N070 14 72 kg 40 000 58,88 - N020 4 13 2 kg 40 000 5,28 Ray P15 Khung giàn thép Bu lông Các thiết bị phụ Tổng cộng 40 m 15 0 kg 50 Cái 600 000 ... thành vật liệu chế tạo chi tiết, B = 18 4,96 triệu đồng C – Chi phí thiết kế, C = 10 %B = 18 ,496 triệu đồng Vậy: A = 18 4,96 + 18 ,496 = 203,42 triệu đồng Bảng (4 -1) Bảng giá thành vật liệu chế tạo ... chế hành trình di chuyển xe cầu trục ta dùng hạn chế hành trình có trục xoay tương tự cấu nâng móc Bộ công tắc hành trình lắp đầu mút của khung giá di chuyển, gạt đặt cuối đường ray gần ụ chắn...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... palăng, cần trục, cầu trục, cổng trục, thang nâng.v.v Cầu trục loại máy trục kiểu cầu Loại di chuyển đường ray đạt cao dọc theo nhà xưởng, xe mang hàng di chuyển kết cấu thép kiểu cầu, cầu trục nâng ... này, việc thiết kế giới hạn “thiết kế cầu trục phục vụ cho việc di chuyển tôn tấm” cho đảm bảo tính kỹ thuật yêu cầu đặt 1. 2.2 Yêu cầu thiết kế 1. 2.2 .1 Yêu cầu chung Mỗi loại máy nâng cấu thành ... mang vật chuyên dùng 1. 2 NHIỆM VỤ - YÊU CẦU THIẾT KẾ 1. 2 .1 Nhiệm vụ thiết kế Thiết kế trình sáng tạo, trình người thiết kế phải tìm hiểu, đề cập giải thoả đáng hàng loạt yêu cầu khác phương pháp...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... 15 /3 t; 20/5 t; 15 0/20/5 t; v.v 1. 3 .1. 2 Phân loại cầu trục Cầu trục phân loại theo trường hợp sau: a Theo công dụng Theo công dụng có loại cầu trục có công dụng chung cầu trục chuyên dùng - Cầu ... kiểm tra 13 treo dầm cầu trục Các máy cầu trục thực chức năng: nâng hạ hàng, di chuyển xe di chuyển cầu trục Sức nâng cầu trục dầm thường khoảng  30 tấn, có yêu cầu riêng đến 500 Ở cầu trục có ... 1. 3 .1 Đặc điểm, phân lọai cầu trục 1. 3 .1. 1 Một số đặc điểm cầu trục Cầu trục loại máy trục có phần kết cấu thép (dầm chính) liên kết với hai...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... 6 Hình 1. 8 Cầu trục thiết kế “Thiết kế cầu trục dầm với tải trọng nâng tấn có kết cấu sau: - Kết cấu thép: dầm chữ I có hai đầu tựa hai ... thiết kế cách nhanh chóng, cần dựa vào mẫu cầu trục có sẵn thiết kế mẫu để thiết kế gần giống với ta cần thiết kế Tuy nhiên có nhược điểm khó tìm mẫu cầu trục thích hợp hay thiết kế mẫu gần với ... phải lựa chọn phương án cho phù hợp theo yêu cầu mục đích vấn đề cần giải để đạt hiệu cao Vậy với yêu cầu mục đích cụ thể tính toán thiết kế cầu trục chọn phương án thiết kế theo tính toán phương...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... 25 - Ổ lăn Thời gian phục vụ, năm - Bánh - Trục chi tiết khác - Ổ lăn Thời gian làm việc - Bánh thời hạn trên, h - Trục chi tiết khác 10 15 25 10 00 15 00 2500  ... làm việc, CĐ% 15 - Hệ số sử dụng ngày, kng 0,33 - Hệ số sử dụng năm, kn 0,25 - Hệ số sử dụng theo tải trọng, kQ 0,55 - Số lần mở máy giờ, m 60 - Số cho kỳ làm việc giờ, ack 10 – 15 - Nhiệt độ...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... sợi thép có giới hạn bền 12 00  210 0 N/ mm Vậy ta chọn cáp  K-3 kết cấu x 25 (1+ 6; 6 +12 ) + lõi, giới hạn bền sợi thép khoảng 15 00  17 00 việc thay cáp sau bị mòn, đứt 2 .1. 2.2 palăng giảm lực N/ ... ròng rọc đặt ổ lăn bôi trơn bình thường sơ đồ palăng Hình 2.2  S max  10 250 1, 5  7844 1. 2.0,98 N 2 .1. 2.3 Kích thước dây Kích thước dây cáp dược chọn dựa vào công thức (2 -10 ) – [tr .18 ] S đ ... nhánh cáp lên tang k = 1, 5 – hệ số tải trọng động Q0  Q  Qm  p- hiệu suất palăng p  Với: 10 000 + 250 = 10 250 N   (1  a ).t  0,98 0,98   0,98 a (1   ) 2 1  0,98 t – Số ròng rọc...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... nghiệm t = dc + (2   3) = 8 ,1 + 2,4 = 10 ,5 mm L0 = 14 .10 ,5 = 14 7 mm Chiều dài L1, dùng phương pháp cặp thông thường phải cắt thêm khoảng vòng rãnh tang nữa, đó: L1 = 3 .10 = 30 mm Vì tang cắt rãnh, ... to lượng GD2 (kg) (kgm2) ĐK 41- 4 1, 7 14 20 1, 8 0,84 2,0 0,048 3,9 2 .1. 2.6 Tỷ số truyền chung Tỷ số truyền chung từ trục động đến trục tang xác định theo công thức (3 -15 ) – [tr.55] i0  nđc nt Trong ... L0 + L1 + 2L2 = 14 7 + 30 + 20.2 = 217 mm Để thuận lợi cho việc chế tao, chọn chiều dài tang: L = 220 mm Bề dầy thành tang xác định theo kinh nghiệm  = 0,02Dt + (6  10 ) = 0,02 .19 5 + 6 ,1 = 10 mm...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... max  M m 1, 9 M dn  1, 1M dn   1, 5M dn 2 Mdn – mômen danh nghĩa động Mdn = 9550  N đc 1, 7  9550  11 ,4 Nm nđc 14 20 Mm = 1, 5 .11 ,4 = 17 ,1 Nm Vậy Q1 = Q n tm  Trong đó: 1, 1.0,686 .14 20 10 250.0,2006 ... 0,50 0, 214 h tm , s 0 ,11 7 0 ,13 0 ,15 2 Thay giá trị tương ứng vừa tính vào công ta được: 17 ,12 (2 .1, 06  5.0,5  3.0, 214  2.0 ,11 7  5.0 ,13  3.0 ,15 2)  Mtb = 30(2 .14 ,2  5 .10 ,75  3.3,6  2.9,3 ... 3.2,03 ) 30 .10  2 .1, 06  5.0,5  3.0, 214  2.0 ,11 7  5.0 ,13  3.0 ,15 2 = 11 ,26 Nm Công suất trung bình bình phương động phát theo công thức (2-76) – [.47] N tb  M tb n đc 11 ,26 .14 20   1, 67 kW...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... giảm tốc Trục I II III Thông số I I12 = 7,5 I23 = n, v/ph 14 20 19 0 32 N, kW 1, 7 1, 632 1, 567 Mx, (N.m) 11 ,4 82,08 472,78 Với: n1 i12 n1 = nđc =14 20 v/ph ; n2 = ; N1 =Nđc =1, 7 kW ; N2 =  N1; n3  ... cán kim loại Vậy: p 222  1, 12  (0, 21  0 ,14 ) .10 00 N/mm2 Với áp lực cho phép [p] = 1, 2 N/mm2, ta thấy áp suất tính thỏa mãn yêu cầu cho phép p  1, 12  1, 2 N/mm2 Bước dịch chuyển đĩa ép cùng: ... theo yêu cầu kết cấu phanh ta chọn Rt  4Dđc = 4.0,035 = 0 ,14 m Rn – Bán kính ngoài, thường lấy Rn = (1, 25  2,5)Rt = 1, 5.0 ,14 = 0, 21 m Lực dọc trục cần thiết để tạo mô men phanh theo yêu cầu: P...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... thông số vào biểu thức ứng với hai trườnh hợp  = 10 (16 ) mm - Trường hợp 1:  = 10 mm  = 16 mm  0 ,17 6  0,259 với trường hợp - Trường hợp 2:  0 ,17 6  0,265 với trường hợp Vậy thông số chọn hoàn ... việc nâng vật với tải trọng 1tấn, sơ ta chọn thông số ban đầu cho cặp lệch tâm (theo cặp chế tạo):  = 10 0 – góc lệch tâm r = 10 0 mm – bán kính cam lệch tâm  = 10  16 mm - bề dầy cho phép tôn ... trong má kẹp; chọn f1 = 0 ,15 ; f2 = 0 ,1 Vậy: N 10 000 Q   40000 f  f 0 ,15  0 ,1 N Từ điều kiện cân thép cặp lệch tâm, ta viết phương trình mômen...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... (1- 12) – (tr .12 ) '  1 250      78 ' n.k 1, 6.2 N/mm2 Với hệ số k’ n tra theo bảng 1- 5 1- 8 Vậy điểm D trục phải có đường kính là: d 3 MD 13 716 5 3  26 0 ,1.   0 ,1. 78 mm Kết cấu trục ... = 913 057 Số chu kỳ làm việc tương đương là: Ztđ = 609005 .18 + 15 22 512 .0,758 + 913 057.0,28 = 7 612 58 Hệ số chế độ làm việc kc  10 10   1, 4 Z tđ 7 612 58 Giới hạn mỏi tính toán '  1   1 k ... chuyền trục động G D  i i td  0 ,1. Q0 10  0 ,1. 10250  0,051Nm 2 n đc 14 20 Tổng mômen vô lăng hệ thống  G D    G D   G D  i i i i I i td i  1, 1(0,48  0, 216 )  0,0 51  0, 816 6 Nm2...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... trọng xác định theo   Vậy:   1 1   1  Q    G0       3            1   0,72 1   10 000    1    4000       Pbx = 0,72 .1, 1.3500 = 2772 N Sức bền dập bánh ... Bộ truyền bánh hở Bánh xe Hình 2 .11 Sơ đồ cấu di chuyển xe 2.2.2 Tính cấu di chuyển 2.2.2 .1 Tính bánh xe Kết cấu cụm bánh xe mô tả hình 2 .12 40 13 0 Hình 2 .12 Trục bánh xe cấu di chuyển Ta chọn ... kbx Chế độ làm việc Máy trục dẫn động tay kbx 1, 0 Máy trục dẫn động máy Chế độ làm việc nhẹ 1, 1 Chế độ trung bình 1, 2 Chế độ nặng 1, 4 Chế độ nặng 1, 6 ...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... f 0 ,10 0,08 0, 015 0,02 W1 = 1, 2(4000  10 000) 2.0,3  0, 015 .40  15 5 N Vậy: 13 0 W2 – lực cản theo độ dốc, tính theo công thức (3- 41) – [tr.65] W2 =  (G0 + Q) = 0,002(4000 +10 000) = 28 ... G0  Q  f1 r1  r2 2r1  r2  r1 = 75mm, r2 = 60mm – bán kính lớn nhỏ bánh xe (theo bánh xe chế tạo) W6 = 4000  10 000.0 ,17  75  60  13 2 275  60 N Wt = 15 5 + 28 + + 202 + + 13 2 = 526 ... 2 .13 Sơ đồ tính lực cản thành bên B Hình 2 .14 Xe lăn dầm chữ I Công suất tĩnh yêu cầu động điện, xác định theo (3-60) – [tr. 71] Nt  Trong đó:  đc = 526.20 Wt vx   0, 21 60 .10 00.đc 60 .10 00.0,85...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... đường cong mỏi uốn ' K N1  5 .10  0,65 6,34 .10 ' K N2  5 .10  0,73 3 ,17 .10  u1   1, 5.0,45.620.0,65  13 7 N/mm2 Vậy: 1, 1 .1, 8  u   1, 5.0,45.580.0,73  14 4 N/mm2 1, 1 .1, 8 - Ứng suất tiếp xúc ... = 19 ,4 mm, chiều rộng bánh m =2 – mô đun ăn khớp  u1  Ta thấy: 19 ,1. 10 6 .1, 5.0,3  68,84 N/mm 0,429.2 25 .19 ,4 .15 0  u2  Vậy: 19 ,1. 10 6 .1, 5.0,288  56,59 0,5 01. 2 2.75 .19 ,4.50  u1   u1  ... =10 6 - 10 7 số chu kỳ đường cong mỏi tiếp xúc, ta chọn: N0 = 10 7 Ntd – số chu kỳ ứng suất tương đương N1 = 60 n1Tu = 60 .10 0 .10 573 .1 = 6,34 .10 7 > 10 7 N2 = 60 n2Tu = 60.50 .10 573 .1 = 3 ,17 .10 7 > 10 7...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... định theo công thức:     1 1   1  Q    G0       3            1   0,82 1 2  10 000    1      4000  20000     kbx = 1, 1 – hệ số tính đến chế độ làm ... lớn đầu giới hạn bên trái (phải) cầu, hình (2 -17 ) Hình 2 .17 Sơ đồ tải trọng tác dụng Pmax = P1 = P2 = G x  Q  L  l  Gc = L = 4000  10 000  0,4  20000  11 650 N Tải trọng nhỏ tác dụng lên ... chọn Dbx= 320 mm, đường kính ngỗng trục lắp ổ d = 60mm Căn vào kích thước tương ứng bánh xe chọn chiều rộng vành bánh 10 0 mm, chọn ray cầu trục KP80 để làm ray cho cầu lăn Tải trọng tác dụng lên...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... phép:  tx1   2,5.220 .1  550 N/mm  tx   2,5 .19 0 .1  475 N/mm2 - Ứng suất uốn cho phép:  u1   1, 5.0,45.620.0,65  13 7 N/mm2 1, 1 .1, 8  u   1, 5.0,45.580.0,73  14 4 N/mm2 1, 1 .1, 8 - Ứng ... dẫn Trục I II III Thông số I I12 = 2,65 I23 = n, v/ph 930 3 51 175,5 N, kW 0,6 0,576 0,553 616 1 15 673 30092 Mx, (N.mm) Với: n1 = nđc =930 v/ph ; N1 = Nđc =0,6kW; n2 = n1 i12 ; n3  N2 = N1; M1 ... xúc 19 ,1. 10 6 .1, 5.0,553  1, 56 0,4 51. 30 .18 6 .12 .13 7 Theo tiêu chuẩn ta chọn msb = Tính khoảng cách trục A, sơ Asb = định môđun ăn khớp theo khoảng cách trục m sb  Xác msb Z  Z  2.300  15 0...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

... h1 20 60 10 0 r r1 r2 h2 b1 Hình 2.20 Bánh xe ray   mã m 0,0 0 ,1 0 ,1 1,2 0,9 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1, 0 0,8 0,7 16 0,6 0,5 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,3 36 68 Bảng (2 -12 ) Hệ số m Bảng (2 -13 ) ... Bảng (2 -13 ) Các thông số ray P15 Kiểu ray P15 h1 h2 b1 b2 r1 r2 r4 R (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 12 0 24 50 76 36 52 45 14 6 2.3.2.8 Tính trục truyền Trục truyền chuyển động quay từ ... xoắn cầu truyền trục nên trường hợp ta xác định đường kính trục theo mômen xoắn Giá trị đường kính trục sơ xác định theo công thức: d sb  Mx 0,2. x  Trong đó: Mx – mômen xoắn truyền trục, ...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

...  y  x   1  17 ,6  13 2  5,3  13 2  5,3 17 ,6  12 9 N/mm - Ở biên tự gờ: <  1 b    u   y  13 2  5,4  13 7,4 N/mm <  2 Trong đó:  1 = 16 0 N/mm2;  2 = 18 0 N/mm2 k Vậy ... 2 ,1. 105 N/mm2 – môđun đàn hồi kéo thép Jx = 17 5370cm4– mômen quán tính tiết diện dầm trục ngang [f] = L/700 = 8000/700 = 11 ,43 mm – độ võng cho phép dầm Vậy: f  14 000.8000  0,4 mm 48.2 ,1. 10 ... chuyển cầu, tải trọng coi phân bố dọc theo chiều dài kết cấu, tính sau: q= k1 Gt  G d 15 00  11 00  1, 0  325 L N/m Trong đó: k1 = 1, 0 – hệ số đề chỉnh kể đến tượng va đập di chuyển máy trục, ...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

...  A  12 775  19 50 12 00  8835 .10 N.mm 2 M u2  R1  R1' Vậy: 2  M u2 8835 .10   48, 81 Wx 18 1 .10 N/mm2 <  2 Ứng suất cho phép tương ứng với trường hợp phối hợp tải trọng  2 = 18 0 N/mm2 ... 7665 .10 N.mm 2 M u 7665 .10 1    42,34 Wx 18 1 .10 Vậy: N/mm2 <  1 Ứng suất cho phép  1 = 16 0 N/mm2 , để đảm bảo cho dầm cuối đủ cứng vững, ứng suất uốn cho phép không lấy lớn 80  10 0 ... gối: ' R1'  R2  Pqt  3900  19 50 R1 R1 N PI + Pqt I R2 R1 I A Hình 3.5 Sơ đồ tính dầm cuối Kiểm tra bền tiế diên I-I - Theo trường hợp1, mômen uốn lớn tiết diện I-I là: M u  R1 A 12 00  12 775...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20