Chương 18: TÍNH DẦM CUỐI Kết cấu dầm cuối gồm hai thanh thép chữ I đặt song song được li ên kết với nhau bởi các liên kết thép bằng phương pháp hàn và gối trên hai trục của bánh xe di chuyển. Do kết cấu dầm cuối ở hai bên là giống nhau nên khi tính ta chỉ cần tính cho một bên là đủ. 3.2.1. Chọn vật liệu cho dầm cuối: Vật liêu cho dầm cuối chọn tương tự như đã chọn cho dầm chính (phần 3.1.1). 3.2.2. Xác định các tải trọng tác dụng lên dầm cuối Tải trọng tác dụng lên dầm cuối cũng bao gồm các tải trọng không di động, tải trọng di động v à lực quán tính khi phanh các cơ cấu, các tải trọng này đã được tính tương tự như ở trên. 3.2.3. Chọn kết cấu dầm cuối và kiểm tra bền Phần chịu tải của cầu trục một dầm là thép hình kiểu chữ I, dầm được chọn theo điều kiện đảm bảo độ cứng vững khi chịu tả trọng tập chung ở chính giữa tâm. Với tải trọng như đã tính ở trên, theo tiêu chuẩn TOCT 8239- 56 sơ bộ ta chọn loại thép có kí hiệu là N 0 20 với thông số được gi trên bảng . Bảng (3-2). Các thông số của thép N 0 20. q P 400 4000 Gc L = 8000 B Kích thước (mm) Các trị số đối với trục x - x y - y Số hiệ u thé p hìn h Tr ọ ng lượ ng 1m dài (N) h b d t R r Di ện tíc h m ặ t c ắt cm 2 J x cm 4 W x c m 3 I x c m S x c m 3 I y c m 4 W y c m 4 J y c m 4 N 0 20 207 2 0 0 1 0 0 5, 2 8, 2 9, 5 4, 0 26 ,4 18 10 1 8 1 8, 27 1 0 2 1 1 2 22 ,4 2, 06 Kiểm tra bền tiết diện đã chọn: D ầm cuối được tính khi xe lăn với vật nâng nằm ở sát nó nhất (vị trí giới hạn khẩu độ dầm). Kết cấu kim loại được tính theo phương pháp ứng suất cho phép dựa trên hai trường hợp phối hợp tải trọng. Vị trí được kiểm tra là vị trí nằm tại chính giữa của dầm cuối (mặt cắt I-I - vị trí có tiết diện nguy hiểm nhất). Xét tại mặt cắt I-I, lực tập chung lớn nhất tác dụng là: Hình 3.4. Sơ đồ tính lực tác dụng lên dầm cuối tại tiết diện I-I. 2555010000 2 8000.325,0 8000 4008000 3750.4 2 2 .400 4 c I G Lq L L PP N L ực quán tính tác dụng tại mặt cắt I-I (tại gối B). 3900 21 qtqtqt PPP N Ph ản lực tại các gối đỡ tương ứng là: - Ph ản lực do lực tập chung gây ra tại hai gối: 12775 2 25550 2 21 I P RR N - Ph ản lực do lực quán tính gây ra tại hai gối: 1950 2 3900 2 ' 2 ' 1 qt P RR N Hình 3.5. Sơ đồ tính dầm cuối. Kiểm tra bền tại tiế diên I-I. - Theo trường hợp1, mômen uốn lớn nhất tại tiết diện I-I là: R 1 R 1 R 2 R 1 A I I P I + P qt 3 1 1 10.7665 2 1200 12775 2 . A RM u N.mm V ậy: 34,42 10.181 10.7665 3 3 1 1 x u W M N/mm 2 < 1 Ứng suất cho phép 1 = 160 N/mm 2 , để đảm bảo cho dầm cuối đủ cứng vững, ứng suất uốn cho phép ở đây không lấy lớn hơn 80 100 N/mm 2 . - Theo trường hợp 2, mômen uốn lớn nhất tại tiết diện I-I là: 3' 11 2 10.8835 2 1200 195012775 2 . A RRM u N.mm V ậy: 81,48 10.181 10.8835 3 3 2 2 x u W M N/mm 2 < 2 Ứng suất cho phép tương ứng với trường hợp phối hợp tải trọng này là 2 = 180 N/mm 2 . Qua k ết quả vừa tính được ta thấy thép chọn làm dầm cuối là đủ bền: . P qt 3 1 1 10 .7665 2 12 00 12 775 2 . A RM u N.mm V ậy: 34,42 10 .18 1 10 .7665 3 3 1 1 x u W M N/mm 2 < 1 Ứng suất cho phép 1 = 16 0 N/mm 2 , để đảm bảo cho dầm cuối đủ. gối: 19 50 2 3900 2 ' 2 ' 1 qt P RR N Hình 3.5. Sơ đồ tính dầm cuối. Kiểm tra bền tại tiế di n I-I. - Theo trường hợp1, mômen uốn lớn nhất tại tiết di n I-I là: R 1 R 1 R 2 R 1 A I I P I + P qt 3 1 1 10 .7665 2 12 00 12 775 2 c ắt cm 2 J x cm 4 W x c m 3 I x c m S x c m 3 I y c m 4 W y c m 4 J y c m 4 N 0 20 207 2 0 0 1 0 0 5, 2 8, 2 9, 5 4, 0 26 ,4 18 10 1 8 1 8, 27 1 0 2 1 1 2 22 ,4 2, 06 Kiểm tra bền tiết di n đã chọn: D ầm cuối được tính khi xe lăn với vật