ket cau be tong cot thep co ban

... khe kháng chấn trùng với khe lún). Các khe co giãn, khe lún và khe kháng chấn nên bố trí trùng nhau. Khi công trình đƣợc thiết kế kháng chấn thì khe co giãn và khe lún phải theo yêu cầu của ... nhà. Với hệ kết cấu khung vách BTCT: + Khoảng cách giữa 2 khe co giãn là 45m nếu tƣờng ngoài là liền khối. + Khoảng cách giữa 2 khe co giãn là 65m nếu tƣờng ngoài là lắp ghép. Đối với kết cấu ... (N u , M u ) của một vách bê tông cồt thép đã biết. Tập hợp các trạng thái này sẽ tạo thành 1 đƣờng cong liên hệ giữa lực dọc N và mômen M của trạng thái giới hạn. - Tiết diện vách đƣợc giả thiết...

Ngày tải lên: 08/06/2014, 06:48

Ngày tải lên: 01/11/2012, 09:31

Ngày tải lên: 01/03/2013, 17:08

Ngày tải lên: 13/08/2013, 14:17

Ngày tải lên: 19/09/2013, 07:07

... thi cọng ồớ daỷng nhaợo co thóứ õọứ vaỡocaùc khuọn co hỗnh daùng bỏỳtkyỡ, cọỳttheùpõuớ deớoõóứ uọỳntheohỗnhdaỷng cuớa kóỳtcỏỳu. 1.3.2 Nhc im : Bó tọng cọỳttheùpdóự co khe nỉïtåí vng kẹokhichëulỉûc. ... âem kẹo ngüi cho quạ giåïi hản chy räưi giaớm taới seợ co õổồỹc cọỳt theùp keùo nguọỹi. Cọỳt kẹo ngüi ny cọ giåïi hản chy cao hån cäút thẹp ban âáưu. Sau vi láưn kẹo hồûc chút thãưm chaớy seợ ... màût ngoi cọ gåì (cạc gåì cọ tạc dủng tng õọỹ dờnh baùm vồùi BT). Cuợng co thóứ duỡng thanh theùp hỗnh, õoù laỡ cọỳt cổùng co thóứ chởu lổỷc âỉåüc khi thi cäng. 2.2. Cäút thẹp TÊNH N À NG C Å LY Ï CU Í A...

Ngày tải lên: 24/04/2014, 15:43

... e b d C cứng và không bị co ngót, nó làm hạn chế sự co ngót của bêtông. K ết quả là cốt thép bị ép lại, còn bêtông bị căng ra, trong bêtông có ứng suất kéo. Nếu ứng suất do co ngót lớn thì bêtông...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 06:21

... nếu giảm t ải t r ọng t ại M không thấp hơn M150. - Mác theo cường độ chịu kéo (ký hiệu K) là con số lấy bằng trị số cường độ chịu kéo tính ra daN/cm 2 của mẫu thử tiêu chuẩn. Bê tông nặng ... hình lăng trụ, đo và lập quan hệ giữa ứng suất và biến dạng, người ta vẽ được đồ thị là đường cong (hình 1.4). Điểm D trên đồ thị ứng với thời điểm mẫu bị phá hoại, lúc đó ứng suất nén đạt...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 06:21

... såí xạc sút thäúng kã, âỉåüc cho trong tiãu chuáøn, âoï laì trë säú taíi troüng låïn nhỏỳt co thóứ co trong cọng trỗnh khi sổớ duỷng bỗnh thổồỡng. - Taới troỹng tờnh toùan : Kóứ âãún thay ... cäüt nh dán dủng, cäüt trủ thạp nỉåïc γ = 0,95 v ngoi hay âạy bãø chỉïa γ = 0,8; Ngoaìi ra, co n co taíi troüng hay näüi lỉûc phi nhán våïi hãû säú an ton sỉí dủng γ n phủ thüc mỉïc âäü ... mm; l = 1,2 ữ 4 m. - Sổớ duỷng: Laỡm kóỳt cỏỳu baớn, lồỹp maùi, dỏỷp thaỡnh theùp hỗnh moớng co dảng âàûc biãût ξ7.Phỉång phạp tênh kãút cáúu thẹp: 7.1.Phỉång phạp tênh theo trảng thại...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 06:21

Ngày tải lên: 24/07/2014, 06:21

Ngày tải lên: 24/07/2014, 06:21

Ngày tải lên: 24/07/2014, 06:21

Ngày tải lên: 01/11/2012, 09:30

Ngày tải lên: 01/03/2013, 17:05

... software of CSI (Computers and Structures, Inc) have recorded in noticeable achievements. However, this software is commonly used in Vietnam with force-displacement diagrams only, because of the ... (Element Class: Beam): khai báo chi ề u dày a. + Ti ế t di ệ n c ộ t (Element Class: Column): khai báo a, cách b ố trí c ố t thép. - Khai báo t ổ h ợ p t ả i tr ọ ng (Define  Load Combination): ... thi ế t k ế k ế t c ấ u bê tông c ố t thép (ch ọ n Use for concrete design). - Ch ọ n tiêu chu ẩ n thi ế t k ế (Option  Preference  Concrete) là CSA-A23.3-94. - Sau khi phân tích (Analyze...

Ngày tải lên: 06/11/2013, 03:15

Ngày tải lên: 26/11/2013, 13:11

Ngày tải lên: 18/02/2014, 12:20

... thép Điều kiện kiểm tra:A s f y 0.5 cot u u s v M V V g d + ữ Trong ú : V s = . . .cot v y v A f d g s θ :là khả năng chịu cắt của cốt thép đai. F= 0.5 cot ( ) u u s v M V V g N d ... của:V n =V c +V s Hoặc V n =0.25x ' c f xb v xd v (N) V c =0.083xβx ' ( ) c v v f b d Nì ì V s = (cot cot )sin v v v A f d g g S θ α α + Trong đó:+b v : Bề rộng bản bụng hữu hiệu, lấy bằng bề rộng ... 2.085 484.52 270855.03 267500.53 Bứơc 5: Tính bước cốt đai s(mm) Ta có :s . . v y v s A f d V ≤ .cotg θ Trong đó:A v :diện tích cốt đai trong cự li s(mm 2 ) f y :là gii hn chy quy nh ca ct thộp...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

... lực ct ca ct thộp ai: V s = s gfA yv cot ì = 170 294,3 6cot4 20142 gìì = 527,946ì10 3 (N) A s f y =4919x420=2063,88 x10 3 N v u d M + s u V V 5,0 cotg= 9,02,1105 1022,724 5 ì ì + ìì ì 3 3 10964,5275,0 9,0 1022,622 cotg(36,294 ) =654,73x10 3 N ... thép Hoặc V n =0,25f ' c b v d v (N) V c =0,083 ' c f d v b v (N) V s = s ggdfA vvv sin )cot( cot + (N). Trong ú: ã Chiu cao chu ct hữu hiệu d v ,xác định bằng khoảng cách cánh tay đòn của ... ' c f v = 28 127,3 =0,112<0,25 +Giả sử trị số góc θ =45  tính biến dạng cốt thép chịu kéo theo công thức 0,5 cot u u v x s s M V g d E A + ì ì = ì = 0,983.10 -3 d v =1105,2 mm E s =2.10 5 N/mm 2 A s =4914mm 2 ...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

... lực ct ca ct thộp ai: V s = s gfA yv cot ì = 170 294,3 6cot4 20142 gìì = 527,946ì10 3 (N) A s f y =4919x420=2063,88 x10 3 N v u d M + s u V V 5,0 cotg= 9,02,1105 1022,724 5 ì ì + ìì ì 3 3 10964,5275,0 9,0 1022,622 cotg(36,294 ) =654,73x10 3 N ... thép Hoặc V n =0,25f ' c b v d v (N) V c =0,083 ' c f d v b v (N) V s = s ggdfA vvv sin )cot( cot + (N). Trong ú: ã Chiu cao chu ct hữu hiệu d v ,xác định bằng khoảng cách cánh tay đòn của ... V s =V n -V c = 9,0 1022,622 3 x -191,73.10 3 =499,625.10 3 (N) Khong cỏch b trớ ct thộp ai ln nht S max = s vyv V gdfA cot ìì f y =420MPa:gii hn chảy quy định với côt thép đai θ =36,294 ° :góc nghiêng ứng với ứng suất...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20