ch­¬ng 2 tính toán dầm chính nhịp liên tục

... 1,60 2, 02 2, 42 3 ,28 4,43 1,51 1,89 2, 27 3, 02 4,15 1,34 1,68 2, 02 2,69 3,70 0,13 0,19 0,165 0,49 0,70 0 ,26 0,41 0,31 0,95 1,19 1,00 1 ,20 1, 52 2, 02 2,77 1,00 1 ,20 1, 52 2, 02 2,77 2. 2 .2 Tính toán nội ... 2, 75 3,93 0,39 0,59 0,48 1,47 2, 10 2, 00 3,10 2, 35 7,16 9,04 1,48 2, 30 1,74 5,30 6,67 0,79 1 ,23 0,93 2, 84 3,58 1,60 2, 02 2, 42 3 ,23 4,43 1,51 1,89 2, 27 3, 02 4,15 1,34 1,68 2, 02 2,69 3,70 1,60 2, 02 ... (tháng) 12 15 18 24 33 12 15 18 24 33 12 15 18 24 33 12 15 18 24 33 Giá trò chuyển vò Do từ biến Do co ngót Mức khe Mức Mức khe Mức đỉnh biến dạng đỉnh trụ biến dạng trụ 12 24 1,00 1,48 1 ,22 3, 72 5,31...

Ngày tải lên: 27/03/2016, 17:15

... 909 820 7 026 820 5370 21 81 545 21 81 3089 7 026 7 026 13790 91 92 1 128 0 1430 12 5700 21 81 8987,41 127 2 11 22 0 5700 25 14 9 427 11313 11438, 52 5370 22 0 3096 8170 7571,5 175 8987,41 175 5815 1 128 0 110 ... abv + φ 28 = 25 + 14 = 39 = 3,9cm 28 đồ án bê tông cốt thép + 28 + 25 = 25 +14 + 28 + 25 = 92 = 9,2cm Fa 4φ 28 × a, + Fa 2 28 × a" 24 ,63 × 3,9 + 12, 32 × 9,1 ⇒ a= = = 7,4cm 28 ,29 28 ,29 h0 = ... 0,4 52( cm ) +Nhịp biên Fa = 0 ,2 × 4, 12 = 0, 824 (cm ) III – TÝnh toán dầm phụ Sơ đồ tính - Dầm phụ dầm liên tục nhịp đợc gối lên dầm - Đoạn gối lên tờng lấy d= 22 0mm - Nhịp tính toán : + Nhịp gi÷a...

Ngày tải lên: 23/04/2013, 14:28

... VD: BẢNG TỔ HỢP MOMEN DẦM D1 MHT1 MHT2 MHT3 MHT4 MHT5 Tiết diện MTT MHT6 MMax MMin Gối 0 0 0 0 Nhịp 1 -2 -1.8 1.6 -0.8 0.4 -0 .2 11 2. 2 Gối -7 -6 5 .2 2.3 -4.5 -6.5 3.5 -24 Nhịp 2- 3 … … … … … … … … ... dầm gần gối tựa: QA = 100 kN = 100.000 N a Kiểm tra điều kiện tính tốn: q1 = 12 + 8 /2 = 16 (N/mm) Mb = 2. 0,9 .20 0. 320 2 = 36.864.000 (N.mm) C= 36.864.000 = 1518 (mm) 16 1,5.1.0,9 .20 0. 320 2 = 1 821 5 ... Rbt b tính lại: 2ho Trang 17 /25 ỉQ ỉQ j j Q qsw = A + b q1 - ỗ A + b q1 ữ - ỗ A ữ 2ho jb è 2ho jb ø è 2ho ø ỉQ Q 10 10 ỉ Q qsw = A + q1 - ỗ A + q1 ữ - ỗ A ữ 2ho ố 2ho ứ è 2ho ø 2 + Sau tính qsw...

Ngày tải lên: 28/06/2014, 13:20

... cäút thẹp : dáưm phủ thỉåìng chn d = 12 ÷ ( 12, 14, 16, 18, 20 ) Dáưm chênh 20 25 mm cọ thãø dng âãún 32 ( 12, 14, 16, 18, 20 , 22 , 25 , 28 , 32) Âãø tiãûn thi cäng, mäùi dáưm khäng nãn dng quạ loải â.kênh ... QTT + Σ(QHT− ) Tiãút diãûn MTT MHT1 MHT2 MHT3 MHT4 MHT5 MHT6 MMax MMin Gäúi 0 0 0 0 Nhëp 2- 3 -1.8 1.6 -0.8 0.4 -0 .2 11 2. 2 Gäúi -7 -6 5 .2 2.3 -4.5 -6.5 3.5 -24 Nhëp 3-4 … … … … … … … … … … … … … ... êt nháút ≥ v ≥ Fa kẹo di âãún l /2 måïi càõt båït säú c n lả i Nhëp biãn Fa Nhởp giổợa VD : Fa gọửm thỗ : l/3 l/4 2 kẹo thàóng qua nhëp l /2 l /2 2φ càõt tải l /2 åí nhëp biãn & l/3 åí nhëp giỉỵa...

Ngày tải lên: 01/07/2015, 20:06

... H H1 H2 20 ° l B1 A L H×nh 2. 3 Con lăn đỡ nhánh có tải Kí hiệu Chiều rộng lăn dây băng đỡ 500 Khối (mm) Ж5 020 -H C¸c kÝch th−íc ( mm ) Dc A L l l1 H H1 H2 l−ỵng (Kg) 1 02 720 760 195 20 3 .2/ Con ... sin150 = 23 , ( m ) ChiỊu d i theo ph−¬ng ngang : Ln = L.cos α = 23 , 2. cos150 = 22 , ( m ) Vì ta chọn sử dụng thiết bị căng băng l vít căng băng H nh trình thiết bị căng băng : x = Ln k = 22 , 4.0,015 ... nhánh không tải : Hình 2. 4 Con lăn đỡ nhánh không tải 190 20 5 26 0 18,5 Kí hiệu Chiều lăn rộng C¸c kÝch th−íc ( mm ) Khèi Dc A L L1 l H H1 B1 l−ỵng(Kg) 1 02 720 760 600 14 154 20 5 100 10,5 dây băng...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 22:20

... cấu liên tục biện pháp chống dính bám phần bê tông dầm phía d ới đoạn 5% chiều dài dầm phía đ ợc khuyến nghị - Tính toán liên tục d ới tác dụng hoạt tải Ph ơng pháp tính toán đơn giản liên tục ... trình tự tính toán liên tục nối hai nhịp có chiều dài với tải trọng thiết kế minh hoạ HS20-44 (Tiêu chuẩn thiết kế cầu đ ờng ô tô Mỹ, 1996) 3.1 Mô hình tính toán Hình Sơ đồ tính toán liên tục d ... - Mô men quán tính (nứt) Ils,g - Mô men quán tính (ch a nứt) Isp - Mô men quán tính dầm liên hợp (dầm bản) Ldz - Chiều dài không dính bám (5% chiều dài nhịp) x Lsp - Chiều dài nhịp (giả thiết...

Ngày tải lên: 04/04/2014, 11:18

... σF1.Kqt = 28 .2 = 56 ≤ [σF1]max =23 2 (MPa) σF2max = σF2.Kqt = 25 .2 = 50 ≤ [σF2]max =21 6 (MPa) *) Tính lực tác dụng lên trục + Lực vòng : Ft1 = 2. M 2. 17 527 0 = = 23 06 ( N ) ( N ) = Ft2 1 52 dω + Lùc ... cho phép : [H1]max = 2, 8.ch = 2, 8 .29 0 = 8 12 ( MPa ) [σH2]max = 2, 8.σch = 2, 8 .27 0 = 756 ( MPa ) [σF1]max = 0,8.σch = 0,8 .29 0 = 23 2 ( MPa ) [σF2]max = 0,8.σch = 0,8 .27 0 = 21 6 ( MPa ) - Xác định ... 4 .22 có qm = 0,105 Þ Fv = qm v = 0,105.4, 52 = 2, 12 780 P K d 780.3,9.1,5 Þ Fo = + Fv = + 2, 12 = 154 (N ) nCa Z 24 , 28 .0,98.5 Fr = Fo Z sin (a / 2) = 2. 154.5sin ( / 2) = 1488(N ) 150 b/ Tính toán...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 22:20

... 2 T i liƯu tra cøu [1] TÝnh to¸n m¸y nâng chuyển Phạm Đức [2] Tính toán thiết kế hệ dẫn động khí ( Tập + 2) Trịnh Chất Lê Văn Uyển [3] Tập b i giảng máy vận chuyển liên tục Nguyễn ... Tốn Chơng I - GI I THI U CHUNG 1.Giới thiệu máy vận chuyển liên tục thiết kế * Băng đai ( gọi l băng tải) l loại máy vận chuyển liên tục có khoảng cách vận chuyển lớn Đợc sử dụng rộng r i cac ... - Con lăn đỡ nhánh không tải 13 - Cụm bánh xe di chuyển Thông số ban đầu - Năng suất tính toán băng Q = 120 (T/h) - ChiỊu cao vËn chun - H ng vËn chuyển l cát khô có thông số bảng sau: Khèi Tªn...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 22:20

... gaslift Bạch Hổ 20 3 1 32 65% Rạng Đông 42 34 81% Sư Tử Đen 22 22 100% Sư Tử Vàng 10 60% Ruby 32 25 78% Pearl 4 100% Rồng 21 15 71% 23 Bảng 2. 2:So sánh hiệu áp dụng phương pháp khai thác học 24 CHƯƠNG ... động 25 3 .2. 1 Quá trình khởi động giếng 25 3 .2. 2 Các biện pháp làm giảm áp suất khởi động .26 3 .2. 2.1 Các phương pháp giảm chiều cao cột chất lỏng (h) 27 3 .2. 2 .2 Các ... lực ngầm 14 2. 2.1 Bản chất phương pháp 14 2. 2 .2 Ưu điểm .14 2. 2.3 Nhược điểm 14 2. 2.4 Phạm vi ứng dụng .15 2. 3 Phương pháp khai...

Ngày tải lên: 11/08/2017, 22:16

... T5-2A T7-2b Ø 120 .0 T4-2c T8-2b T3-2c T9-2b T2-2c T1-2c ch? n Ltc= 33m M1-2c M2-2b T10-2b T11-2b Tý ?ng ch? n Ltc =33m T6-2b T6-2A T5-2B T7-2A T4-2B T8-2A T3-2B T9-2A T10-2A T1-2B Tý ?ng m2-2B ... t4-2d T8-2c M1-2A Ltc=33m T6-2c t6-2d Ltc=33m m2-2d Tý ?ng T11-2d T1-2A t10-2d T2-2A t9-2d T3-2A t8-2d R60 Tý ?ng ch?n HƯNG YÊN T7-2c t5-2d TẾ TIÊU Tý ?ng ch?n T11-2c t2-2d T5-2c t7-2d T4-2A ... 18 75 1 /24 BTƯST Đường Láng-Hoà lạc, Đường HCM, QL18 20 85 1 /24 BTƯST QL18, QL6 22 100 1 /22 BTƯST QL18, QL6, Đường HCM 24 100 1 /24 Bản rỗng BTƯST Nút Ngã tư Mai Dịch - Liên tục 30 120 1 /25 Bản...

Ngày tải lên: 31/07/2014, 19:08

... (kN/m) Lớp phù asphan 0,05 23 1.15 Eỉê tông bảo vệ 0, 02 24 0,48 Chống thâiri 0,U1 15 0,15 Mui luyện 0, 02 24 0,48 Cộng 0,10 STT Lớp Ị 2, 26 Vậy DW = 2, 26 kN/m 2. 1.5 .2 Hoạt tải tác dụng cho dải ... liêu chuẩn 22 TCN 27 2-01" NXB Xãy dựng - ì 1 120 04) B c 12: Kiểm tốn mặt cắt dầm chủ kết cấu nhịp có dầm ngang chịu inỏ m en xoắn cục Kiểm tra cốt thép dọc chịu cắt xoắn kết hợp B u c 13: Tính duyệt ... ch ọn sơ đồ tính tốn • Các yêu cầu cấu tạo mặt cầu: + Chiều dày tối thiếu mặt cầu: Điều 5.13.1 dẫn yêu cầu cầu vé bán mặt cầu phấn 22 TCN 27 2-05 phải tuân theo quy định phán 22 TCN 27 2-05 + Chiều...

Ngày tải lên: 07/03/2016, 09:17

... pháp tính tốn nội !ực m ặt cầu Áp dụng phương pháp tính toán gần theo TCN 4.6 .2 (điều 4.6 .2 22TCN 27 2-05) M ặt cầu phân tích m ột dầm liên tục dầm 3 .2 X ác định nội lực m ặt cầu tĩnh tải S đ tính ... Bản mặt cầu Lớp phủ Âm -4,056 -1,59 02 -3 ,24 51 -1,0 625 Dương 0,7 823 0 ,20 07 0,8 722 0, 323 5 I -3 ,27 03 -1,4 025 -2, 3 725 -0,78 12 Tổng nội lực -3,14 52 (kN.m) -4,3 724 (kN.m) 4.3.3 Xác định nội lực hoạt ... Trong d ầm liên tục nội lực lớn gối nhịp D o sơ đồ tính dầm liên tục nhịp đối xứng, vị trí tính tốn nội lực là: a, b, c, d, e hình 4.3 T heo TCN 4.6 .2. 1.6: "Các dải phải coi dầm liên tục dầm giản...

Ngày tải lên: 05/08/2016, 11:28

Ngày tải lên: 08/11/2016, 20:57

... = 20 ,8 (kG/m2) q1tc = 1,5.0,6 tt tc ⇒ q1 = n1 q1 = 1,1 .20 ,8 = 22 ,88 (kG/m2) - Trọng lượng thân kết cấu sàn (sàn dày 100 mm): q 2tc = γBTCT.hKC = 26 00.0,1 = 26 0 (kG/m2) tt tc ⇒ q = n2 q = 1 ,2. 260 ... tt tc ⇒ q1 = n1 q1 = 1,1 .23 ,9 = 26 ,29 (kG/m2) - Trọng lượng thân kết cấu dầm: q 2tc = γBTCT.hKC = 26 00.0,7 = 1 820 (kG/m2) tt tc ⇒ q = n2 q = 1 ,2. 1 820 = 21 84 (kG/m2) - Hoạt tải người thiết bị thi ... dầm chính) 8 1000 1000 29 5 21 5 1000 1500 150 21 0 120 0 400 Cấu tạo Hệ ván khuôn, (mặt cắt qua dầm phụ) 120 0 1000 1500 1500 1500 1000 1000 21 5 21 0 120 100 120 0 350 120 0 1) Giáo PAL định hình 2) ...

Ngày tải lên: 15/12/2016, 22:32

... [1][4] 30 2. 1.1 Lý thuyết tính toán dầm BTCT chịu cắt theo tiết diện nghiêng 30 2. 1 .2 Tính tốn dầm BTCT theo TCVN 5574 :20 12 34 2. 2 Tính tốn khả chịu cắt dầm BTCT theo tiêu chuẩn ... 40 2. 2.1 Lý thuyết tính tốn dầm BTCT theo mơ hình giàn 40 2. 2 .2 Tính tốn khả chịu cắt dầm BTCT mơ hình giàn theo Eurocode 44 2. 3 So sánh phương pháp tính tốn khả chịu cắt dầm ... 29 CHƯƠNG 2. TÍNH TỐN KHẢ NĂNG CHỊU CẮT CỦA DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP THEO CÁC TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ 30 2. 1 Tính tốn khả chịu cắt dầm BTCT theo tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 5574 :20 12 [1][4]...

Ngày tải lên: 01/11/2017, 15:53

... 1.14 1.18 δry 1. 82 3. 12 5.33 8.11 δrz 2. 40 3.41 4.69 6.13 Bảng Hệ số ngàm móng δ δx 1.65 2. 09 2. 45 2. 8 D/Re 0.5 1.0 1.5 2. 0 δy 1.65 2. 09 2. 45 2. 8 δz 1 .23 1. 42 1.60 1.79 δrx 1. 82 3. 12 5.33 8.11 Trong ... rx = 0 .25 ; β ry β ry = 0.41 + 0.09 L L β ry = 0.386 + 0.115 − 0.003  B B hc β z = 2. 02 + 0.08 R0 = L B L B Ab π 16 BL( B + L2 )  R1 =   6π   16 BL3  R2 =    3π  0 .25 0 .25 16 ... Cầu Đờng 20 04 ) 2GL 0 .2 B + 2. 05 χ 0.85 − GL1 −  −υ 0.75 − υ L  = 0.4    1 + 0.15 D  1 + 0. 52 hAw    2 s xs = s xn  B   BL      s rxn = s rxs πLGB  B 1 + 0 .2  1−υ...

Ngày tải lên: 11/09/2012, 08:54

... đồ tính tốn: Để tính tốn dầm móng cần mơ hình hố hệ cọc móng theo hai sơ đồ sau: Sơ đồ -Mơ hình hố cọc phần tử liên kết với thông qua liên kết đàn hồi mũi cọc dọc thân cọc Đài cọc dầm móng có liên ... tiếp tục trình bày cụ thể sau IV/ Tính tốn dầm móng: Sau mơ hình hố tồn sơ đồ kết cấu cơng trình với hệ dầm móng, đài cọc , cọc( gối đàn hồi), vào giá trị tải trọng sau sử dụng chơng trình tính ... SAP, ETABS, STAAD.PRO để tính nội lực dầm móng, kiểm tra thiết kế tiết diện dầm móng nhcác phần tử dầm V/ Một số Sơ đồ cụ thể: Khi sử dụng sơ đồ để mơ hình hố tuỳ theo toán cụ thể yêu cầu số liệu...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 14:32

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:52

... tông 150 20 0 25 0 300 350 Rn (kG/cm ) 65 90 110 130 155 400 170 500 21 5 600 25 0 f'c (kG/cm2) 130.39 1 82. 22 224 .40 26 7 .26 321 .85 355.16 457.85 540.81 f'c (T/m2) 1303.9 1 822 .2 224 4.0 26 72. 6 321 8.5 ... AII AIII CI Ra (kG/cm ) 21 00 27 00 3600 20 00 CII 26 00 CIII 3400 fy (kG/cm2) 24 70.59 3176.47 423 5 .29 23 52. 94 3058. 82 4000.00 fy (T/m2) 24 705.9 31764.7 423 52. 9 23 529 .4 30588 .2 40000.0 Choün âãø cháúp ... duỡng Sap2000 õóứ tờnh cọỳt theùp thỗ phaới nhỏỷp f’c; fy; fys; Hãû dng: Bã täng M .25 0# cọ : E = 2. 650.000 T/m2; µ = 0 ,2 f’c = 22 44.0 T/m2; Cäút thẹp AII cọ: fy = fys = 3176.47 T/m2 Do Sap2000 toạn...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:52

Ngày tải lên: 22/03/2013, 16:25