cầu trục 2 dầm kiểu hộp

... lắp ráp chế tạo , lò luyện kim 2) Phân loại : - Cầu trục phân làm hai loại : cầu trục dầm cầu trục hai dầm + Cầu trục dầm bao gồm có kiểu treo kiểu tựa Nhóm SVTH: Châu ngọc Ân Phan văn Cường ... 25 0 N = = 20 8( ) mm2 [ n] 1 .2 (cth:1-6 [2] ) + Tại tiết diện B-B : σ= Q * e1 2* F * k * a = 125 000* 46.4 2* 54 62. 5*0.09* 120 = 98.1( N ) mm Ứng suất cắt xác đònh theo công thức 2- 7 [2] τ= Q 125 000 ... Q Q2 = 0.5Q Q3 = 0.1Q Qo (N) Sn (N) η Mn (Nm) Sh (N) Mm (Nm) Tmn (s) Tmh (s) 625 00 15783 0. 82 203.3 15467 137 0 .28 0.14 125 00 3156.6 0.6 56 .2 3093 20 0 .2 0.17 125 000 31566 0.88 383.3 30934 29 0...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 10:28

... = − + + 2. ix η dc 375.t ph 375.i x t ph 387,7.0,71 40000.(0,71) 905.0,85 4, 92. 905 + + 2. 20,5.0,85 375 .2, 22 375.( 20 ,5) 2, 22 = 1 12, 6 Nm =− mà 0* Wt = W 0*1 = GC 2. µ + f d 2. 0,3 + 0, 02. 100 = 153400 ... 2. idc ηdc 375.idc t m ηdc 375.t m 815. 720 .10 −3 40000.(0, 72) 905 4, 92. 905 = + + 2. 20,5.0,85 375 .20 , 52. 2,75.0,85 375 .2, 78 = 67,5 Nm β ∑ (Gi Di ) = 1 ,2. [(Gi D i ) roto + (Gi Di ) khop ] 2 = 1 ,2( 1,7 ... n1.ηdc + 375( M ph + Mt ).ic2 W1 Dbx 128 7.0,71 = = 26 Nm 2. iC ηdc 2. 20,5.0,85 t ph = 4, 92. 905 (153400 + 125 000).(0,71) 905.0,85 + 375.(1 12, 6 + 26 ) 375.(1 12, 6 + 26 ). (20 ,5) = 4,8 ( s ) Gia tốc hãm...

Ngày tải lên: 28/04/2013, 20:53

... lắp ráp chế tạo , lò luyện kim 2) Phân loại : - Cầu trục phân làm hai loại : cầu trục dầm cầu trục hai dầm + Cầu trục dầm bao gồm có kiểu treo kiểu tựa Nhóm SVTH: Châu ngọc Ân Phan văn Cường ... = 20 8( ) mm [ n] 1 .2 (cth:1-6 [2] ) + Tại tiết diện B-B : σ= Q * e1 a 2* F * k * = 125 000* 46.4 120 2* 54 62. 5*0.09* = 98.1( N ) mm Ứng suất cắt xác định theo công thức 2- 7 [2] Q 125 000 N = = 22 .9( ... Q2 = 0.5Q Q3 = 0.1Q Qo (N) Sn (N) η Mn (Nm) Sh (N) Mm (Nm) Tmn (s) Tmh (s) 125 000 31566 0.88 383.3 30934 29 0 0.7 0.1 12 625 00 15783 0. 82 203.3 15467 137 0 .28 0.14 125 00 3156.6 0.6 56 .2 3093 20 ...

Ngày tải lên: 01/05/2013, 10:27

... lắp ráp chế tạo , lò luyện kim 2) Phân loại : - Cầu trục phân làm hai loại : cầu trục dầm cầu trục hai dầm + Cầu trục dầm bao gồm có kiểu treo kiểu tựa Nhóm SVTH: Châu ngọc Ân Phan văn Cường ... = 20 8( ) mm [ n] 1 .2 (cth:1-6 [2] ) + Tại tiết diện B-B : σ= Q * e1 a 2* F * k * = 125 000* 46.4 120 2* 54 62. 5*0.09* = 98.1( N ) mm Ứng suất cắt xác định theo công thức 2- 7 [2] Q 125 000 N = = 22 .9( ... Q2 = 0.5Q Q3 = 0.1Q Qo (N) Sn (N) η Mn (Nm) Sh (N) Mm (Nm) Tmn (s) Tmh (s) 125 000 31566 0.88 383.3 30934 29 0 0.7 0.1 12 625 00 15783 0. 82 203.3 15467 137 0 .28 0.14 125 00 3156.6 0.6 56 .2 3093 20 ...

Ngày tải lên: 01/05/2013, 10:28

Ngày tải lên: 28/08/2014, 11:07

... loại : - Cầu trục phân làm hai loại : cầu trục dầm cầu trục hai dầm + Cầu trục dầm bao gồm có kiểu treo kiểu tựa ĐAMH:K/THUẬT NÂNG CHUYỂN GVHD : NGUYỄN HỒNG NGÂN + Cầu trục hai dầm có hai kiểu : ... = 125 000* 46.4 N = 196 .2( ) 120 mm 54 62. 5*0.09* Ứng suất cho phép : [σ ] = σ ch 25 0 N = = 20 8( ) mm [ n] 1 .2 (cth:1-6 [2] ) + Tại tiết diện B-B : σ= Q * e1 2* F * k * a = 125 000* 46.4 2* 54 62. 5*0.09* ... Q2 = 0.5Q Q3 = 0.1Q Qo (N) Sn (N) η Mn (Nm) Sh (N) Mm (Nm) Tmn (s) Tmh (s) 125 000 31566 0.88 383.3 30934 29 0 0.7 0.1 12 625 00 15783 0. 82 203.3 15467 137 0 .28 0.14 125 00 3156.6 0.6 56 .2 3093 20 ...

Ngày tải lên: 03/02/2015, 14:46

... 115 17 423 65 20 2 020 0 R =25 252N Biểu đồ moment trục tang Tải trọng tác dụng lên may bên trái (điểm D) R D =25 2 52 × 20 5 =10674N 485 Tải trọng lên may bên phải (điểm C) R C = R − RD = 25 2 52 − 10674 ... khí Cầu trục hai dầm có hai loại :kiểu tựa kiểu treo GVHD: TS.Lưu Tùng SVTH : Dư Đăng Quang Chúng ta tính tốn thiết kế cầu trục hai dầm kiểu tựa.Vì ta tìm hiểu cấu tạo chung cầu trục hai dầm kiểu ... Trục tang: Vì ta sử dụng palăng kép nên vò trí hợp lực căng dây tang không thay đổi nằm tang Trò số hợp lực R=2S max =2 × 126 26= 25 2 52 N Sơ đồtính trục tang: R =10101N A R =10674N D 485 20 0 20 5...

Ngày tải lên: 29/11/2015, 14:05

... (76, 52 + 78, 48).1, + 3 52 = 538 Nm2 tb Mm = max (M m + M m ) max M m =27 2,15 (N.m) ; M m = (1,1 ữ 1,4) M dn theo [ ] chn M m =1 ,2 M dn = 1 ,2. 217, 72 =26 1 ,23 Nm tb Mm = (27 2,15 + 26 1,3) =26 6,7 ... 620 + 26 1 ,26 4 = = 440,6 32 Nm 2 max Mmen m mỏy ln nht ca ng c: M m = 620 N m Mmen m mỏy nh nht ca ng c : M m = 1 ,2 M dn = 1 ,2. 217, 72 = 26 1 ,26 4 Nm Nhn xột: [M]gt = 459, 928 N.m > Mmtb = 440,632N.m ... phng phỏp tng bn b mt trc =1 3 82, 5 = 2, n = 2, 95 56, + n n H s bn mi: n = n + n2 2, 3.7, 48 = 2, 32 + 7, 4 82 2 12, 5 = 7, 48 n = 2, 54 11,18 ; = 2, Ta thy:n = 2, 2 > [n] =1,5 ữ Vy trc tho iu kin...

Ngày tải lên: 29/07/2014, 17:45

... (1580 * 20 + 6340 + 570) = 1 925 5 (kG) 2 – Giá trò lực cắt C: QC = RA − q L 20 = 3 122 7,5 − 1580 * = 15 427 ,5 2 (kG) – Giá trò momen uốn C: M C = RB * L 20 − q * L2 = 3 122 7,5 * − *1580 * 20 2 = 23 327 5 ... hướng dầm đầu + N1 = N2 = 1 028 5 (kG): p lực bánh xe cụm palăng tác dụng lên dầm + b = 22 0 (mm) = 0 .22 (m): Khoảng cách tâm bánh xe di chuyển dọc cầu trục ⇒ RA = 21 7.5 * 20 20 − 0.8 + 0.5 * 0 .22 20 ... 0.5 * 0 .22 + 27 85 + 1 028 5 = 7094.3 (kG) 20 20 SVTK: NGUYỄN THẾ THẠCH Trang: 17 GVHD: NGUYỄN DANH CHẤN Vậy áp lực theo phương thẳng đứng tác dụng lên dầm đầu R A = 3 122 7,5 (kG) Ngoài dầm đầu chòu...

Ngày tải lên: 05/10/2014, 12:53

... tng ng tỏc dng lờn trc: Mt= M 2u + 0,75.M 2x = 19 82, 5 + 0,75. 122 12 = 22 47 Nm =22 47.103 Nmm (theo [8]) [ ] - Tr s ng sut cho phộp ca thộp ch to trc d= 22 47.10 = 68, 72 mm 0,1.65 Chn ng kớnh trc ti ... 330, 32 Nm ; M th = 20 7,15 Nm ; Mph = 366,3 Nm QD 2c GD = (GD + GD ) + 2 a igt ph GD t nph = t hph = ph ro k 12, 8.10 4.0,4165 2. 0,8 = (27 ,47 + 78,48).1 ,2 + = 128 ,85 Nm2 2. 50,94 128 ,85. 720 = ... = 2, 15 Nm2 a i gt2 c 2. 50,94 2. 0,8 GDm2 = (24 ,47+78,48)1 ,2+ 2,15= 125 ,69 Nm2 M mtb = ( M mmax + M mmin ) M mmax =497,4 (N.m) ; M mmin = (1,1 ữ 1,4) M dn theo [ ] chn M m =1 ,2 M dn = 1 ,2. 397,9 =477,48...

Ngày tải lên: 15/11/2015, 14:18

... tăng lên đáng kể 19 2. 3.3 Phương án sử dụng cầu trục : – Cầu trục hoạt động nhà xưởng theo mô hình sau : Hình 2. 3: Phương án sử dụng cầu trục – Trong số phương án sử dụng cầu trục ưu việt lý sau: ... thiết kế cầu trục dầm với độ lớn (L=16.500 m) phương án phù hợp với điều kiện lao động sản xuất nhà xưởng 20 2. 4 Yêu cầu thiết kế – Các thông số cần trục : Để đảm bảo yêu cầu công việc, cầu trục ... thải gây ô nhiễm môi trường 18 2. 3 .2 Phương án sử dụng cần trục ôtô – Cần trục ôtô hoạt động nhà xưởng theo mô hình sau: Hình 2. 2: Phương án sử dụng cần trục ôtô – Cần trục ôtô có nhược điểm tương...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:08

... lắp ráp chế tạo , lò luyện kim 2) Phân loại : - Cầu trục phân làm hai loại : cầu trục dầm cầu trục hai dầm + Cầu trục dầm bao gồm có kiểu treo kiểu tựa Nhóm SVTH: Châu ngọc Ân Phan văn Cường ... (cth:1-6 [2] ) + Tại tiết diện B-B : σ= Q * e1 2* F * k * a = 125 000* 46.4 2* 54 62. 5*0.09* 120 = 98.1( N ) mm Ứng suất cắt xác đònh theo công thức 2- 7 [2] τ= Q 125 000 N = = 22 .9( ) F 54 62. 5 mm Ứng ... Q Q2 = 0.5Q Q3 = 0.1Q Qo (N) Sn (N) η Mn (Nm) Sh (N) Mm (Nm) Tmn (s) Tmh (s) 625 00 15783 0. 82 203.3 15467 137 0 .28 0.14 125 00 3156.6 0.6 56 .2 3093 20 0 .2 0.17 125 000 31566 0.88 383.3 30934 29 0...

Ngày tải lên: 26/04/2013, 17:33

... Gi s xột cỏc on nh hỡnh 2. 9 a ch vt lý tng ng vi a ch logic 1000h on stack l: 29 000h + 1000h = 2A000h a ch vt lý tng ng vi a ch logic 20 00h on mó l: 28 000h + 20 00h = 2A000h Ta thy rng cú th a ... SS = 29 00h v ES = 1000h Ta cú v trớ cỏc on bng b nh nh sau: EFFFFh on d liu E0000h 38FFFh 37FFFh 29 000h 28 000h on stack 29 000h ữ 38FFFh on mó 28 000h ữ 37FFFh 1FFFFh on thờm 10000h Hỡnh 2. 9 V ... bank Byte 1048575 Word 524 287 Byte 1048574 Byte Word Byte Hỡnh 2. 6 Vựng nh ca 8086/8088 cú 1048576 byte hay 524 288 word Byte 1048574 Byte 1048575 Byte 1048575 Byte 10485 72 Byte 1048573 Byte 1048574...

Ngày tải lên: 07/11/2013, 02:15

Ngày tải lên: 11/03/2014, 15:20

... [20 ], [30], [31], [37] (K0,92Na0,08)(Mg1,62Fe1 ,23 Ti0,09)(Al1,02Si2,98)O10((OH)0,9F1,1) (K0,82Na0,115)(Mg2 ,28 Al0,495Fe0, 12) (Al1 ,21 5Si2,785)O10(OH)1,93 (Mg,Mn )2( K,Ba,Na)(Si,Al,Fe,Ti)4(O,OH,F) 12 ... ng hc, H2 3,1 ì 2, 4 2, 89 O2 3,9 ì 2, 8 3,46 Hp cht ng kớnh phõn t, ng hc, CH4 4 ,2 3,8 C2H2 26 Kớch thc 5,7 ì 3,7 3,3 Hp cht ỏn tt nghip N2 4,1 ì 3,0 3,64 C2H4 5,0 ì 4,4 3,9 CO 4 ,2 ì 3,7 3,76 ... A(H2O) A(C6H6) tinh th gian kt meqBa2+ %trng %trng ca Zeolit tinh /100g lng lng 6000C 24 20 2 15 ,2 10,7 38Y + 28 P1 6000C 36 23 0 18 ,2 17,4 69Y + 11P1 6000C 48 20 4 17,4 14,0 57Y + 8P1 liu PL6009 624 C0(3...

Ngày tải lên: 18/01/2015, 08:30

... 120 1.1 tt q (daN/m ) Do mái nghiên với độ nghiên 12. 5% nên II Trọng lượng kết cấu mái hệ dằng g1 =1 .2* αd*L=1 .2* 0.8 *24 =23 .04 (daN/m2)  Giá trị tính toán tt g1 =n g1tc =1 .2* 23.04 =27 .65 (daN/m2) ... Sơ đồ bố trí hai cầu trục để ∑yi max sau 525 0 P3 1400 P1 525 0 P2 6000 P4 6000 y3 y1 750 525 0 1400 Vậy y2 4600 Lực xô ngang cầu trục Tổng hợp lực hãm ngang tác động lên toàn cầu trục Lực hãm ngang ... sau 10 17.493 B C 17.4 92 5.076 12. 624 407.307 16.138 A A Áp lực đứng cầu trục Dmax, Dmin lên vai cột Sơ đồ tính  4.4m Dmax=870.98 kN Dmin =22 0.09 kN Dmax =870.98 kN Dmin =22 0.09 kN Mmax=435.49 kNm...

Ngày tải lên: 16/08/2015, 20:17

... interval){ int i,j; for(i=0;i

Ngày tải lên: 13/11/2015, 18:33

... nợ dài hạn 2. Dự phòng trợ cấp việc làm 128 ,859,8 82 126 ,707,101 2, 1 52, 781 11.75 11.55 0 .20 551,485,398 547 ,25 4,150 4 ,23 1 ,24 7 34.08 33. 82 0 .26 422 , 625 ,515 420 ,547,049 2, 078,466 22 .33 22 .26 0.07 B.Nguồn ... vay (2) LN trước thuế+lãi vay(1) Chênh lệch (%) 28 ,21 7,679 (11 ,23 7,995) (28 .48) 2, 225 , 622 H4=(1)/ (2) (+/-) 1,886,365 (339 ,25 6) (15 .24 ) 41,681 ,29 6 30,104,045 (11,577 ,25 1) (27 .78) 18.73 15.96 (2. 77) ... (16 .23 ) 2. Quỹ đầu tư phát triển 38,491,179 3.51 38,491,179 2. 38 - (1.13) 3.Quỹ dự phòng tài 24 ,360, 728 2. 22 24 ,22 7,078 1.50 (133,650) (0. 72) 4.Lợi nhuận chưa phân phối 28 ,408,085 2. 59 20 ,316, 729 ...

Ngày tải lên: 22/09/2012, 16:49

... 7,865,865,971 12, 450,960,7 52 2000 7,156,476 ,23 8 12, 556 ,27 8,388 19,7 12, 754, 626 20 01 14,357,5 12, 271 14,860,347,454 29 ,21 7,859, 725 20 02 8, 821 ,910,749 18,053 ,22 6,653 26 ,875,137,4 02 2003 5,058, 326 ,090 17 ,23 0,804 ,28 0 ... 17 ,23 0,804 ,28 0 22 ,28 9,130,370 20 04 2, 774 ,28 5,765 13,554,558,309 16, 328 ,844,074 tháng đầu năm 05 963,313,815 7,6 52, 4 12, 223 8,615, 726 ,038 43,716,919,709 96,359,480 ,25 2 140,076,399,961 Cộng Doanh thu cầu trục ... 50 m2 – Văn phòng nhà máy : diện tích sử dụng 560 m2 1 .2. 2 Nhà xưởng – Tổng diện tích đất : 10 .22 3,41 m2, 1.863,54 m2 qui hoạch lộ giới mở rộng đường – Diện tích xưởng sản xuất : 3.046 m2 1 .2. 3...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:08

... 0 .22 + β = 40 : Góc nghiêng mặt bên rãnh ⇒N= 22 1.7 = 61.78 * (0.14 + 0 .22 )(e 0 .22 *2 π + 1) (kG) - Lực uốn bulông (2. 21) [1]: T = µ1*N = 0 ,22 ×61.78 = 1361 (kG) - Ứng suất uốn tổng bulông (2. 22) ... (2. 4)-[01] ta chọn e = 25 ⇒ Dt ≥ 11 * ( 25 − 1) = 26 4 (mm) 27 Ta chọn đường kính tang Dt = 27 0 (mm) tính tới mép đỉnh rãnh dẫn hướng cáp để thỏa mãn yêu cầu đảm bảo độ bền lâu cáp thép 3 .2. 4 .2 ... 70 = 73. 524 (kG) 125 3.3 .2. 2 Lực cản độ dốc đường ray W2 = α * (G + Q) (3.41)-[01] Trong đó: + α = 0.0 02 : Độ dốc đường ray ⇒ W2 = α * (G + Q) = 0.0 02 * (570 + 5000) = 11.14 (kG) 3.3 .2. 3 Lực cản...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:08