bai tap be tong cot thep 2 co loi giai

... uốn Planar (2D) Space (3D) 6 Chuyểnvị của khung khi chịutải Gravity Load Lateral Loading 7 Phân biệt khung phẳng & khung không gian (mặtbằng) Phẳng Không gian Ô sàn 2 or 4 frames , 2 frames ... 2 §1.KHÁI NIỆM CHUNG  Khung: cột + dầm , liên kết với nhau bằng mắt cứng hoặc khớp, cùng với sàn ... Công nghệ thi công đơngiảnvàrẻ tiền  Rấtkinhtế cho các loạinhàcósố tầng tương đối thấp(khoảng 20 tầng đổ lại)  ở Tp.HCM, hầuhết các khung nhà đềulàkhung BTCT . 11 Nhược điểmcủakếtcấu khung

Ngày tải lên: 06/05/2015, 16:19

... thẹp Fa2, n2 µk - hãû säú kãø âãún nh hỉåíng ca lỉåïi thẹp n f l + n f l µk = 1 a1 1 2 a2 2 l1.l2 S 5+α R F k= α = µ 1 a1 , γ 1 = 4,5 − 3,5 1 , 1 = 4,5α Rn Fcot l2 L2 l1 L1 n1, n2 - ... chëu nẹn i = , chëu ti 24 12 trng phán bäú âãưu hx = 1 1 1 l 0 + x = (l 0 + 2 x) 24 12 24 Mx = - Tải tiãút diãûn x, ta cọ : ql0 q qx x − x 2 = (l0 − x) 2 2 2 - Diãûn têch cäút ... l + n f l µk = 1 a1 1 2 a2 2 l1.l2 S Cäút xiãn : φ ≤ n1, n2 - säú thanh thẹp theo phỉång l1, l2; fa1, fa2: - diãûn têch TD thanh thẹp theo phỉång l1, l2 l1, l2 - chiãưu di thanh

Ngày tải lên: 06/05/2015, 16:21

... 500 × 103 = = 1 62 mm R bb 12. 325 × 25 0 Kiểm tra: x = 1 62. 2 mm ≤ ξ R h = 0.685 × 360 = 24 6.6 (1) x = 1 62. 2 mm ≥ 2a'=80 mm (2) Tính diện tích cốt thép x  Ne − R b bx  h − ÷ 2? ??  A s = A s' = ... e1;ea ) = max ( 20 0;40 ) = 20 0 mm e0 = 20 0 mm > 0.1h=0.1× 400=40 mm - Công thức gần N cr ≈ => ϕl = N cr 2. 5θ E b I L20 bh 25 0 × 4003 I= = = 1.33 × 109 mm 12 12 θ= 0.2e0 + 1.05h 0 .2 × 20 0 + 1.05 × ... × b × h 0 .22 0 × 8.5 × 20 0 × 365 = = 488 Rs 28 0 As 488 = = 0.7% b × h 20 0 × 365 µ = 0.05% < µ < µ max = ξ R Chọn 2d18 Rb 8.5 = 0.65 × = 2% Rs 28 0 ( thỏa) A s = 509(mm ) 2d 12 (Cấu tạo) 2d18 Bố trí

Ngày tải lên: 10/01/2019, 14:26

... of Concrete Structures KẾT CẤU BÊTÔNG (CẤU KIỆN NHÀ CỬA) Tài liệu tham khảo [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] TCXDVN5574 -20 12, Tiêu chuẩn thiết kế bê tông bêtông cốt thép, Nhà xuất Xây dựng, 20 12 Kết ... KHKT, 20 06 Nilson, A H., Darwin, D and Dolan, C W : Design of Concrete Structures, Thirteen Edition, McGraw-Hill, Boston, Massachusetts, 20 04 Martin, L H and Purkiss, J A : Concrete Design to EC2, ... Hòa, NXB XD, 20 03 TCVN 27 37-1995, Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế, Nhà xuất Xây dựng, 1995 Kết cấu bê tông cốt thép – Cấu kiện (Tập 1), Võ Bá Tầm, Nhà xuất ĐHQG TP HCM, 20 06 Kết cấu

Ngày tải lên: 01/08/2019, 20:56

... G1 = 26 ,25 kN; x1 = 1,05 m; z1 = 2, 05 m G2 = 22 ,5 kN; x2 = 1,5 m; z2 = 0,15 m G3 = 113,4 kN; x3 = 2, 1 m; z3 = 2, 05 m G4 = 16 ,2 kN; xs = 2, 1 m; zs = 3,8 m ΣGi = 178,35 kN; ka = 1/3 Ha = 54, 72 kN ... a γh 2 n = 1,1-1 ,2 hệ số độ tin cậy Lớn thực tế, khơng an tồn N.H.A.Tuan 19/01 /20 16 TẢI TRỌNG Áp lực đất lên tường chắn Áp lực chủ động mặt đất nằm nghiêng  cos δ − cos δ − cos ϕ k a = cos δ ... cos ϕ k a = cos δ   cos δ + cos δ − cos ϕ      Ha = Pa cosδ TẢI TRỌNG Áp lực đất lên tường chắn có hoạt tải mặt đất hs = N.H.A.Tuan p γ p a1 = nk a γh H a1 = nk a γh 2 p as = nk a γhs =

Ngày tải lên: 11/02/2020, 11:26

... (21 ) (22 )1 SÀN BÊ TÔNG CỐT THÉP (20 ) • Trạng thái xuất khớp dẻo cuối trước KC bị phá hoại gọi trạng thái cân giới hạn • PP tính theo sơ đồ dẻo (xét hình thành (23 )1 SÀN BÊ TÔNG CỐT THÉP (21 ) ... BÊ TÔNG CỐT THÉP (21 ) (24 )1 SÀN BÊ TÔNG CỐT THÉP (22 ) • a Theo sơ đồ biến dạng dẻo: • Sơ đồ nhịp tính tốn: Dầm liên tục nhiều nhịp (25 ) (26 )1 SÀN BÊ TƠNG CỐT THÉP (24 ) • b Theo sơ đồ biến ... TÔNG CỐT THÉP 2 KẾT CẤU NHÀ DÂN DỤNG (2) NỘI DUNG MƠN HỌC • Sàn bê tơng cốt thép • Khung bê tơng cốt thép • Cầu thang (3)1 SÀN BÊ TÔNG CỐT THÉP (1) (4)1 SÀN BÊ TÔNG CỐT THÉP (2) 1 .2 PHÂN LOẠI:

Ngày tải lên: 01/04/2021, 02:33

... 11. 725 × 190.753 = 22 36.6V Tổng tổn hao máy biến áp: ∑ p = I12R + Io2 R M + I 22 R = 11. 724 2 × 1.4 + 0.45 42 × 125 3 .2 + 41.667 × 0.11 = 6 42 W Công suất phụ tải: P2 = Scosϕ = 25 000 × 0.8 = 20 000W ... = 625 A Udm 120 I M = 0. 025 × I dm = 0. 025 × 625 = 15. 625 A Idm = Thành phần lõi thép dòng kích thích: I Fe = PFe 21 5 + 115 = = 2. 75A U1 120 Dòng kích thích: 2 I o = IM + I Fe = 15. 625 2 + 2. 7 52 ... 17.333 U2 24 0 Các thông số mạch thứ cấp quy đổi sơ cấp: 2 R? ?2 = a R = 17.333 × 0.00 72 = 2. 16 32 Ω X? ?2 = a X = 17.33 32 × 0.0 128 = 3.8457 Ω Tổng trở ngắn mạch: Z n = R + jX + R? ?2 + jX? ?2 = 2. 16 +

Ngày tải lên: 19/12/2015, 21:13

... a2 (b2) a1 (b1) a (b) M 3a = p m b(a - a1 ) 2 / 8 H ho M 2b = p m a (b - b 2 ) 2 / 8 M 3b = p m a (b - b1 ) 2 / 8 A s,b = max(A i_b ) i =1 → 3 A1_b = M1b /(ς1R s h ob ) A 2_ b = M 2b ... = 0,5qL2 h1 h2 h3 q M1a = p m b(a - h c ) 2 / 8 phương a ngàm N 45° A s,a = max(A i_a ) i =1 → 3 As M 2a = p m b(a - a 2 ) 2 / 8 A1_a = M1a /(ς1R s h oa ) A 2_ a = M 2a /(ς 2 R s (h... ... trang III _22 trang III _22 3. 3 .2 Tính móng băng dưới hàng cột (tt) 5 Tính thép phương dọc (tt) Mô hình Winkler L λ= S Đặc trưng (S , λ) 4EJ S= kb 4 N1 Q1 λ=? N2 M1 Q2 N3 M2 Q3 M3 hs

Ngày tải lên: 06/05/2015, 11:20

... 500 h v ≥ (20 0, h k /3) Góc nghiêng α = 45° L v ≥ 400 h v1 L v1 λ 1 V 1 h 1d h 1t R h k1 h d λ 2 λ 2 h v2 L v2 h 2d h 2t V 2 R h k2 h d Sử dụng dầm BTCT lắp ghép: ¾ Bước cột: a < 12 m ¾ Sức ... 1,5Hd 0,8Hd 1,2Hd liên tục 1,2Hd 0,8Hd 0,8Hd không liên tục 2, 5Ht 1,5Ht 2, 0Ht liên tục 2, 0Ht 1,5Ht 1,5Ht một nhịp 1,5H 0,8Hd 1,2H nhiều nhịp 1,2H 0,8Hd 2- -2 3- -3 1,2H H Hd 4- -4 ... Hoạt tải gió của khung ngang Ci S1 =2, 019 T hi S2 =2, 24 1 T pñ=0 ,49 2T/m ph=0,369T/m ñaåy huùt L1 = 24 m A L2 =21 m B L3 = 24 m C D Áp dụng tiêu chuẩn TCVN 27 37-95: qi = nWokCi (Ci – hs khí

Ngày tải lên: 06/05/2015, 11:20

... ' ! J 5 ♦ )- + - Q - - 5 % ! " 2 ,# - 5 ; &... = • = 5 , % 2: 2 1 =D = 42 H - ;! 4 % ) Y>M M ≤ Y ≤ O.L Y \ O.L ; * , ' * - M 2: M &)( M 0 !% , - Q" 7, Q" 7, Q- % ! ... Ra &@"%"   E %2? ??E1ED2;1E=1E? ?2? ??1S9? ?2? ??  @  ") !",5,- ...   N F?=?U2>A?=? ?2? ??E1>A?=5=D  •F?=?U2?U=#   ="#.,447b

Ngày tải lên: 06/05/2015, 16:18

... cốt thép 2 Chương I: KẾT CẤU SÀN BÊ TƠNG CỐT THÉP q a) A C B L c) qL2 16 - qL2 12 qL2 8 qL2 24 qL2 12 - b) qL2 8 qL2 16 qL2 16 Hình 1 10 Sơ đồ hình thành khớp dẻo trong... beam): kiểu ... họat tải sử dụng. [...]... m3 0.4 1 .2 0.48 2. 0 1.1 2. 20 0.18 1 .2 0 .21 6 Cộng (g) 2. 9kN/m2 Tải trọng tồn phần, qb = gb+ pb = 2. 9 + 12 = 14.9kN/m2 Giảng viên: ThS Lê Đức Hiển Trang ... DẦMPHỤ L0b L0 L1 L1 L0b L0 2 2 qL20b 11 2 qL20 2 qL20 11 16 qL20 16 qL20 16 qL20b 11 Hình 1 11 Tính bản dầm theo sơ đồ khớp dẻo Giảng viên: ThS Lê Đức Hiển Trang 12 Bài giảng kết cấu

Ngày tải lên: 17/05/2015, 11:21

... t 150mm lên 25 0mm l c c t tăng 20 % moment u n tăng 25 % Khuy n cáo cho thi t k th c t : v thang r ng 1 .2- 1.8m, nh p thang dài 2. 7-3.6m, chi u cao t ng 3.0-4.5m, b n thang dày 150 -25 0mm Staircase ... phương đ ng tăng kho ng 120 0% 24 00 lên 3600 moment u n (ii) Chi u r ng v thang: tăng t 1.2m lên 2. 4m moment xo n tăng kho ng 700% (iii) Bán kính Ri ngồi Re: Re tăng t 2. 7m lên 3.6m, Ri t 0.9m ... (11 x 28 0) D mB x 28 0 = 25 20 mm D mD 1500 B N THANG CÓ LIMON GI A (XƯƠNG CÁ) 900 10 x 300 = 3000 mm 1800 1800 D mA D mB x 300 = 1800 mm D mA 1800 Staircase Design v1_NgHuuAnhTuan 19 1/04 /20 15

Ngày tải lên: 15/08/2015, 09:57

... qL L1 L1 qL1 /2 L L qL1 /2 45 ° 45° qtð= qL(1 -2? ??3) qL1 /2 L L2 L2 Sự làm việc của bản kê 4 cạnh  Với tải trọng tam giác: qtđ = 5/8qL  Với tải trọng hình thang: qtđ=qL(1 -2? ?? 2+ 3); =L1/2L2 21 So ... cấu tạo sàn 26 Bài giảng BTCT 2 13 HUTECH 6/7 /20 13... phương (Bản dầm) Bản sàn 2 phương (Bản kê 4 cạnh) 22 Bài giảng BTCT 2 11 HUTECH 6/7 /20 13 Tính toán sàn 2 phương Bản sàn 2 phương (Bản ... tải 29 Tính toán sàn 2 phương Bản sànXác 2 phương định (Bản kê 4 cạnh) ô bản đang xét nội lực Mô men dương lớn nhất của M1= M’1 + M’’1= m11P’ + mi1P” M2= M? ?2 + M’? ?2= m12P’ + mi2P” P’ = q’L1L2

Ngày tải lên: 01/10/2015, 14:49

... + 51, 82 = 90,15 (T) | M=38.33.(- 0,15) + 51, 82. 0,15 = 2, 02 (Tm) Phản lực đầu cột : | Dura Gy, = 38,33T va G2 = 51,82T về đặt tại trục cột ì 2 3M va 3 .2, 02 ? ?20 027 pe te 0,356 2v.H 2. 1, 027 .9,9 ... (cm) Chọn 2 ® 16 # chọn = 4, 02 cm” + Tính È, : Tính A : a Ne Rh —4') _ 39880.47,04~ 26 00.4. 02( 36-4) _ 0 .27 R,bh} 110.40.36° => @=1-V1-2A4 =1-V1 -2. 0 ,27 = 0, 322 ’ Tinh x: x= ah, = 0, 322 .36 =11,59(em) ... 18 : M = 6, 42 Tm ;N = 70.74 7T: Man = ~— 0,36 Tm ; Na, = 45,49 T Số thép chưá cắt : Bên trai : 22 5 + 22 0 ; Bên phải : 322 Số thép còn lại sau khi cắt : Bên trái 2? ?25 ; Bên phải : 22 2 Nhu vay tai

Ngày tải lên: 06/12/2015, 18:33

... -84. 92 -0. 42 -101.99 29 . 52 -773.41 -27 .31 -641. 12 27.04 844.96 14.88 -531.78 -21 .49 -664.08 -20 .34 -735.63 25 .48 -505.57 -15.06 - 426 .57 24 .85 -5 62. 28 10.76 -417.91 -22 .58 -496.91 -22 .37 -553. 62 ... -810.68 -18 .26 -686.16 17.98 -831.64 17.44 -675.77 -51.47 -735.11 -20 .71 - 821 .25 45 .27 -490.81 2. 27 -415.00 28 .22 -5 02. 26 -1.87 -0.60 -404.6 -140.66 - 52. 12 9.10 -480.41 -147. 12 - 32. 12 3.79 -491.86 ... -499.83 -23 .86 -4 92. 56 1.96 -593.98 25 .07 -485.63 -26 .61 -4 92. 90 -1.46 -587.06 16 .26 -29 1. 92 -15.14 -28 9.56 1 .29 -347.14 17.04 -28 2.63 -17.37 -28 4.99 -0.87 -340 .21 4.75 -88.88 -4. 62 -87. 42 0.38

Ngày tải lên: 13/05/2018, 20:37

... tự nhiên 27 30 32. 5 34.5 36 37.5 Dưỡng hộ nhiệt áp 20 .5 suất khí 24 27 29 31 32. 5 34 Chưng áp 20 22 .5 24 .5 26 27 28 Nguyễn Tấn 23 17 Page 10 Bài giảng môn học: Kết cấu bêtông  Biến dạng tác dụng ... 10-40 10- 32 235 300 400 590 380 500 600 900 21 0 21 0 20 0 190 Các đường kính danh nghĩa cốt thép gồm 6, 7, 8, 9, 10, 12, 14, 16, 18, 20 , 22 , 25 , 28 , 32, 36, 40mm Đối với loại thép không theo TCVN, ... Bt0.8, 1 .2, 1.6, 2. 0, 2. 4, 2. 8, 3 .2 h Biến dạng bêtơng  Co ngót: Co ngót tượng bêtơng giảm thể tích khơ cứng khơng khí, có liên quan đến biến đổi lý hóa q trình thủy hóa xi măng bốc nước Co ngót

Ngày tải lên: 28/08/2019, 10:33

... Chọn cột? ?2? ?A  làm cột tính sơ bộ tiết diện cột  Sẽ lấy qs max , gdầm max , gt max N= 6x [(3.9 62+ 3,6) *  (3.55 /2* 4.9 /2+ 3.8 /2* 4.9 /2) +2. 2*((3.55+3.8) /2+ 4.9 /2) + 12. 575*(3.55+3.8+4.9) /2] = 923 ( K N) ... 100 20 0700 20 0 900 100 120 0 420 0 5050 3800 BẾ P ĂN Dv D3 22 00 +6.650 22 00 +6.600 20 0 P.SHC 940 +6.650 P.NGUÛ1 120 0 700 +6.650 3350 900 100 125 0 1400 1100 500 100 100 1150 150 100 400 515 25 0 ... 1400 1100 500 100 100 1150 150 100 400 515 25 0 10000 28 00 1365 600 1970 1100 27 00 D4 3000 20 0 700 OS1 3800 4900 300 500 20 0 100 20 0 1000 20 0 22 00 LAN CAN +19.800 +16.730 13.370 +10.010 +6.650 +3.675

Ngày tải lên: 12/01/2020, 03:42

... Bishop 18 2. 1.3 Phư ơng pháp Socolovski 19 2. 1.4 Phư ơng pháp F p Giáo sư N.N Maslov 22 2. 2 23 Ổ n định đất đắp lên đất yếu ven sông 2. 2.1 Tính toán độlún đất yếu sau lư ng tư ng bờkè 24 2. 2 .2 Phư ... dụng công trình (hình 4 .2. 1) - 75 - Thờ i gian (ngà y đêm) 10 100 1000 10000 100000 Chuyển vò ngang Ux (m) -0.016 -0.018 -0. 020 -0. 022 -0. 024 -0. 026 -0. 028 -0.030 Hình 4 .2. 1: Biểu đồ chuyển vị ... độlún theo thờigian 30 2. 2.3 Ư ớc lư ợng độlún nén thư ù cấp đất 34 2. 3 35 Ổ n định bêtông gia cốmái bờkèvàhệcọc chịu tải trọng ngang 2. 3.1 Ổ n định bêtông gia cốmái 35 2. 3 .2 Ổ n định hệcọc chịu

Ngày tải lên: 11/02/2021, 23:11

... cTt thành b:n đơn vQi b n c nh tGa khQp (các ô b:n ^ gi_a) g+p g+p g g g+p a, g + p /2 b, p /2 p /2 p /2 c, p /2 p /2 Hình 6.13 Sơ đ4 phân tích t i tr-ng cho b n liên tEc 39 6.3.4 B trí c t thép b n ... phương l2; 3: c t mũ ch(u mômen âm theo phương l1 4: C t thép ch(u mômen dương theo phương l1 40 6.3.5 Tính tốn d!m sàn có b n kê b n c nh l1 gl1 pl 45° D B l1 l1 A l2 C C l2 l2 pl A B l /2 gl l2 l ... sàn có b n kê b n c nh l1 gl1 pl 45° D B l1 l1 A l2 C C l2 l2 pl A B l /2 gl l2 l /2 l /2 l /2 l /2 l /2 l /2 D D

Ngày tải lên: 21/03/2021, 18:33

... Bishop 18 2. 1.3 Phư ơng pháp Socolovski 19 2. 1.4 Phư ơng pháp F p Giáo sư N.N Maslov 22 2. 2 23 Ổ n định đất đắp lên đất yếu ven sông 2. 2.1 Tính toán độlún đất yếu sau lư ng tư ng bờkè 24 2. 2 .2 Phư ... dụng công trình (hình 4 .2. 1) - 75 - Thờ i gian (ngà y đêm) 10 100 1000 10000 100000 Chuyển vò ngang Ux (m) -0.016 -0.018 -0. 020 -0. 022 -0. 024 -0. 026 -0. 028 -0.030 Hình 4 .2. 1: Biểu đồ chuyển vị ... độlún theo thờigian 30 2. 2.3 Ư ớc lư ợng độlún nén thư ù cấp đất 34 2. 3 35 Ổ n định bêtông gia cốmái bờkèvàhệcọc chịu tải trọng ngang 2. 3.1 Ổ n định bêtông gia cốmái 35 2. 3 .2 Ổ n định hệcọc chịu

Ngày tải lên: 03/04/2021, 23:19