7 tính toán móng cho khung trục 6

... -1.9 06 -3 .6 0.9918 0.9852 0.9598 0.9 073 0.8105 0 .64 64 0.385 -0. 271 -1. 877 0 .79 85 0.8 971 1.0902 1. 273 2 1.4 368 1. 566 2 1 .63 97 1. 575 4 0.9 168 19.3 27 30 .69 49.2 16 62.1 47 69 .71 5 72 . 577 71 .311 63 .495 46. 383 ... 1323 .64 4 72 13.484 0.000 872 0.950 TTGH CĐ II 963 3.523 910.911 61 86. 271 4 07. 352 11039.942 TTGH CĐ III 870 3.9 47 1039. 269 20 56 .70 6 1 16. 3 86 662 . 569 TTGH SD 9903.892 4943 .71 4 87. 290 5480.3 27 8 57. 825 7. 4.1 ... 0. 365 0.4 56 0. 56 0. 67 8 5.8418 6. 0229 6. 1 171 6. 092 5. 968 6 5 .77 28 5.5144 5.2051 4.8 37 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 55 5.8924 1 .7 0.882 1 .63 3 1.421 0.812 4.43 17 6. 2391 6. 58 57 6. 9323 7. 62 55...

Ngày tải lên: 15/08/2014, 22:41

... 0.00 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 50 50 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 ... (cm) 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 ho (cm) 56 .75 56 .75 56 .75 57. 00 56 .75 56 .75 57. 00 57. 00 57. 00 56 .75 56 .75 57. 00 57. 00 ... 12. 566 12. 566 19 .63 5 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 12. 566 ...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 16:54

Ngày tải lên: 08/11/2016, 20:57

Ngày tải lên: 05/03/2013, 17:09

... 0.23 1 26 .74 + 84 .75 𝑆1 = 𝑙𝑜𝑔 = 0.113 (𝑚) + 0.80 1 26 .74 - Layer 2: × 0.34 153.95 + 35.1 𝑆2 = 𝑙𝑜𝑔 = 0.029 (𝑚) + 1.08 153.95 - Layer 3: × 0.2 177 . 67 + 20.9 𝑆3 = 𝑙𝑜𝑔 = 0.0 17 (𝑚) + 0 .7 177 . 67 Total ... (3.9 + 5) x (3 + 5) = 71 .2 m2 2500 ∆𝑝 = = 35.1 𝑘𝑁/𝑚2 71 .2 - For Layer 3: Area at 7. 5 m below fictitious footing = (3.9 + 7. 5) x (3 + 7. 5) = 119 .7 m2 2500 ∆𝑝 = = 20.9 𝑘𝑁/𝑚2 119 .7 • Settlement computation ... hợp - Với đất yếu, dùng móng đơn, độ lún chênh lệch lớn, để giảm ảnh hưởng lún lệch ta thay móng băng, móng băng giao thoa, móng bè, móng hộp móng cọc - Trường hợp sử dụng móng băng mà biến dạng...

Ngày tải lên: 04/04/2013, 14:00

... hợp chất tải để tính toán, … + Tính toán móng băng giao - Quá trình tính tay móng băng giao nhau: tách riêng băng, diện tích đáy móng phần giao xét lần - Chưa xét đến độ cứng móng tăng lên phần ... Với sở lý thuyết ta với ví dụ tính toán cụ th ể ta nhận thấy tồn việc tính toán móng dạng dầm băng giao theo mô hình Winkler : + Tính toán dầm đơn đàn hồi : - Việc tính dầm đàn hồi tay vô phức ... thuật Kết luận : Như đặt vấn đề có chương trình tính toán móng giải vấn đề tồn Sau tìm hiểu lý thuyết tính toán móng em nhận thấy lĩnh vực đất , móng lĩnh vực đa dạng rộng lớn, trình học tập nghiên...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 05:20

... tam giác A A A O O B O C B C C B ND Củng cố - Bài tập   Bài tập 52 trang 79 Bài tập 52 trang 79 ND Bài tập 52 trang 79  Chứng minh định lí: Nếu tam giác có đường trung tuyến đồng thời đường ... ứng với cạnh BC tam giác ABC A a  Mỗi tam giác có ba đường trung trực  Nhận xét : (SGK trang 78 ) B D C Tiếp Đường trung trực tam giác cân  Trong tam giác cân, đường trung trực cạnh đáy đồng ... trung tuyến ∆ABC A Vì AD đường trung trực ∆ABC nên ta có: BD = DC ⇒ AD trung tuyến ∆ABC B C D ND Tính chất ba đường trung trực tam giác  Định lí: Ba đường trung trực tam giác qua điểm Điểm cách...

Ngày tải lên: 16/07/2014, 21:00

... tĩnh nên tính bền khung xương tính toán cho trường hợp khung xương chịu tải trọng động 2.5.3 Tính toán chế độ phanh gấp: Theo lý thuyết Osentrugov tính toán khung vỏ ôtô khách việc tính toán theo ... km/h % m ml KGm mm cm3 Số hiệu RB13L-KB 60 95 1 965 263 0 3080 195 2520 4505 26 105 0,35 6, 5 108 18,5 92 x 89 2 366 9,0 5,429 2,9 86 1 ,77 3 1,000 5,554 22,8 6, 50- 16- 8PR 2.4.1 Xác định kích thước chiều ... + Ghg = 3 16, 168 + 500 = 8 16, 168 (KG) G3: Trọng lượng phần Ghg: Trọng lượng hành lý - Lực quán tính lớn tác dụng lên cột vòm phanh là: G kv Pjk = g j p max = 8 16, 168 7, 3 575 = 61 2,1 26 (KG) 9,81...

Ngày tải lên: 05/10/2014, 13:04

... 0.23 1 26 .74 + 84 .75 𝑆1 = 𝑙𝑜𝑔 = 0.113 (𝑚) + 0.80 1 26 .74 - Layer 2: × 0.34 153.95 + 35.1 𝑆2 = 𝑙𝑜𝑔 = 0.029 (𝑚) + 1.08 153.95 - Layer 3: × 0.2 177 . 67 + 20.9 𝑆3 = 𝑙𝑜𝑔 = 0.0 17 (𝑚) + 0 .7 177 . 67 Total ... (3.9 + 5) x (3 + 5) = 71 .2 m2 2500 ∆𝑝 = = 35.1 𝑘𝑁/𝑚2 71 .2 - For Layer 3: Area at 7. 5 m below fictitious footing = (3.9 + 7. 5) x (3 + 7. 5) = 119 .7 m2 2500 ∆𝑝 = = 20.9 𝑘𝑁/𝑚2 119 .7 • Settlement computation ... hợp - Với đất yếu, dùng móng đơn, độ lún chênh lệch lớn, để giảm ảnh hưởng lún lệch ta thay móng băng, móng băng giao thoa, móng bè, móng hộp móng cọc - Trường hợp sử dụng móng băng mà biến dạng...

Ngày tải lên: 18/03/2015, 09:11

... (T/m) ) B= Á sét Á cát Cát hạt 1 .7 5.0 ∞ vừa 1 .7 2 .65 0.44 B= 2 2 0 .7 0 .66 2. 174 3 .69 4.5 6. 5 8.0 9.5 11.5 13.5 14.85 1.23 1.33 1.45 6. 425 6 .71 6. 99 7. 179 2. 46 2 .66 1.45 12.85 13.42 13.98 5.025 ... ± = 59 .61 6 3.24 ±11. 575 Pttmax = 59 .61 6 + 11. 575 = 71 .2 T; Pttmin = 59 .61 6 -11. 575 = 47. 88 T Ptttb = 71 .2 + 47. 88 = 59. 46 T 19 -Trọng lượng tính toán cọc: Pc = 0.3 x 0.3 x14x 2.5x1.1=3. 465 T -Điều ... 0.9 ± = 59. 97 3.24 ±11 .66 Pttmax = 59. 97 + 11 .66 = 71 .63 T; Pttmin = 59. 97 -11 .66 = 48.3 T Ptttb = 71 .2 + 47. 88 = 59. 46 T -Trọng lượng tính toán cọc: Pc = 0.3 x 0.3 x14x 2.5x1.1=3. 465 T -Điều kiện...

Ngày tải lên: 29/05/2015, 16:10

... cọc Ta có bảng tính sau: STT 6 6 6 6 6 6 6 Chiều sâu (m) Từ 1.2 3.2 4 .6 6 .6 8 .6 10 .6 10 .6 10 .6 10 .6 10 .6 10 .6 10 .6 10 .6 10 .6 10 .6 10 .6 10 .6 10 .6 10 .6 10 .6 Đến 3.2 4 .6 6 .6 8 .6 10 .6 12.2 12.2 12.2 ... 45.24 6. 37 84 .77 0 .70 1 45.40 0 .63 2 2. 86 4.08 D 160 x8 45.24 6. 37 60 .85 0.823 102.04 ok 0.8 86 40.94 ok 0 .78 6 109 .66 ok 73 .78 0 . 76 4 37. 04 73 . 47 0 . 76 5 251. 27 ok ok Bl cường độ cao có độ bền lớp 6. 6 Bl ... 1280 870 0 470 .0 1.00 470 .0 95 0 .63 2 0. 96 4.95 D 160 x8 45.24 6. 37 468 .0 1.00 468 .0 95 0 .63 2 6. 56 4.93 D 160 x8 45.24 6. 37 S6 (cm) l gt jgt 1.00 540.0 95 1.00 3 87. 6 95 (cm ) 0 .63 2 1.08 5 .68 D 160 x8...

Ngày tải lên: 21/05/2016, 11:32

... kN 69 0 kN 0.5 m 69 0 kN m 345 kN/m 0.25 3 .75 m m 3 .75 m Tiết diện g 0.25 12 m 69 0 69 0 60 3 .75 86. 25 86. 25 69 0 60 3 .75 1.83 m 1.92 m 69 0 m 541 .65 m 1.92 m 5 96. 25 1.83 m 541 .65 10 .78 10 .78 120 .75 ... 10 .78 10 .78 120 .75 Lực cắt (kN) 120 .75 Moment (kNm) 550 250 400 400 65 0 550 1500 TIẾT DIỆN MÓNG TRỤC 1,.2, 3, 4, 550 250 500 400 1500 TIẾT DIỆN MÓNG TRỤC A,.B, C, D 75 0 550 DẦM TRÊN NỀN ĐÀN HỒI SO ... SPRING BẢN TRÊN NỀN ĐÀN HỒI SO SÁNH AREA SPRING VÀ JOINT SPRING SO SÁNH AREA SPRING VÀ JOINT SPRING MÓNG BÈ CÓ SƯỜN ...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 11:26

... Starts in 2009 Starts in 2008 Starts in 20 07 Starts in 20 06 Starts in 2005 average price 40.0 35.4 1 166 32.1 28 .6 15,000 40 1325 35 30 1 172 24.5 25 67 8 2 20 10,000 15 5,000 Average Price (US$/MWh) ... 3 .6 2 .7 3.2 3.8 1.0 1 .6 46 60 Bảng 2.4 Giá nhiên liệu hoá thạch đến nhà máy điện Năm than bùn than Antraxit Khí /GJ /GJ /GJ 2010 1.0 1.8 4.4 2020 1.2 1.9 5.1 2030 1.4 2.1 5.8 2040 1.5 2.3 6. 6 ... giá phát điện tính toán cho loại hình công nghệ đặc trng cần đợc xem xét yếu tố liên quan, đảm bảo lợi ích bên mua bên bán, không tối u cho hệ thống mà tính đến lợi ích nhà đầu t cho phù hợp,...

Ngày tải lên: 15/11/2012, 11:52

... Single Pile: Tính toán cho cọc đơn o High Mast Light/Sign: Tính toán cho kết cấu có móng cọc đơn o Retaining Wall: Tính toán tường chắn o Sound Wall: Tính toán tường chắn o Stiffness: Tính toán độ ... kết cấu tính toán phần mềm FB-Pier: + Tính toán kết cấu trụ + Móng cọc làm việc đồng thời + Cọc bệ làm việc đồng thời + Tính toán cọc đơn + Tính toán kết cấu có móng cọc đơn + Tính toán tường ... dung tính toán + Tính toán nội lưc, ứng suất, chuyển vị bệ móng + Tính toán nội lực, chuyển vị cọc Bước 3: Trình tự tính toán + Thiết lập thông số đầu vào Lựa chọn kết cấu hệ đơn vị tính toán...

Ngày tải lên: 19/11/2012, 08:56

... 1555 079 161 1190 264 21 07 264 360 3 23 378 48 184 570 5 14 67 1 75 1 469 566 1308 463 11 377 57 96 273 1 77 96 27 591129 3 964 85 1 960 90 2 164 27 -3200 162 -32093 56 -3 168 348 - 275 6 67 9 -235 473 8 -1 966 410 - 170 0312 Rtb 111 8 76 2 ... 1123904 169 364 6 169 66 27 14 062 13 1123115 8 4 76 33 851433 73 3820 60 6 171 472 195 32 862 0 177 3 07 173 59 -152119 -141 165 - 261 2315 - 261 4 67 2 -2 579 199 -2281423 -19 879 54 - 170 2102 -1504110 29 Rmin -420310 -4 165 56 ... -153 175 5 -1355989 -1 175 729 -9 871 14 -79 2800 -595551 -3883 47 -223 971 -1 375 269 -1238045 -2094222 -940459 -77 8540 -6 074 81 -4 264 84 -22 066 5 -99 971 3 -9543 06 -9 064 99 -855228 -801013 -74 1 67 6 - 67 9 788 -60 9 362 ...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 12:09

... 4.9409 23 .68 10 28 .62 19 0. 67 0 0 0 .6 67 0.00 179 6 4 .71 89 24.5230 29.2419 0 .66 90 0 .6 67 0.001198 4.31 27 25. 365 0 29. 67 7 7 0 .66 90 0 .6 67 0.001198 3 . 76 90 26. 2 070 29. 9 76 0 0 .66 90 0 .66 6 0.00 179 7 3. 171 7 27. 0490 ... 25 .78 6 0.813 861 25 .78 6 0 .69 375 4 26. 628 0 .69 375 4 26. 628 0. 574 94 27. 470 0 gl bt (T/m σ tb (T/m σ tb (T/m Pi(T/m 2 2 ) ) ) ) gl 5.0000 4.8818 4.8818 4.5 561 4.5 561 4. 069 3 4. 069 3 3. 468 8 3. 468 8 2. 874 7 ... 3. 56 3 .78 4.00 4.22 4.44 4.89 5.33 5 .78 6. 22 6. 67 7 .78 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1 .6 1 .7 1.8 1.9 2.2 2.4 2 .6 2.8 3.5 -0.1 67 -0.222 -0.2 87 -0. 365 -0.455 -0.559 -0. 67 6 -0.808 -0.9 56 -1.118 -1.295 -1 .69 3...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 17:27

... Single Pile: Tính toán cho cọc đơn o High Mast Light/Sign: Tính toán cho kết cấu có móng cọc đơn o Retaining Wall: Tính toán tường chắn o Sound Wall: Tính toán tường chắn o Stiffness: Tính toán độ ... kết cấu tính toán phần mềm FB-Pier: + Tính toán kết cấu trụ + Móng cọc làm việc đồng thời + Cọc bệ làm việc đồng thời + Tính toán cọc đơn + Tính toán kết cấu có móng cọc đơn + Tính toán tường ... dung tính toán + Tính toán nội lưc, ứng suất, chuyển vị bệ móng + Tính toán nội lực, chuyển vị cọc Bước 3: Trình tự tính toán + Thiết lập thông số đầu vào Lựa chọn kết cấu hệ đơn vị tính toán...

Ngày tải lên: 26/04/2013, 17:20

... đònh sau: σ= max MX 1 870 9200  kG  = = 366 ,  ÷ WX 51 07. 3  cm  Trong đó: + M max = 1 870 9200 (kG.m) = 1 870 9200 (kG.cm) X + WX = 51 07. 3 (cm3)  kG  ⇒ σ = 366 , < [ σ ] = 16 67  ÷  cm  Vậy dầm ... tác dụng, xác đònh sau: σ= M X M Y 5 56 970 2 1 76 0  kG  + = + = 1412.9  WX WY 4 16. 33 289. 67  cm  Trong đó: + M X = 5 569 .7 (kG.m) = 5 56 970 (kG.cm) + WX = 4 16. 33 (cm3) SVTK: NGUYỄN THẾ THẠCH Trang: ... CHẤN + + Vì bền M Y = 2 17. 6 WY (kG.m) = 2 1 76 0 (kG.cm) = 289. 67 (cm3)  kG  σ = 1412.9 < [ σ] = 16 67 ,  cm  nên dầm đầu thỏa mãn điều kiện 4.5 Tính toán kết cấu phụ cầu trục: 4.5.1 Phương pháp...

Ngày tải lên: 28/04/2013, 18:05

... kG kG kG kG kG kG kG kG kG kG 900 75 11 .7 Rtb Rmin 51 975 3025 18 37, 5 77 0 82 412.5 412.5 1 87, 5 73 .8 43 1.5 11 23,5 2150 225 27, 5 4 56, 5 105, 57 265 1 56, 06 182, 07 154.53 Tổ hợp tải trọng IIb a Tải ... h (m) Rmax = 22 R = 12 Rmin = 31,5 62 5 3025 3300 62 5 31,5 1 562 ,5 3025 3300 1 562 .5 31,5 1 875 3025 3300 1 875 Mnd 25852,9 -77 892,3 1 265 2,9 -77 892,3 21452,9 -77 892,3 - Xác đònh lực cắt Q (N) Qn = ... = 24 = 12 S 20 46, 86 Vậy: ϕ= 0, 96 mà S F ≥ φ ϕ [ 6] với S = 20 46, 86 (KG) ϕ= 0, 96 {6} = 1800 (KG/cm2) nên Fφ ≥ 20 46, 86 = 1,18 0, 96. 1800 (cm2) Vậy: Chọn thép theo TCVN 62 83 - - 19 97 có diện tích...

Ngày tải lên: 02/05/2013, 08:07

... 2 17+ 19-54 = 182 a4 58 54 2 17+ 58-54 = 221 b1 58 2 17- 58-00 = 1 57 b2 19 2 17- 19-00 = 1 57 b3 19 2 17+ 19-00 = 2 36 b4 58 2 17+ 58-00 = 275 c1 58 54 2 17+ 58-54 = 221 c2 19 54 2 17- 19+54 = 252 c3 19 54 2 17+ 19+54=290 ... 0. 073 m2 420 kN 450 kN 0.4 390 kN 420 kN 0.4 490 520 0.5 450 480 560 590 0 .6 520 540 0.3 470 510 0.4 440 480 0.4 540 590 0.5 510 550 0.5 61 0 68 0 0 .6 550 61 0 0.3 580 64 0 0.4 550 60 0 0.4 67 0 74 0 ... Q (kN) 375 375 375 0 H (kN) -125 -125 -125 260 260 23.29(0-0 .75 = 23.29(0.25) = 23.29(1.25) = 23.29(0.485) = 23.29(0.485) = - 17. 47 5.82 29.11 -11.3 11.30 233kN* 256kN 279 kN* 249 kN 27kN M (kN)...

Ngày tải lên: 13/08/2013, 15:39