5 tính toán khung trục d dầm trục 2

... 16701 2 25 5 8 25 0 6 16701 2 25 5 8 25 0 6 16701 2 25 5 8 25 0 6 16701 2 25 5 8 25 0 6 16701 2 25 5 8 25 0 6 16701 2 25 5 8 3400 2 25 5 8 25 0 6 16701 1099 26 794 23 29 20 155 26 794 23 29 20 155 26 794 23 29 20 155 26 794 23 29 20 155 26 794 ... 26 794 23 29 20 155 26 794 23 29 20 155 26 794 23 29 20 155 26 794 23 29 20 155 26 794 23 29 20 155 26 794 23 29 20 155 26 794 23 29 20 155 26 794 23 29 20 155 20 23 28 134 22 71 174 82 28134 22 71 174 82 28134 22 71 174 82 ... 1088 1 155 3 11 72 11 72 8 429 0 11 72 1 155 3 11 72 13337 MÁI 25 0 6 16701 2 25 5 8 25 0 6 16701 2 25 5 8 25 0 6 16701 2 25 5 8 25 0 6 16701 2 25 5 8 25 0 6 16701 2 25 5 8 25 0 6 16701 2 25 5 8 25 0 6 16701 2 25 5 8 3400 2 25 5 8 25 0 6 16701...

Ngày tải lên: 27/04/2014, 01:02

... Chiều d y bích nắp hộp, S4 - Bề rộng bích nắp thân, K3 mm K3 ≈ K2 - (3 ÷ 5) = 455 =40 mm K2 = E2 + R2 + (3 ÷ - Bề rộng mặt ghép 5) = 45 mm bulông cạnh ổ, K2 E2 ≈ 1, 6d2 = 22 mm - Tâm lổ bulông R2 ≈ ... TÍNH TOÁN NỐI TRỤC Momen xoắn : T = 24 9 25 Nmm =24 ,9 25 Nm Đường kính trục động : d c=35mm ⟹ Ta chọn nối trục vòng đàn hồi Kích thước vòng đàn hồi (bảng 16.10a tài liệu *): T, N d D L l m m 63 d ... = 14 mm d3 = (0,8 ÷ 0,9 )d2 = 12 mm d4 = (0,6 ÷ 0,7 )d2 = mm d5 = (0 ,5 ÷ 0,6 )d2 = mm Mặtbích ghép nắp thân: S3 = (1,4 ÷ 1,8 )d3 = - Chiều d y bích 18 mm thân hộp, S3 S4 = (0,9 ÷ 1)S3 = 18 28 SVTH:...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

Ngày tải lên: 09/11/2016, 00:22

... 43,4 32 -26 ,51 2 10,6 45 7 ,56 9 54 ,178 1 05, 29 1 106,909 -8,890 - 12, 800 0,000 -16 , 52 5 -16 , 52 5 -21 , 050 -21 , 050 -13 ,50 9 8, 122 -4,8 25 1,760 1,3 62 10 ,26 2 19,730 19,914 -1,760 -2, 190 Dn phán nh P + P' -3 ,59 1 ... -2, 800 -2, 8 -2, 294 4,7 02 3,6 42 4, 050 3, 320 - P+0,9P' -3 ,53 2 -2, 754 -2, 754 -2, 25 6 4,6 25 3 ,58 0 3,980 3 ,26 0 - Do mämen âáưu dn tr Mp = Mt = M Mtu -0,447 0,000 32, 121 -0 ,2 85 -0,063 23 ,51 7 -0 ,2 85 ... 22 ,8 × 4,91 = 2 , 52 [cm] 117,6 Zo = 25 , 2 [mm] Cạc âỉûc trỉng hçnh hc ca tiãút diãûn : Jx2 = 36 × + 36 × ×1 , 52 12 + 2 20 9 + 2 22 ,8 2, 3 92 Jx2 = 868, 82 [cm4] rx2 = J x2 = A nh 868, 82 117,6 = 2, 72...

Ngày tải lên: 01/07/2015, 20:37

... 420 +22 2 22 0+118 22 0+118 22 0 +21 8 22 0+118 22 0 +21 8 22 0+118 420 +21 8 420 +22 2 420 +22 2 420 +21 8 420 +22 2 420 +22 2 22 0+118 22 0+118 22 0 +21 8 22 0+118 22 0 +21 8 22 0+118 420 +21 8 420 +22 2 420 +22 2 420 +21 8 420 +22 2 ... 0 .5 1.0 0.8 1.1 1.4 1.4 1.1 1.4 420 +22 2 420 +21 8 420 +22 2 420 +22 2 22 0+118 22 0+118 22 0 +21 8 22 0+118 22 0 +21 8 22 0+118 420 +21 8 420 +22 2 420 +22 2 420 +21 8 420 +22 2 420 +22 2 22 0+118 22 0+118 22 0 +21 8 22 0+118 22 0 +21 8 ... 420 +22 2 420 +22 2 420 +21 8 420 +22 2 420 +22 2 22 0+118 22 0+118 22 0 +21 8 22 0+118 22 0 +21 8 22 0+118 420 +21 8 420 +22 2 420 +22 2 420 +21 8 420 +22 2 420 +22 2 22 0+118 22 0+118 Aschn (mm2) 8 82. 9 1137 8 82. 9 17 65. 8 20 17 20 17...

Ngày tải lên: 01/06/2016, 15:41

... .33000 = 2 357 ÷ 1834 mm     (5. 1) Lấy H = 2 25 0 mm – Chiều cao d m tiết diện đầu d m: H0 = 0 ,5. H = 0 ,5. 2 25 0 = 11 25 mm (5. 2) – Chiều d i đoạn nghiêng d m chính: C = ( 0,1 ÷ 0 ,2) L = ( 0,1 ÷ 0 ,2) .33000 ... 2. 4,197 753 888.1010 = 8979 1 52 7,02mm 9 35 5 .5. 2 Tiết diện đầu d m: 75 Hình 5. 2 Tiết diện đầu d m Diện tích tiết diện: ' – Tấm biên trên: F1 = B0 δ1 = 9 35. 20 = 14960mm ' – Tấm biên d ới: F3 = B0 δ = 9 35. 18 = 13090mm ... δ ≤ 22 ,2 Lấy δ = 14 mm 5. 5 Xác đònh đặc trưng hình học tiết diện d m chính: 5. 5.1 Tiết diện d m: Hình 5. 1 Mặt cắt tiết diện d m 73 Diện tích tiết diện: – Tấm biên trên: F1 = B0 δ1 = 9 35. 20 =...

Ngày tải lên: 31/12/2015, 14:25

... / cm ) h F h 75 1,4. 75 75 S ' x = Fb + v v = 33 + = 22 21,8 75( cm ) 2 2 max Q S ' x 670 ,57 .10 22 21,8 75 max = = = 74 92, 93 (N/cm2) J v 1 420 31, 25 . 1,4 max < [ ] Điều kiện bền d m theo ứng suất ... đó: Tính diện tích gân(Fg): 1 Fg = ( Fyc 25 . v2 ) = (58 ,44 25 . 1 ,2 ) = 11 ,22 (cm ) 2 Vậy Fg=11 ,22 (cm2) Mặt khác có Fg = bg g bg = 15. g Fg 11 ,22 = 0,86(cm) ta lấy g=0,6 (cm) 15 15 bg = 15. ... bgt=bdầm =29 ,6 cm - Vậy chiều d i gối tựạ: l gt Fgt bgt = 9 35, 1 = 31,6(cm) 29 ,6 - Chọn chiều d i gối tựa: lgt= 32 (cm) Khi tổng chiều d i d m ld=lgt+l =28 00 + 32 =28 32 (cm) = 28 , 32 (m) 3000 60 5. 2...

Ngày tải lên: 25/06/2016, 16:01

... M′ ΣTi−1R τk = k = Wk 0, 2d3 ck tru û c : MN/m2 (5- 12) tru û c : MN/m2 •Ỉ Ï n g su ú t t ä ø n g tạc du û n g l ã n c ä ø 2 σ Σ = σu + 4τk (5- 13) tru û c : MN/m2 (5- 14) d T ê n h s ỉ ï c b ã n ... A M Z′b σu = u = MN/m2 (5- 3) Wu hb Z σn = MN/m2 (5- 4) 2bh •Ỉ Ï ï n g su ú t t ä ø n g : MN/m2 (5- 5) σ Σ = σ u + σn 5. 1 .2. 3 Tr ỉ å ì n g h å ü p l ỉ û c Z : max Lỉûc tạc d ng Zmax xạc âënh theo ... α) Vê d vå ïi â äüng cå xi lanh, thỉ ï tỉû la ì m vi ãûc 1 -5- 3-6 -2- 4 cọ giạ trë T å í cạc gọc α sau Tmax å í αTmax = 27 α 27 147 26 7 387 50 7 627 T(MN/m ) 1.810 0 .55 -0.4 -0.78 0.4 -0. 45 Láûp...

Ngày tải lên: 23/10/2012, 14:25

... -26 123 15 -26 146 72 - 25 7 9199 -22 81 423 -1987 954 -17 021 02 - 150 4110 -13 7 52 69 - 123 80 45 -20 9 422 2 -940 459 -77 854 0 -607481 - 426 484 -22 06 65 29 Rmin - 420 310 -41 655 6 -186339 -18 25 4 8 -26 19 42 -33 927 7 -41 455 3 ... 28 29 30 8044 420 821 26 10 32 - 3 52 4 - 25 5 594 25 0 6 95 -2 457 96 24 00897 -2 359 98 23 1099 - 451 44 -9 923 1 1 051 72 -103 957 7 058 2 -66 8 52 67 728 - 651 40 67004 -63 25 6 63687 -59 8 82 61179 -57 377 57 343 -54 417 54 046 ... -108880 1 153 30 - 12 051 91818 1 52 6 173061 51 23 6 -53 3 -50 610 49869 -48 128 48388 -47646 469 05 104 35 -21 368 20 6 42 -20 8 15 22 190 -22 0 12 23 056 -23 308 24 893 -24 758 26 003 - 25 8 87 28 060 -27 9 72 29814 -3 024 4 321 99...

Ngày tải lên: 01/05/2013, 17:30

... 28 29 30 8044 420 821 26 10 32 - 3 52 4 - 25 5 594 25 0 6 95 -2 457 96 24 00897 -2 359 98 23 1099 - 451 44 -9 923 1 1 051 72 -103 957 7 058 2 -66 8 52 67 728 - 651 40 67004 -63 25 6 63687 -59 8 82 61179 -57 377 57 343 -54 417 54 046 ... -1411 65 -26 123 15 -26 146 72 - 25 7 9199 -22 81 423 -1987 954 -17 021 02 - 150 4110 -13 7 52 69 - 123 80 45 -20 9 422 2 -940 459 -77 854 0 -607481 - 426 484 -22 06 65 Rmin - 420 310 -41 655 6 -186339 -18 25 4 8 -26 19 42 -33 927 7 -41 455 3 ... -108880 1 153 30 - 12 051 91818 1 52 6 173061 51 23 6 -53 3 -50 610 49869 -48 128 48388 -47646 469 05 104 35 -21 368 20 6 42 -20 8 15 22 190 -22 0 12 23 056 -23 308 24 893 -24 758 26 003 - 25 8 87 28 060 -27 9 72 29814 -3 024 4 321 99...

Ngày tải lên: 22/08/2013, 15:48

... 50 7 627 1.81 0 .55 -0.4 -0.78 0.4 -0. 45 -0.78 0.4 -0. 45 1.81 0 .55 ΣTi-1 = -0.4 ΣTi-1 = 0,4 0.4 -0. 45 1.81 0 .55 -0.4 -0.78 0.4 -0. 45 1.81 ΣTi-1 = 0 .55 -0.4 -0.78 ΣTi-1 =-0,68 -0. 45 1.81 0 .55 -0.4 ... thông, ĐHBK ĐN 3 -5 Tính toán Động đốt trong- Chương * Tính toán nhóm Trục khuỷu bánh đà 2 σ Σ = σ u + 4τk MN/m2 (3-14) MN/m2 (3- 15) MN/m2 (3-16) MN/m2 (3-17) MN/m2 (3-18) d Tính sức bền má khuỷu: ... 3-4 Tính toán Động đốt trong- Chương * Tính toán nhóm Trục khuỷu bánh đà α 120 24 0 360 480 600 0, 92 -0, 62 0,64 -0,63 ΣTi-1 = -0, 62 0,64 -0,63 0, 92 0 0, 92 -0, 62 ΣTi-1 = 0, 92 0,64 -0,63 ΣTi-1= 0 ,29 ...

Ngày tải lên: 09/03/2014, 14:20

Ngày tải lên: 01/04/2014, 18:20

... * 20 2 7 95 1760 20 45 27 77 20 2 801 17 75 1 8 52 2 25 8 Hệ tương đương + 20 2 850 1896 29 68 4886 20 2 850 18 95 33 12 4989 Stodola 90 344 693 874 1 156 90 353 757 799 9 25 7, 62 Hệ tương đương * 90 353 758 ... điều kiện cân bằng: 29 a1 a 12 a 12 a2 a23 a23 a3 b 12 -b 12 b2 b23 -b23 y2 b1 b1 y1 -b 12 b 12 b2 b23 = d2 b23 b3 = d3 b3 y3 = d1 c1 c 12 = d4 c 12 c2 c23 = d5 c23 c3 = d6 Bảng 2. 1 [16] Hệ số phương ... 36 2. 2.3 Bài toán d m siêu tĩnh 41 2. 2.4 Dao động d m có độ cứng thay đổi 45 2. 2 .5 Tính toán dao động cho d m, khung, kết cấu công 48 trình đơn giản 2. 2.6 Hệ khung có d m lý tưởng 50 2. 2.7 Khung...

Ngày tải lên: 26/06/2014, 21:58

... 50 7 627 1.81 0 .55 -0.4 -0.78 0.4 -0. 45 -0.78 0.4 -0. 45 1.81 0 .55 ΣTi-1 = -0.4 ΣTi-1 = 0,4 0.4 -0. 45 1.81 0 .55 -0.4 -0.78 0.4 -0. 45 1.81 ΣTi-1 = 0 .55 -0.4 -0.78 ΣTi-1 =-0,68 -0. 45 1.81 0 .55 -0.4 ... thông, ĐHBK ĐN 3 -5 Tính toán Động đốt trong- Chương * Tính toán nhóm Trục khuỷu bánh đà 2 σ Σ = σ u + 4τk MN/m2 (3-14) MN/m2 (3- 15) MN/m2 (3-16) MN/m2 (3-17) MN/m2 (3-18) d Tính sức bền má khuỷu: ... 3-4 Tính toán Động đốt trong- Chương * Tính toán nhóm Trục khuỷu bánh đà α 120 24 0 360 480 600 0, 92 -0, 62 0,64 -0,63 ΣTi-1 = -0, 62 0,64 -0,63 0, 92 0 0, 92 -0, 62 ΣTi-1 = 0, 92 0,64 -0,63 ΣTi-1= 0 ,29 ...

Ngày tải lên: 11/07/2014, 08:20

... up TÍNH TOÁN MÁY TR C HUỲNH VĂN HOÀNG - ÀO TR NG THƯ NG NXB KHKT - 19 75 Hoàng Minh c – 09 02. 091.0 12 - MXD-B K43 – H GTVT AVC Crane and Equipment JSC AVC Crane and Equipment JSC AVC Crane and Equipment ... AVC Crane and Equipment JSC AVC Crane and Equipment JSC AVC Crane and Equipment JSC AVC Crane and Equipment JSC AVC Crane and Equipment JSC AVC Crane and Equipment JSC AVC Crane and Equipment ... AVC Crane and Equipment JSC AVC Crane and Equipment JSC AVC Crane and Equipment JSC AVC Crane and Equipment JSC AVC Crane and Equipment JSC AVC Crane and Equipment JSC AVC Crane and Equipment...

Ngày tải lên: 28/07/2014, 22:20

... 20 2 7 95 1760 20 45 27 77 20 2 801 17 75 1 8 52 2 25 8 Hệ tơng đơng + 20 2 850 1896 29 68 4886 20 2 850 18 95 33 12 4989 Stodola 90 344 693 874 1 156 90 353 757 799 9 25 7, 62 Hệ tơng đơng * 90 353 758 9 05 123 4 ... tiết diện thay đổi theo bậc [16] 24 Lập bảng điều kiện cân bằng: a 12 a 12 a2 a23 a23 y1 y2 b1 a1 -b 12 b 12 b2 b23 = d2 b23 b3 = d3 a3 b1 b 12 -b 12 b2 b23 -b23 b3 y3 = d1 c1 c 12 = d4 c 12 c2 c23 = d5 ... 807 320 2 71 85 11866 18703 20 Khối lợng tập trung (rad/s) 807 3179 6811 71 92 8 323 807 320 3 7101 7406 9 027 807 320 0 727 7 1 322 9 186 02 Stodola 20 2 774 155 8 1967 26 01 20 2 7 95 1703 1798 20 81 5, 08...

Ngày tải lên: 23/08/2014, 04:50

... t2 = -18oC, α1 = 23 ,3 W/m2 oK Theo biểu thức (2- 3), ta có: 37,7 − 34 Ks = 23 ,3 37,7 − (−18) = 1 ,55 (w/m2 oK) Do Ks = 1 ,55 W/m2 oK > Kt = 0 ,22 W/m2 oK Nên vách không bị đọng sương II .2. 2 Tính toán ... 0,17 x 5, 06 x (37,7 – (- 35) ) = 62 ,53 Do kho lạnh có mái che nên Q1 = 1 ,2 x Q11 = 12 x 62 ,53 = 75, 03 III.1 .2 D ng nhiệt sản phẩm tỏa : Q2 Q2=Q2sp + Q2bb * Tổn thất nhiệt làm lạnh sản phẩm Q2sp SVTH: ... αi = 23 ,3 [w/m2 oK]; 2 = 10 ,5 [w/m2 oK] a Chiều d y lớp cách nhiệt: k δ λ α α δcn = λcn [ − ( + ∑ + )] (m) ⇒   2. 0,0 15 0,1 0,0 02 2.0,004 0,0 02  δcn=0,047  0 ,22 −  23 ,3 + 0,93 + 1 ,5 + 0,18...

Ngày tải lên: 18/05/2015, 08:48

... A 26 . 05 - - Nmax (T) Mtư (T.m) Qtư (T) - - - 21 2.9 7 .58 28 . 62 271.19 8.94 3 32. 13 26 .48 8.44 - B 9.4 D - - - - - 29 .51 22 7 .50 - C - 27 .73 24 7. 15 8.31 316. 85 24 .56 7 .21 27 .55 8.31 24 .09 7.08 24 0 .21 ... (T/m2 (m) fi.li (T/m) ) B= Á sét Á cát Cát hạt 1.7 5. 0 ∞ vừa 1.7 2. 65 0.44 B= 2 2 0.7 0.66 2. 174 3.69 4 .5 6 .5 8.0 9 .5 11 .5 13 .5 14. 85 1 .23 1.33 1. 45 6.4 25 6.71 6.99 7.179 2. 46 2. 66 1. 45 12. 85 13. 42 ... tt + N ttD = - 320 .2- 317. 45= -637. 65 T = ( M C + M D ) + ∑ N i ei = (24 .09 -24 .56 )+(317.45x1.7- 320 .2x1.7)= -5. 1 45 Tm ∑Q tt ∑N ∑Q tc =− tc = (Q C + Q D ) =7.08-7 .21 = = 637. 65 = 55 4.48T 1. 15 -0.13...

Ngày tải lên: 29/05/2015, 16:10

... theo mục Load Type nhấp chọn vào Frame Span Distributed Loads nhấp chọn OK để bảng giá trò FRAME SPAN DISTRIBUTED LOADS Load Case TINH TAI xuất Trong bảng FRAME SPAN DISTRIBUTED LOADS Load Case TINH ... mục Load bạn nhập vào chuỗi ký tự TINH TAI, sau nhấp chuột vào Change Load nhấp OK để việc nhập tên thực Gán lực phân bố cho d m Để gán phần tử d m bạn chọn phần tử d m tầng d m tầng 2, cách ... HÌNH D NG BAN ĐẦU Để xem hình d ng ban đầu khung bạn vào trình đơn Display > Show Undeformed Shape hay nhấn F4 bàn phím THIẾT KẾ VỚI SỰ TR GIÚP CỦA MÁY TÍNH 153 BIÊN SOẠN : TỦ SÁCH STK TÍNH TOÁN...

Ngày tải lên: 09/06/2015, 11:56

... Chiều d i K0 -1 .50 0.00 4 .50 7.00 9 .50 12. 00 14 .50 17.00 19 .50 22 .50 25 . 50 28 .50 31 .50 34 .50 37 .50 41 .50 45. 50 49 .50 53 .50 57 .50 58 .50 3.00 4 .50 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 K11 K 12 K13 K14 K 15 ... 346.76 3 35. 56 3 25 . 59 3 15. 65 306 .27 29 9 .21 29 4 .50 29 2 .21 399. 85 610.34 59 9.49 57 8 .23 55 7.89 53 8.47 51 9.99 50 2. 47 484.38 4 65. 94 448.96 433. 45 419. 45 406.98 394 .56 3 82. 84 374.01 368.13 3 65. 27 499.81 ... 14.37 3.17 14.11 13.63 13.87 3. 02 13.63 13 .21 13. 42 2.84 13 .21 12. 84 13. 02 2.70 12. 84 12. 42 12. 63 2 .59 12. 42 12. 09 12. 25 2 .53 12. 09 11. 85 11.97 2 .50 11. 85 11.71 11.78 2 .50 11.71 11.67 11.69 Giá trị...

Ngày tải lên: 13/08/2015, 00:04