3 2 sơ đồ khai triển trạm dẫn động băng tải

... Momen xoắn (Nmm) 3, 64 2, 74 4,17 2, 2 5,67 5 ,39 5 ,2 5, 02 4, 82 2910 799 29 2 70, 024 31 , 83 18607,7 644 23 , 65 170068,5 CBHD: Nguyễn Tấn Đạt 684578,04 1446151, 43 Nhóm 47 Cơ Điện Tử 1,K34 ... MIV=9,55.106.NIV/nIV=1446151, 43 Nmm BẢNG THÔNG SỐ Trục Thông số Tỉ số truyền Công suất (KW) Vận tốc vòng (vòng /phút) Momen xoắn (Nmm) Động I II 3, 46 2, 88 III 4,17 IV 2, 2 5,67 5 ,39 5 ,2 5, 02 4, 82 2910 841 29 2 70, 03 31, 83 ... α ) 2, 83 1.79 52mm 45mm 147mm 190mm 507mm 640mm 97 ,2 165.6 824 ,6N 933 .7N A= L − π ( D2 + D1 ) + [2 L − π ( D2 + D1 )] − 8( D2 − D1 ) 2 Kiểm tra theo điều kiện: 0,55(D1+D2)+h

Ngày tải lên: 07/08/2014, 22:21

... mS=(0, 02 → 0, 03) L =2, 86 → 4 ,29 mm Chọn theo tiêu chuẩn: mS =3 (bảng 3- 1 tkctm) -Xét số răng: Z1= 2L/[ mS (i2+1)] = 32 ,7 Chọn :Z1 = 32 =>Z2=i Z1=87,68 lấy Z2=88 -Tính xác chiều dài nón: L=0,5 mS (Z 12+ Z 22) =140,46 ... HỌC CẦN THƠ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY: TRẠM DẨN ĐỘNG BĂNG TẢI = σ uon1 y1/ y2= 52 ,37 N/mm2 < [σ ] u2 10 Các thông số hình học chủ yếu truyền -Modun mặt mút lớn : mS= 3mm -Số Z1= 32 ; Z2=88 -Chiều ... bị dẫn: Ntd2=60.1(0,86.1+16.6+0,96.1) .29 2 .24 000/8 =35 7070 827 ,6> N0=5.106  k”N2=1 -Xét bánh dẫn, ta thấy: Ntd1> Ntd2> N0=5.106 => k”N1=1 Vậy : + [σ ] u1=1,5.0,4. 620 .1/(1,5.1,8) = 137 ,8 N/mm2 +...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 22:21

... CẦN THƠ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY: TRẠM DẨN ĐỘNG BĂNG TẢI Trang 13 + Thép đúc 35 thường hóa: σ bk2=500 N/mm2 ; σ ch2 =26 0 N/mm2 ; HB= 170 ( phôi rèn, giả sử đường kính phôi 100 -30 0 mm) 2. Định ứng ... => [σ ] tx2= [σ ] Notx k’N2 =2, 6.170.1= 4 42 (N/mm2) -Xét bánh dẫn( bánh nhỏ): Ta có: Ntd1=iNtd2>N0 =>k’N1=1 [σ ] tx1= [σ ] Notx k’N1 =2, 6 .20 0= 520 N/mm2 Lấy ứng suất bé [σ ] tx2=4 42 N/mm2 để tính ... lớn: σ uon2=19,1.106.K.N/(y2 m2.Z2.n2.b2) =31 ,38 N/mm2 < [σ ] u2 10 Các thông số hình học chủ yếu truyền -Modun : m= mm -Số Z1= 24 ; Z2=100 -Chiều rộng bánh : b1=96 mm ;b2=90 -Đường kính vòng chia...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 22:21

... CẦN THƠ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY: TRẠM DẨN ĐỘNG BĂNG TẢI Trang37 =>Qtđ= 3, 33 α1β1Q 13, 33 + α β 2Q 23 , 33 + α β3Q 33, 33 =38 3 daN =>C=Q(nh)0 ,3= 3 83. (799 .24 000)0 ,3= 58617 Tra cứu bảng 18P ứng với d =35 mm ... =>Q1=505 ,35 .0,8M/(0,965M)=419 daN =>Q2=5 23 , 7 =>Q3=471 daN =>Qtđ= 3, 33 α1β1Q 13, 33 + α β 2Q 23 , 33 + α β3Q 33, 33 =507 daN C=Q(nh)0 ,3= 507. (29 1 .24 000)0 ,3= 5 730 3 Tra cứu bảng 18P ứng với d =30 mm ký hiệu 730 6 ... BĂNG TẢI Q M M đt ⇒ Qi = (1) i Mi M dt =>Q1=744 ,25 .0,8M/(0,965M)=617 daN =>Q2=771 =>Q3=694 daN =>Qtđ= 3, 33 α1β1Q 13, 33 + α β 2Q 23 , 33 + α β3Q 33, 33 =746,4 daN C=Q.(nIII.h)0 ,3= 746,4.(69,7 .24 000)0 ,3= 549 53, 4...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 22:21

... xích : 26 + 57  57 − 26  + 2. 40 +  X= = 122   2  40 Kiểm nghiệm số lần va đập 1s: u= 26 .69,7 =0,99 ≤ [u] =20 (bảng 6-7 tkctm) 15. 122 -Tính xác khoảng cách trục A theo X: 2 38 ,1  26 + 57 26 ... ĐẠI HỌC CẦN THƠ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY: TRẠM DẨN ĐỘNG BĂNG TẢI Theo bảng 6 -3 (tkctm) chọn số đĩa dẩn Z1 =26 Trang17 =>Số đĩa bị dẩn : Z2 =2, 29 .26 =56,94 Lấy Z2=57 3) Tìm bước xích t Ta có ... việc ca Vậy: k =2, 7 Hệ số số đĩa dẩn: kZ=Zo1/Z1 =25 /26 =0,96 Hệ số số vòng quay đĩa dẩn kn= no1/n1 =20 0/69,7 =2, 87 ( lấy no1 =20 0 vg/ph) Công suất tính toán: Nt=NkkZkn=4, 82. 2,7.0,96 .2, 87 =35 ,86 KW Tra...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 22:21

... **Tính toán trục II: ta có +P2= 1579 N +Pr2= 197 N +Pa2= 540 N +d2 =26 4mm +M2=P2d2 /2= 208 428 Nmm +Ma2=Pa2d2 /2= 7 128 0Nmm +P3 =35 55 ,27 N +Pr3= 129 4N +M3=P3d3 /2 =35 55 ,27 .96 /2= 170653Nmm - Tính phản lực gối đở: ... uyC = 25 15 12, 52 Nmm MtđC= 25 15 12, 522 + 0,75.1706 5 32 = 29 1719,7 Nmm CBHD: Nguyễn Tấn Đạt Nhóm 47 Cơ Điện Tử 1,K34 ĐẠI HỌC CẦN THƠ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY: TRẠM DẨN ĐỘNG BĂNG TẢI Trang25 3 29 1719,7 ... tùy ý: chọn dA =30 mm +Tại tiết diện B: MuB= M uxB + M uyB = 1 938 57,84 + 726 72, 6 = 20 7 031 ,8 Nmm MtđB= 20 7 031 ,8 + 0,75.1706 53 = 25 436 9,8 Nmm 3 25 436 9,8 = 34 ,3mm 0,1. 63 =>dB ,chọn dB =38 mm +Tại tiết...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 22:21

... ĐẠI HỌC CẦN THƠ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY: TRẠM DẨN ĐỘNG BĂNG TẢI Trang41 +Đường kính bánh đai :Dn=D+2h0=507mm + Đường kính bánh đai :Dt=Dn-2e=482mm +Chiều rộng bánh đai:B=52mm +Chiêu dài mayơ ... De

Ngày tải lên: 07/08/2014, 22:21

... Biểu đồ momen My (trong mặt phẳng nằm ngang 0xz) + Biểu đồ momen xoắn T z Ft2=674 ,22 FY4=1 83, 38 x y Fa2= 23 8 ,07 lc 22= 66 Fkn= 120 ,07 Fr2=59, 53 l 22= 75 l21 =20 7 FX4 =27 1,58 Fx2 =28 2,57 Fy2=1 23 , 85 37 29 9 ... điều kiện lắp ghép: d20

Ngày tải lên: 04/10/2014, 08:59

... a 82 7 52, 2 7 52, 2 8. 130 35 2 4 (mm) Trong đó: l ( d1 d ) 3, 14(140 400) 1600 7 52, 2 2 d d1 400 140 130 2 d) Xác định góc ôm bánh đai nhỏ Tính theo công thức 4.7 = 1800 - (d2 - d1).570/a ... tính đ-ợc: Trục Thông số Ii Trục động I iđ = 2, 8 II ibn = 3, 56 III ibc = 2, 79 In (vg/ph) 1 420 507 1 42, 4 51 P (kW) 3, 96 3, 8 3, 65 T (N.mm) 26 901 74571 25 4745 6 834 80 Phần II tính toán thiết kế ... chiều dài đai l Theo công thức 4.4 (mm) l = 2a + (d1 + d2) /2 + (d2 - d1 )2/ 4a l = 2. 400 + 3, 14(140 + 400) /2 + (400 - 140 )2/ 4.400 = 1690 (mm) Tra bảng 4. 13 ta chọn chiều dài đai tiêu chuẩn l = 1600...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 23:20

... vào ta đ-ợc NHE2 = 60.1.(507 /3, 56).(4 .25 0 .2. 8).( 13. 0,5 + 0, 63. 0 ,25 + 0, 43. 0 ,25 ) 0,4 0 ,25 ) NHE1 = 7,7 93. 107 > NHO2 KHL2 = = 60.1.(1 420 /2, 8).(4 .25 0 .2. 8).( 13. 0,5 + 0, 63. 0 ,25 + = 27 ,75.107 > NHO1 ... HB1 = 28 5; độ rắn bánh lớn HB2 = 23 0 , H lim1 = 2HB1 + 70 = 2. 285 + 70 = 640 (MPa) F lim1 = 1,8.HB1 = 1,8 .24 5 = 5 13 (MPa) H lim = 2HB2 + 70 = 2. 23 0 + 70 = 530 (MPa) F lim = 1,8.HB2 = 1,8. 23 0 ... thức 6.5 ta có 2, NHO = 30 H HB4 Trong NHO : Số chu kỳ thay đổi ứng suất sở thử ứng suất tiếp xúc HHB : Độ rắn Brinen NHO1 = 30 .28 52, 4 = 2 ,34 .107 ; NHO2 = 30 . 23 0 2, 4 = 1 ,39 .107 Do có tải trọng thay...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 23:20

... d1 = 3* 27 = 81(mm) d2 = 3* 114 = 34 2 (mm) Khoảng cách trục: A = 21 4(mm) Chiều rộng bánh răng: b = 86(mm) Đ-ờng kính vòng đỉnh: De1 = d1+ 2m = 81 + 2 *3 = 77 (mm) De2 = d2 +2m = 34 2 +2 *3= 34 8(mm) ... 1 )3 i * [] * n tx A (4. 23 1 )3 ( 1.0510 )2 1 . 32 . 43 21 4(mm) 4164. 23 0.441 .25 Chọn khoảng cách trục : A= 21 4 (mm) 6) Tính vân tốc vòng chọn cấp xác chế tạo bánh V= 2. A.n2 * 3. 14 * 21 4 ... 2. 5*[]NOTX =2. 5*494 = 1 23 5 (N/mm2) +Bánh lớn: [ ]txqt2 = 2. 5*416 = 1040 (N/mm2) ứng suất uốn cho phép tải (CT3-46) +Bánh nhỏ: [ ]uqt1 = 0.8*[]ch1 = 0.8 *29 0 = 23 2 (N/mm2) +Bánh nhỏ: [ ]uqt2 = 0.8 *24 0...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 23:20

... 17150 02, 83 B τB = = 133 ,98 → σ td = 30 ,4 82 + 3. 133 ,9 82 = 23 4 MPa 0 ,2. 4 03 →σ u B = Tại C:Mmax =kqt Muc =1,5 1796 43, 4 52 + 5665, 625 2 TMax = 1,5.1 433 35 ,2 =21 50 02, 8(Nmm) →σ= τ= = 28 2546 ,26 28 2546 ,26 ... đỉnh răng:da1 =35 ,6 +2( 1+0,5-0, 038 ).1 ,25 =39 ,25 mm da2 =20 4,4 +2( 1+0,5-0, 038 ).1 ,25 =20 8,05mm Đường kính đáy răng:df1 = =35 ,6- (2, 5 -2. 0,5).1 ,25 =33 , 725 mm Df2 =20 4,4- (2, 5. -2. 0,5)1 ,25 =20 2 525 mm 2. 2)BỘ TRUYỀN ... KIỆN TRẠM TRỤC Kiểm tra điều kiện trạm trục: Ta có:D D D sb III sb II sb I = 12 03 = 12 03 = 12 03 Vậy: a1 p1 3, 85 = 12 03 = 16,73mm n1 1 420 p2 3, 7 = 12 03 = 29 ,6 n2 24 6, 52 p3 3, 55 = 12 03 = 43, 02mm n3...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 10:26

... 1 620 6 92 + 0,75. 120 8 53, 0 92 = 1 929 26,05 Nmm Xét tiết diên 3- 3 M3 -3= 2 M X + M Y = 421 22, 2 52 + 125 291 ,26 = 1 32 1 82 ,38 Nmm ⇒ M td 3 = (M 3 ) ( 1 32 1 82 ,38 + 0,75.T2 = ) + 0,75. 120 8 53, 0 92 = 168600,95 Nmm ... công thức (5. 13) .[85]/ TL1 a= 0 ,25 .p{xc-0,5(Z1+Z2)+ ([ 1 32 − 0,5( Z + Z ) ]2 − 2{ [(75 − 25 ) / 3, 14 ]2 } a=0 ,25 .38 ,1.{ 122 -0,5( 92+ 23 ) + ) } ([ 12 − 0,5( 92+ 23 ) ] − 2{ [( 92 23 ) /3, 14] ) 2 a=111 52, 5 mm Để ... M 2 = (M ⇒ M td − = (M X U ) + 0,75.T 32 = (107899,64 ) + 0,75 .22 6 837 , 735 2 = 22 4969,7 Nmm + M Y ) = 1 831 86,4 12 + 101 ,20 2, 135 2 = 20 928 2, 42 N mm (M 2 2 ) ( ) + 0,75.T3 = 20 928 2, 42 + (0,75.(4 536 75,47)...

Ngày tải lên: 23/12/2013, 02:19

... trơn ibn = (1 ,2 1 ,3) .ibc Chọn ibc = 2, 79 ibn = 3, 35 3, 63 Ta chọn ibn = 3, 56 Từ cách chọn nh- ta có: it = 2, 8 .2, 79 .3, 56 = 27 ,81 Số vòng quay trục máy công tác là: n ndc 1 420 51,06 27 ,81 it (vg/ph) ... số truyền Xác định tỉ số truyền it hệ dẫn động theo công thức (3. 23 ) it ndc 1 420 27 ,84 51 lv Phân phối tỉ số truyền it hệ dẫn động theo công thức (3. 24 ) it = in.ih tốc Trong đó: in : Tỉ số ... Hiệu suất hệ dẫn động ổ lăn đ-ợc che kín k : Hiệu suất dẫn động khớp nối m =3 : Số cặp bánh k =3 : Số cặp ổ lăn Vậy hiệu suất truyền động là: 0,95.0,97 3. 0,9 93. 1 0,841 có: Do tải trọng thay...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 23:20

... d w 1, 03 2. T1.K F H F 2. 74571.1 ,2. 1 ,37 KF = 1 ,37 .1 ,2. 1, 03 = 1,7 Thay số liệu vào 6. 43 6.44 ta đ-ợc F1 = 2. 74571.1,7.0,56.0,898 .3, 8/ (37 .55,8 .2) = 117 ,3 (MPa) F2 = 117 ,3. 3,6 /3, 8 = 111 ,2 (MPa) ... 2aw1 cos 2. 127 .0,9848 27 , 43 m(i 1) 2 (3, 56 1) lấy z1 = 27 lấy z2 = 96 (răng) z2 = i.z1 = 3, 56 .27 = 96, 12 (răng) Tỉ số truyền thực tế im = 96 /27 = 3, 556 Tính lại góc cos = m(z1 + z2)/2aw1 ... 0,0695ln (2) = 1, 03; YR = (bánh phay); KxF = (da < 400mm) Do đó, theo công thức 6 .2 6.2a ta có: [F1] = [F]1.YR.YS.YxF = 25 2.1.1, 03. 1 = 25 9,56 (MPa) [F2] = [F ]2. YR.YS.YxF = 23 6 ,5.1.1, 03. 1 = 2 43, 6 (MPa)...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 23:20

... 1,05 2. T2 K F H F 2. 245745.1 ,24 .1 ,37 KF = 1 ,37 .1 ,24 .1,05 = 1,78 Thay số liệu vào 6. 43 6.44 ta đ-ợc F1 = 2. 245745.1,78.0,55.1 .3, 65/( 63. 96 .2) = 145 ,2 (MPa) F2 = 145 ,2 .3, 6 /3, 65 = 1 43, 2 (MPa) ... bảng 6.16, hệ số kể đến ảnh h-ởng sai lệch b-ớc g0 73 KH = 1, 12. 1, 13. 1, 03 = 1 ,3 H 27 4.1,76.0,85 2. 254745.1 ,3( 2, 7 92 1) 470, 83 72, 8 .2, 7 92. 96 (MPa) Tính xác ứng suất tiếp xúc cho phép Theo ... 0,0695ln (2) = 1, 03; YR = (bánh phay); KxF = (da < 400mm) Do đó, theo công thức 6 .2 6.2a ta có: [F1] = [F]1.YR.YS.YxF = 25 2.1.1, 03. 1 = 25 9,56 (MPa) [F2] = [F ]2. YR.YS.YxF = 23 6 ,5.1.1, 03. 1 = 2 43, 6 (MPa)...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 23:20

... l 32 = l 23 = 1 52 mm l 33 = 2l 23 + lc 33 = 2. 1 52 + 91,5 = 39 5,5 mm lc 33 = 0,5(lm 33 + 23 ) + k3 + hn = 91,5 mm l31 = l21 = 30 4 mm Đối với trục I l11 = l21 = 30 4 mm l 12 = l 22 = 70 mm l 13 = l24 = 23 4 ... mm 1 52 mm l 22 = 0,5(lm 22 + b0) + k1 + k2 = 0,5(67 + 23 ) + 15 + 10 = l 23 = l 22 + 0,5(lm 22 + lm 23 ) + k1 = 70 + 0,5(67 + 67) + 15 = l24 = 2l 23 - l 22 = 2. 1 52 - 70 = 23 4 mm l21 = 2l 23 = 2. 1 52 = 30 4 ... + k3 = 37 0 mm Sơ đồ lực tác dụng lên bánh Tính gần đúng: a) Tính trục I Theo công thức 10.1 ta có Ft11 = Ft 12 = 74571/55,8 = 133 6,4 (N) Fr11 = Fr 12 = Ft11.tgtw/cos = 133 6,4.tg20,590/cos14 ,30 ...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 23:20

... 1 52. Fr 23 23 4 .Fr 22 30 4 70.509,8 1 52. 6547,5 23 4 .509,8 27 63, 95( N ) 30 4 FY 22 M Cxoy 70.Ft 21 1 52. Ft 23 23 4 .Ft 22 30 4.FX 22 FX 22 70. 133 6,4 1 52. 17989 ,2 23 4 . 133 6,4 7658 ,2( N ) 30 4 ... Fa 22 = 23 5 ,6 (N) Ft 23 = Ft31 = 17989 ,2 (N) Fr 23 = Fr31 = 6547,5 (N) Fa 23 = Fa31 = (N) Tính phản lực gối: M Czoy 70.Fr 21 Fa 21 d2 d 1 52. Fr 23 23 4 Fr 22 Fa 22 30 4 FY 22 2 70.Fr 21 1 52. Fr ... có: FY21 - Fr21 + Fr 23 - Fr 22 + FY 22 = FY21 = 509,8 - 6547,5 + 509,8 + 27 63, 95 = - 27 63, 95 (N) Xét ph-ơng trình cân lực theo ph-ơng x ta có: FX21 + Ft21 - Ft 23 + Ft 22 + FX 22 = FX21 = - 133 6,4...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 23:20

... b = 18 mm ; t3 = mm  62 18.7.( 62 7) W 2 0 32 4 32 2. 62 W0 62 18.7.( 62 7) 437 21 ,8 16 2. 62 a =max = Mu /W = 141 630 0,7 /2 0 32 4 = 69,7 m = a = 0,5.max = 0,5.T /Wo = 0,5 6 834 80/ 437 21 ,8 = 7,8 kdj ... diện mặt cắt nguy hiểm 1 -2 b, t1: tra bảng 9.1a theo d ta có b = mm ; t1 = mm W 30 8.4. (30 4) 22 90 32 2 .30 Wo 30 3 8.4. (30 4) 4941 16 2 .30 a =max = Mu /W =11 434 9 ,3 /22 90 = 50 m = a = 0,5.max ... cắt 2 -3) mặt cắt qua bánh (mặt cắt 2- 1) Với mặt cắt 2 -3 b, t2 : tra bảng 9.1 theo d = 56 mm ta có b = 16 mm ; t2 = mm 5 63 16.6.(56 6) W 15098 32 2. 56 5 63 16.6.(56 6) W0 32 339 16 2. 56...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 23:20