2 2 danh sách thiết bị thuộc nhóm 1

... 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 25 0 25 0 25 0 25 0 25 0 25 0 2x2000+630 630 25 0 ... 22 /0,4 25 0 22 /0,4 400 22 /0,4 400 22 /0,4 25 0 22 /0,4 25 0 22 /0,4 25 0 22 /0,4 25 0 22 /0,4 25 0 22 /0,4 400 22 /0,4 25 0 22 /0,4 25 0 22 /0,4 630 22 /0,4 25 0 22 /0,4 10 00 22 /0,4 320 22 /0,4 400 22 /0,4 10 0 22 /0,4 ... 322 923 1. 84 10 .27 2. 23 982E 12 1 32. 12 2. 51 3 624 41 1.96 10 .22 2. 7 983E 12 18 0.53 3.53 4 516 57 2. 53 9. 92 5.49 984E 12 1 62. 83 3.73 396509 2. 66 10 . 01 4.63 979E 12 10 .93 1. 45 20 735 1. 14 10 .48 0 .18 979E13...

Ngày tải lên: 11/08/2015, 16:45

... –Fy24 –FLy 21 = - 823 ,16 -18 45 ,16 - 823 ,16 +17 45,7= -17 45,7(N) Fa d w 1 026 , 82. 228 ,24 = 11 718 0( Nmm) 2 Mô men Mx 22= Mx24= Xét MF (1- 1)= -FLy20.L 22= -17 45,7.58,5= -1 0 21 23(Nmm) ∑ M (1 1) = M x 22 − FLy 20 ... theo bảng 10 .4 [2] L 22= 0,5(Lm 22+ b0)+K1+K2 L23=L 22+ 0,5(Lm 22+ Lm23)+K1 Nguyễn Thế Cường _Đ3-CĐT Page 41 L24=2L23-L 22 L 21= 2L23 Trong chiều dài may bánh lắp trục II ÷ Lm 22= Lm24= (1 ,2 1, 5)d2 (10 .10 ) (chiều ... = 11 718 0 − 1 0 21 23 = 15 056,5( Nmm) Mx (2- 2)=Mx 22 –Fy 22. 64 –FLy20. 12 2 ,5 = 11 718 0 - 823 ,16 .64 -17 45,7. 12 2 ,5= -14 9350(Nmm) Mặt cắt (3-3) đối xứng với mặt cặt (1- 1) Xét My: My (1- 1)= -FLx20.58,5= -17 45,7.58,5= -1 0 21 23(Nmm)...

Ngày tải lên: 12/08/2013, 22:57

... vòng quay: Momen xoắn: • • Trục Thông số U N Động I II III IV P (KW) T (N.mm) 37343.8 3 714 6 .2 11 314 6.7 28 7045.7 554445.7 ... Số vòng quay: Hiệu suất: 87.5 1 .2 Phân phối tỉ số truyền:  Tỉ số truyền động chung:  Tốc độ quay trục công tác: Vậy: Mặt khác:...

Ngày tải lên: 25/01/2014, 19:20

... -0 .16 71 100 1. 0 0 .26 49 0 .26 36 2. 0043 -0. 420 0 0.908 0.967 0.93 41 -0.4 323 11 0 1. 3 0 .25 20 0. 326 8 2. 16 67 -0.56 12 0. 828 0.970 1. 10 71 -0.7507 12 0 1. 5 0 .23 11 0.3480 2. 3 21 5 -0.6 822 0.7 31 0.974 1. 13 02 -1. 0544 ... -0.6 728 -1. 6 21 9 22 0 1. 7 -0 .16 95 -0 .29 12 3.6 718 -0.8 627 -0.506 0.986 -0.8 810 -1. 5 029 23 0 1. 7 -0 .20 32 -0.3367 3. 813 7 -0.7 825 -0. 623 0.980 -1. 0 527 -1. 322 8 24 0 1. 5 -0 .23 11 -0.3 519 3.9 617 -0.6 822 -0.7 31 ... 13 0 1. 6 0 .20 32 0.33 51 2. 4694 -0.7 825 0. 623 0.980 1. 0477 -1. 316 6 14 0 1. 7 0 .16 95 0 .29 05 2. 611 4 -0.8 627 0.506 0.986 0.87 92 -1. 4998 15 0 1. 7 0 .13 11 0 .22 77 2. 7484 -0. 923 7 0.383 0.9 92 0.6 713 -1. 618 1...

Ngày tải lên: 31/10/2014, 17:12

... Kẻ O1M vuông góc AO.Xét tam giác vuông O1MO2 có (O1O2 )2 = O1M2 +O2M2 Đặt D = R+h-r ta có (ρ-r )2 = (Dsinϕ /2) 2 + [(ρ - R) + Dcos(ϕn /2) ] ⇒ ρ= ϕ + R2 ϕ 2( R − r − D cos ) D − r − 2RD cos ρ = 11 3 o ... + 13 2 =53,75 (mm) 11 3 o 2( 13 − 3,64 − 14 ,3 cos ) 14 .3 − 3,64 − 2. 13 .14 ,3 cos D =R+hx-r =13 +4,94-3,64 =14 .3(mm) Góc quay cam sinθmax = O1M/(ρ-r) = D sin(ϕn /2) /( ρ-r) sinθmax =14 ,3 sin (11 3 o /2) /( ... góc với O2A sin θ max OM = = O1O2 D sin ϕn ρ −r =14 ,3 sin (11 3 o /2) /( 53,75-3,64)=0 ,24 ⇒θmax= 13 ,88o Nhận xét θ = gia tốc đạt cực đại jθ (max) ⇒ jθ = ωc2.(ρ - R) = (53,75 - 13 ) .10 − 11 7,7 52 (max)...

Ngày tải lên: 24/01/2014, 01:06

... : Nấm hút 1 02, 00 (mm) Nấm xả Hình 2. 6: Kiểm tra góc nghiên sau dùng mài xupap 1 02, 25 (mm) Tối thiểu : Nấm hút 10 1,50 (mm Nấm x 10 1,75 (mm) Góc vát tán nấm 45 c.Sửa chữa - Thân xupáp bị mòn rà ... chuẩn 8. 01 ÷ 8.03(mm) o/s : 0.05 13 .040 ÷ 13 .0 51( mm) - Sửa chữa 18 .2 ÷ 18 .6(mm) - Độ nhô nấm Khoảng 900 C (19 40F) - Nhiệt độ nắp máy thay ống dẫn hướng Nấm - Chiều dài toàn nấm Nấm hút 1 02. 00(mm) ... Động lực 1 .2. 2 Dẫn động đai - Loại thích hợp với loại động nhiều trục cam động V-6 , V8và sử dụng nhiều động đại: 1E, 2E (TOYOTA) 1 4 Hình 1. 3: Dẫn động đai cho trục cam 1. Đĩa trục cam; 2. Bộ căng...

Ngày tải lên: 19/06/2014, 13:20

... ngăn 14 KPY-6KV/OPY Bảo vệ tác động trì theo cấp: Cấp 1: vào máy cắt dầu 6kv Cấp 2: cắt máy cắt 22 0 ,11 0kv máy biến áp tư ngẫu đồng thời khởi động YPOB máy cắt 22 0, 11 0 kv cấm TA/7B máy cắt 22 0 ,11 0kv ... biến áp phía KV ngăn N-8 (N -1) KPY-6KV; VPY 220 KV Bảo vệ tác động trì thời gian cắt máy cắt 22 0KV, máy cắt 11 0KV, máy cắt KV, khởi động sơ đồ YPOB, cấm TA/7B máy cắt 22 0, 11 0, đồng thời khởi động ... cho trạm biến áp 500kv - Có lộ 11 0kv: đường day 17 1 ,1 72 cung cấp điện cho tỉnh Hòa Bình - Đường dây 17 3 cung cấp điện cho Mộc Châu, Sơn La Trạm phân phối 22 0 /11 0/35kv, Thủy điện Hòa Bình làm...

Ngày tải lên: 21/06/2014, 23:00

... De1 = d1 + 2mn = 83,73 + 2. 2,5 = 88,73mm De2 = d2 + 2mn = 25 6 ,26 + 2. 2,5 = 26 1 ,26 mm Đường kính vòng chân (CT bảng - 2) Di1 = 83,73 – 2, 5 .2, 5 = 77,48(mm) Di2 = 25 6 ,26 – 2, 5 .2, 5 = 25 0, 01 (mm) 11 / ... thức (3 - 10 ) lấy θ ' = 1 ,25 1, 3.9, 41 1,05 .10 ( ) ≈ 17 0(mm) A ≥ (3, 12 + 1) 0,4 .1 ,25 .23 3,97 414 .3, 12 Lấy A = 17 0mm Tính vận tốc vòng chọn cấp xác chế tạo bánh 2 An1 2. 3 ,14 .17 0.730 = = 3 ,15 (m / s) ... σ 1 = 27 0 N / mm τ 1 = 15 0 N / mm có W = 4660mm W0 = 10 040mm M u = 14 720 5 Nmm M x = 12 3 10 3, 42 Nmm M 14 720 5 σa = u = 31, 589 (N/ mm ) W 4660 M 12 3 10 3, 42 τm =τa = x = = 6 ,13 ( N / mm ) 2W0 2. 10 040...

Ngày tải lên: 03/07/2014, 08:20

Ngày tải lên: 19/07/2014, 11:38

Ngày tải lên: 19/09/2014, 06:15

... sớm khoảng 10 ¸ 20 ° trước pít tông lên tới ĐCT đóng lại pít tông qua điểm chết 40 ¸ 60° Xu páp xả mở cuối kỳ nổ, pít tông cách ĐCD khoảng 40 ¸ 65° đóng lại pít tông qua ĐCT khoảng 10 ¸ 20 ° Việc ... động vào cò mổ làm cò mổ quay đẩy xupáp xuống (mở xupáp) thực trình nạp thải khí Lúc lò xo xupáp bị nén lại Khi cam tiếp tục quay qua vị trí tác động lò xo xupáp làm cho xupáp đóng kín vào bệ đỡ,...

Ngày tải lên: 24/09/2014, 20:43

... Thứ tự nổ Độ nhớt dầu động Xăng 2TR-FE 11 7/ 520 0 ( kw/rpm) 24 2/3800 (N.m/rpm) Xích xéc măng khí, xéc măng dầu 9.8 1- 3-4 -2 5w-30 10 Nồng độ ốc tan Khe hở nhiệt xupáp 91 hay cao CHƯƠNG II: kết cấu ... Tiêu chuẩn : nấm hút: 1 02, 00 (mm) Nấm xả: 1 02, 25 (mm) Hình III.4: Kiểm tra chiều dài xupap Tối thiểu: Nấm hút: 10 1,50 (mm); Nấm xả: 10 1,75 (mm) (+) Sửa chữa: - Thân xupáp bị mòn rà lại, mài lại ... để bắt nắp bạc với nắp máy 20 Hình II .13 : Kết cấu trục cam bạc lót: 1: - NO1: trục cam nạp; 2: - NO2 : Trục cam xả Hình II .14 : Biên dạng cam c Điều kiện làm việc: 21 Trong trình làm việc trục...

Ngày tải lên: 05/10/2014, 08:52

... khí động xăng) thải khí cháy khỏi xylanh 1 .2. 2 .2 Phân loại : 1 .2. 2 .2. 1 Cơ cấu phân phối khí dùng xupap treo : Cơ cấu phân phối khí có xupap treo ( Hình 1. 1), xupap bố trí phía nắp máy Hệ thống ... buồng đốt không bị, hở nhiệt Trang-5- ĐỒ ÁN MÔN HỌC : CƠ CẤU PHÂN PHỐI KHÍ Hình 1. 1 Cơ cấu phân phối khí xupap treo 1- Cò mổ 2- Đũa đẩy 3- Xupap 4- Con đội 5- Trục cam 1 .2. 2 .2. 2 Cơ cấu phân phối ... Trang -14 - 15 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : CƠ CẤU PHÂN PHỐI KHÍ cao Mặt khác, dòng khí lưu động bị ngoặt nên tổn thất nhỏ, tạo điều kiện thải nạp đầy 2. 1. 1 .2 Loại dẫn động trực tiếp: (hình 2. 4) Hình 2. 4 Trục...

Ngày tải lên: 11/11/2014, 09:17

... 14 39,5 10 0 10 ,9030 12 9 4, 615 11 0 7, 022 9 803, 628 12 0 3,7 711 417 ,905 13 0 1, 7980 19 5, 31 140 0,6 428 69 32 Góc quay trục cam Độ nâng xupap Tiết diện lưu thông 15 0 0,0874 9, 328 16 0 0 17 0 0 18 0 0 Từ bảng 2. 1, ... bảng 2. 1 Bảng 2. 1 Góc quay trục cam Độ nâng xupap Tiết diện lưu thông 0 10 0 20 0 30 0,0874 9, 328 40 0,6 428 69 50 1, 7980 19 5, 31 60 3,7 711 417 ,905 70 7, 022 9 803, 628 80 10 ,9030 12 9 4, 615 90 12 14 39,5 ... (m1 + 1) / fz1 * ke1m0 * EXP(-6.908 * kem0) m1 = kem1 = ((f - fp + yi) / fz1) ^ (m1 + 1) ke1m1 = ((f - fp + yi) / fz1) ^ m1' x4 = 6.908 * (m1 + 1) / fz1 * ke1m1 * EXP(-6.908 * kem1) m2 = kem2...

Ngày tải lên: 25/12/2014, 10:45

... (TU171A, TU171B): Kiểu Công suất: - TU171A (Cuộn 1 /2) - TU171B (Cuộn 1 /2/ 3) Điện áp định mức Tần số định mức Điện dung Cấp xác: - TU171A (Cuộn 1 /2) - TU171B (Cuộn 1 /2/ 3) Số cuộn thứ cấp: - TU171A ... PHỐI 11 0KV Công suất: - TI171A - TI171B - TI1T1 Điện áp định mức Dòng điện sơ cấp Dòng điện thứ cấp Tần số định mức Cấp xác: - TI171A - TI171B - TI1T1 Số cuộn thứ cấp: - TI171A - TI171B - TI1T1 ... tải 2, 5 ±5 10 9 ,25 0 /1 12 , 12 5 /11 5/ 11 7,875/ 12 0 ,750 6,3 Máy cắt pha, khí SF6 kV 12 3 A 630 Hz 50 kA 25 Giây Lần 10 .000 Lần ≥ 20 O-0,3s-CO-3min-CO Cuộn Cuộn TỔNG CÔNG TY PTNL NGHỆ AN Mã số: QT-0 414 -04...

Ngày tải lên: 08/03/2015, 18:47

... XZV1 019 /1 020 /1 0 21 Van giảm áp XZV -10 19 XZV -1 022 GA -10 05/GL -10 02 XZV -1 020 XZV -1 023 /1 024 GA -10 12 / GL -10 04 XZV -1 0 21 XZV -1 026 GA -10 19/L -10 06 XZV1 022 /1 024 XZV -11 08/ 12 0 8 / 13 08 /15 08 /17 08 BDV -1 025 XZV1 023 /1 026 ... PV -11 01 PV -11 00 40 43 Các nhánh dự phòng Điều chỉnh Điều khiển PV -11 03 PV -11 02 39 44 PV- 12 0 1 40 PV- 12 0 0 43 PV- 12 0 3 39 PV- 12 0 2 44 PV -13 01 40 PV -13 00 43 PV -13 03 39 PV -13 02 44 PV -14 01 37.5 PV -14 00 ... XZV -14 06 BDV -1 027 XZV -11 08 XZV- 12 0 8 XZV -13 08 XZV -14 08 XZV -15 08 XZV -11 09 XZV- 12 0 9 XZV -13 09 XZV -14 09 XZV -15 09 BDV -11 05 BDV- 12 0 5 BDV -13 05 BDV -14 05 BDV -15 05 XZV -16 08 XZV -16 09 BDV -16 05 XZV -17 08 XZV -17 09...

Ngày tải lên: 04/04/2015, 23:07

... 14 39,5 10 0 10 ,9030 12 9 4, 615 11 0 7, 022 9 803, 628 12 0 3,7 711 417 ,905 13 0 1, 7980 19 5, 31 140 0,6 428 69 15 0 0,0874 9, 328 16 0 0 31 Góc quay trục cam Độ nâng xupap Tiết diện lưu thông 17 0 0 18 0 0 Từ bảng 2. 1, ... bảng 2. 1 Bảng 2. 1 Góc quay trục cam Độ nâng xupap Tiết diện lưu thông 0 10 0 20 0 30 0,0874 9, 328 40 0,6 428 69 50 1, 7980 19 5, 31 60 3,7 711 417 ,905 70 7, 022 9 803, 628 80 10 ,9030 12 9 4, 615 90 12 14 39,5 ... (m1 + 1) / fz1 * ke1m0 * EXP(-6.908 * kem0) m1 = kem1 = ((f - fp + yi) / fz1) ^ (m1 + 1) ke1m1 = ((f - fp + yi) / fz1) ^ m1' x4 = 6.908 * (m1 + 1) / fz1 * ke1m1 * EXP(-6.908 * kem1) m2 = kem2...

Ngày tải lên: 10/04/2015, 13:38

... lm 12 = (1, ÷ 1, 5) d1 = (1, ÷ 1, 5).30 = 36 ÷ 45 Chọn lm 12 = 40 (mm) - Chiều dài mayer bánh đai: lm 11 = (1, ÷ 1, 5) d1 = (1, ÷ 1, 5).30 = 36 ÷ 45 Chọn lm 11 = 40 (mm) l 11 = l 21 = 20 5(mm) l13 = l23 ... σd3 = 2. 277 71, 25 = 2, 18 < [ σ ] d = 15 0 ( N / mm ) 50.6, 2. 85 σd2 = 2. 277 71, 25 = 3 ,11 < [ σ ] d = 15 0 ( N / mm ) 48.6, 2. 60 Kiểm nghiệm sức bền cắt: τ c3 = 2. 277 71, 25 = 0, 82 < [ τ ] c = 12 0 ( ... Fr 14 0 − Fr 75 9 02, 6 .14 0 − 22 52. 75 = = − 20 7, 49 ( N ) 20 5 20 5 RyC = Fr + RD y − Fr = 22 52 − 20 7, 49 − 9 02, = 11 41, 91 ( N ) ∑M Cx = Ft 14 0 − RD x 20 5 + Ft 75 = RD x = Ft 14 0 + Ft 75 24 79,9 .14 0...

Ngày tải lên: 12/07/2015, 16:37

... bng 6 .15 v 6 .16 /t 10 7/q1 ta cú: F = 0. 016 ; g0 = 56 F = 0. 016 .56 .2, 60 68 ,2. ( + 1) = 22 , 21 kFv =1 +22 , 21 . 31. 68 ,2/ (2. 6 520 3,45 .1, 17) = 1, 31 Vy kF = 1, 17 .1. 1, 31= 1,53 Y =1/ =1/ 1,74=0,57 n Y =1- /14 0 = ... 83,67 mm dae2 = de2 + 2. hae2.cos2= 23 2,50 + 2. 1, 75.cos() = 23 3,61mm Xỏc nh lc n khp : Lc vũng : = =19 12 , 12 N Lc hng tõm : 19 12 , 12 N 19 12 , 12 N Lc dc trc : = 22 0, 02 N ; = 660 ,26 N Bng 2. 4 Bng thụng ... + 10 + 60 + 0,5. (25 31cos 71, 57 o ) = 87,60 22 l mm = k1 +k2 +dae1 +0,5() = 10 + 10 + 83,67 + 0,5.( 25 31. cos 71, 57 ) l23 = = 20 + 10 + 0,5.(65 + 25 ) = 75 mm =11 1 ,27 m lm 12 l 12 k lm23 lm 22 l22...

Ngày tải lên: 06/12/2015, 00:00