1 xe tải thiết kế theo tiêu chuẩn 22tcn 272 05

... 0.99722 1.19171 1.37910 1.55346 1.70575 1.82294 1.88709 1.87450 1.75473 1.39576 1.03679 1.03679 1.03679 C1 0.00000 0.02000 0.08000 0.17998 0.31988 0.49941 0.71787 0.97373 1.26403 1.58362 1.92402 2.27217 ... -3.54058 -3.91921 -1.61428 B3 0.00000 -0.00013 -0.00213 -0.01080 -0.03412 -0.08329 -0.17260 -0.31933 -0.54348 -0.86715 -1.31361 -1.90567 -2.66329 -3.59987 -4.71748 -5.99979 -9.54367 -11.73066 C3 1.00000 ... -0.00618 -0.00618 -0.01012 -0.01005 -0.00941 -0.00748 -0.00556 -0.00556 -0.00556 0.00314 0.00361 0.00402 0.00424 0.00446 0.00446 0.00446 Trong ®ã m_ HƯ sè nỊn 0.5 0.00 0.67 1.5 1.11 1.35 1.42 1.35

Ngày tải lên: 30/06/2023, 07:33

... 0,6179 0,5871 0,5675 E, 1,00 1,00 1,00 0,9997 0,9949 R, 0,8389 0,6844 0,6217 0,5910 0,5715 b 1,00 0,9958 0,9083 0,7673 0,6591 họ 0/7264 0,6481 0,5987 0,5754 0,5596 Kết luận chương 4 1 Qua kết ... ' 1,5 | _ 6,68x10? 3,5 2,33 x 10 2,0 2,28 x 10? 4.0 3,17 x 10° 2,5 6,21 x 10° 4,5 3,40 x 10° Trong bảng này Trung Quốc quy định thiết kế theo chỉ tiêu tin cậy B nén đã dinh gid tri B= 1; ... đã có tiêu chuẩn quy định thiết kế kết cấu xây dựng theo độ tin cậy như Tiêu chuẩn quốc tế ISO 3394, Tiêu chuẩn Trung Quốc /B 50153-92; Tiêu chuẩn Nga CHull Poccuu-1994 Do diéu kién tu nhiên,

Ngày tải lên: 25/04/2016, 01:39

... cảm phần ứng Dòng khởi động Dịng khơng tải kgm2 ms In-Ib/rpm Nm/rpm In-Ib/rpm Nm/rpm 1/R 1b N 1b N W Rpm Ω mH A A 1.2 9.2 115 13 2.7 0.31 100 309 392 309 392 120 3000 3.4 2.7 0.35 0.8 CHƯƠNG MÔ ... Hình 11-Đặc tính tốc độ với chu kì lấy mẫu T=0.1s 2.3.2 Khảo sát dòng điện s=tf('s') G1=1/(Lu*s+Ru) G2=Kt G3=1/(J*s+Bf) Gfb=Kb*G3*G2 Gs=feedback(G1,Gfb) Gz=c2d(Gs,0.01,'zoh') step(24*Gz) Hình 12-Đặc ... độ s=tf('s') G1=1/(Lu*s+Ru) G2=Kt G3=1/(J*s+Bf) Gfb=Kb G0=G1*G2*G3 Gs=feedback(G0,Gfb) Gz=c2d(Gs,0.01, 'zoh') step(24*Gz) Hình 9-Đặc tính tốc độ với chu kì lấy mẫu T=0.01s Hình 10-Đặc tính tốc

Ngày tải lên: 03/01/2023, 23:10

... l0 = -1 l  bi x  v 27 0.0355  0.0016 i 27 (1  0.7849 z   7.07e  10 z  ) 27  21.1923  1.9089e  z  GR ( z )    27 (0.0355 z   0.0016 z  )  0.9585 z   0.0432 z  1 11 Hì ... @ >> g1 i= tհôf(1,[0.05 1]); c z v >> g2 i= tհôf(1,[2.3*10^-3 4.8]); c z v >> g0 i=g1 i*g2 i; c z c z c z >> g kհ i=f eeԁụ b a c kհ( g0i,1) c o z e e @ x o c z >> gz i= c2ԁụ( g kհi,0.01,'zօհữ') ... i z l v x c v c 1 z s 3 z z v c 1 o m c m 1 z c v z o z l z p 1 m z c x v x v m o p v o z i v c o c p p v c v i c o m 1 x z @ o v i p p v v 1 l c z c p v v c 1 s l v p c v i s 1 v l m v p p l

Ngày tải lên: 08/01/2024, 23:22

... 12 24 24 24 11 17 14 10 Đồ án môn học : Thiết kế cấu phanh Lê Minh Khôi - Ôtô-B K48 RG: Kích thớc từ tâm bánh xe đến trọng tâm guốc phanh Theo kÕt cÊu tiÕt diÖn guèc phanh cã: YC1  Y2 F1 F1 ... = (194 - 185,5).(6.140 + 50.1) = 2345 mm2 = 345.10-6 m2 øng st tỉng hỵp:  th    4 (3.29) Ta cã b¶ng øng st: §iĨm  (N/m2) 26.106 25,6 106 22 106  (N/m2) 18 106 th (N/m2) 26 106 44 106 ... đạt giá trị cực đại 2199322 0,2  0,212  n  1   45112922( N / m ) 45,1MPa 2 0,21  0,2  0,2  2199322 0,2  0,212  t  1    2199322( N / m )  2,2MPa 2 0,21  0,2 0,2 Ta có

Ngày tải lên: 22/05/2021, 08:00

... CÔNG NGHỆ BÁO CÁO ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ MẠCH KHUẾCH ĐẠI CẢM BIẾN RTD BẰNG INA 115 Sinh viên thực (MSSV): Đặng Quốc Trọng (425118005) Đặng Thanh Sơn (425118001) Lớp: Điện tử -Viễn thơng ... Chương I: GIỚI THIỆU CHUNG VỀ INA 115 ĐỒ ÁN Giới thiệu INA 115 1.1 Khát qt chung 1.2 Tính Thơng tin kĩ thuật 2.1 Sơ đồ chân thông tin ứng dụng 2.2 Ứng dụng INA 115 Chương II QUY TRÌNH Hiệu suất ... lợi INA115 thiết lập cách kết nối bên điện trở,RG : (1) ĐỒ ÁN Các lợi ích giá trị điện trở thường sử dụng hiển thị Hình Đối với G = 1, không cần điện trở, kết nối chân 2-3 kết nối chân 14-15 Đạt

Ngày tải lên: 02/12/2022, 08:36

... BÁO CÁO ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ MẠCH KHUẾCH ĐẠI CẢM BIẾN RTD BẰNG INA 115 Sinh viên thực (MSSV): Đặng Quốc Trọng (425118007) Đặng Thanh Sơn (425118001) Lớp: Điện tử -Viễn thơng ... Chương II QUY TRÌNH THIẾT KẾ BỘ LỌC 10 1.Mô tả chi tiết 10 2.Quy trình thiết kế lọc 10 3.Kiểm tra tất cặp F0 / ¿Q cho khả nhận biết 11 4.Tính tốn giá trị ... 23 Chương III PHẦN MỀM THIẾT KẾ & HƯỚNG DẪN LẮP RÁP 1.Phần mềm thiết kế 2.Mô tả chung Phần mềm lọc Maxim giúp giảm thời gian cần thiết để thiết kế lọc thông thấp thông dải theo thời gian liên tục

Ngày tải lên: 02/12/2022, 08:36

... hợp F = 5137,68 [N] 30 (2.16) k0 : Hệ số tính đến giãn, nới lỏng lị xo, k0 = 1,05 ÷ 1,08 Chọn k0 = 1,06 zlx : Số lượng lò xo sử dụng để tạo lực ép, theo [1] zlx = 12 ÷ 18 Ta chọn z =12 lx Thay ... liệu làm lị xo, G = 0,81.1011 [N/m 2] D [m] : Đường kính trung bình lị xo d [m] : Đường kính dây lò xo Từ (2.22) thay số vào ta suy ra: 11 0,81 10 0,004 n = 8.0,024 30506 = 6,14 [vòng] Chọn nlx ... mặt ma sát, xác định Thay thơng số có vào biểu thức (2.13) ta được: 106547,2883 2 lr = π (0,155 −0,08525 ) = 1011940.326(J/m 28 ) ≈ 1011,940 [KJ/m 2] 3.5 Nhiệt sinh trượt ly hợp Tính tốn, kiểm

Ngày tải lên: 08/12/2022, 04:17

... h h 4.6 Thiết kế giao diện điều khiển giám sát Scada 4.6.1 Cấu hình thiết bị Hình 23 - Phần cứng Scada Hình 24 - Kết nối PLC với Scada h 4.6.2 Thiết kế giao diện Scada 4.7 Kết mơ 4.7.1 Tải chương ... ĐỘNG HÓA ĐỀ TÀI: Thiết kế hệ thống gia công sản phẩm Giảng viên hướng dẫn: NGUYỄN TIẾN MINH Sinh viên thực hiện: NGÔ NGỌC TÙNG Lớp: 61TĐH1 MSSV: 1951212083 Hà Nội, ngày 13 tháng 12 năm 2022 h TRƯỜNG ... Công tắc Rơle Rơ le OMRON MY4N-J DC24 h ₫12.000 19.000đ PLC 1212C 4.170.000 ₫ 105.000 ₫ 2.864.000 ₫ https:// codienhaiau.com/product/siemens-6es7212-1ae40-0xb0/ Nút nhấn https:// www.thegioidien.com/sanpham/5/26948/Nut-nhan-nhaco-den-%C3%9822

Ngày tải lên: 10/05/2023, 15:18

... CÔNG NGHỆ CHẤT KẾT DÍNH VƠ CƠ Đề tài: Thiết kế phân xưởng chuẩn bị hỗn hợp phối liệu nhà máy sản xuất xi măng póoc lăng theo cơng nghệ lị quay phương pháp khô Công suất thiết kế: 1500 clanhke/ ... CƠNG NGHỆ CHẤT KẾT DÍNH VÔ CƠ Đề tài: Thiết kế phân xưởng chuẩn bị hỗn hợp phối liệu nhà máy xản xuất xi măng póoc lăng theo cơng nghệ lị quay phương pháp khô Công suất thiết kế: 1500 clanhke/ ... nhu cầu tiêu thụ xi măng ngày cao Nhiệm vụ thiết kế: “Thiết kế phân xưởng chuẩn bị hỗn hợp phối liệu nhà máy xản xuất xi măng póoc lăng theo cơng nghệ lị quay phương pháp khơ cơng suất 1500 clanhke/ngày

Ngày tải lên: 21/05/2023, 16:46

... 3 .1: Đặc trưng xe tải thiết kế xe hai trục thiết kế Hình 3.2: Hoạt tải thiết kế theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272- 01 AASHTO LRFD * Lực xung kích Tác động tĩnh học xe tải thiết kế xe hai trục thiết kế ... thiết kế: Hoạt tải xe ô tô mặt cầu hay kết cấu phụ trợ có ký hiệu l HL-93, tổ hợp xe tải thiết kế xe hai trục thiết kế v tải trọng thiết kế (hình 1. 2) Bảng 3.5: Hệ số xe m Số chất tải Hệ số 1, 20 ... giảng Kết Cấu Bê Tông theo 22TCN 272- 05 37 Bài giảng Kết Cấu Bê Tông theo 22TCN 272- 05 Hoạt tải 3.4.4 .1 Hoạt tải thẳng đứng - Số xe thiết kế Bề rộng xe lấy 3500 mm để phù hợp với quy định Tiêu chuẩn...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 12:20

... trước Tiêu chuẩn kỹ thuật phù hợp với 22TCN 18 -79 - Bộ Giao thông Vận tải theo Tiêu chuẩn 22TCN 272- 05, trình thi công phải tuân thù theo tiêu chuẩn kỹ thuật thi công nghiệm thu cầu cống hành - Tiêu ... Việt Nam (Tiêu chuẩn 22TCN 18 -79 - Bộ Giao thông Vận tải theo Tiêu chuẩn 22TCN 272- 05) - Ngoài quy định tiêu chuẩn kỹ thuật này, thi cơng dầm bê tơng cốt thép DƯL phải tuân theo Tiêu chuẩn hành Bộ ... 2.2 .1 Bê tông Thành phần bê tông phương pháp thiết kế, kiểm tra chất lượng bê tông phải tuân theo tiêu chuẩn 22TCN 276- 01 - Bộ Giao thông Vận tải 2.2 .1. 1 B ê tông Cường độ thiết kế bê tơng (theo...

Ngày tải lên: 05/08/2016, 11:25

... L1 67000 − 12 00 − 12 00 2 y1 = (1 − ξ ) x + ξ = (1 − 0. 01) x + 0. 01 = 0.645 L1 6700 2 y2 = ⇒ p12trục = 0,5 (11 0000 * y1 + 11 0000 * y2 ) = 0,5 x (11 0000 * 0,583 + 11 0000 * ) = 90493,3 N - Xếp tải ... 0,03 *1* 200 * = 1, 10 mm fy 300 Asmin = 1, 10 > As = 0,48 → chọn Asmin để thiết kế Với thép 14 → As = 15 3,94 mm2 → 14 → As = 12 31, 5 mm2 Số thép 10 00 mm n= As A = 11 00 = 7 ,15 → chon : 15 3,94 S 1thanh ... 234957,66 xe 15 5478,80 258483, 51 xe 14 1327,92 234957,66 xe 15 5478,80 258483, 51 Xe trục + xe 73457,94 12 212 3,83 Xe trục + xe 604 41, 09 10 0483, 31 Xe trục + Tại gối Xe trục + Tại nhịp SVTH: TRẦN NGỌC...

Ngày tải lên: 23/01/2014, 21:53

... Nguyễn Văn B 35 1 919 6 59 218 08 27 41 18 15 8 634 2065 03 11 927 15 293 98 3054 48 - - 1 1 75 III Cường độ 10 972 35 10 8 69 12 5 72 509 292 6486 43 11 708 91 260 80 3038 44 85 878 11 38 39 - 23 - Cầu ... Qx My kN kN m 218 08 27 41 18 15 8 634 2065 03 I 11 927 15 293 98 3054 48 - - II 10 972 35 10 8 69 12 5 72 509 292 6486 43 III Cường độ 919 6 59 11 708 91 260 80 3038 44 85 878 11 38 39 1/ Kiểm tra cường ... 11 363 Qy Z2 My 2 81 23 14 93 91 PL Z1 LL hoạt tải xe LL+IM Qy 205 lực đẩy B -94 02 Dọc cầu áp lực dòng chảy P Ngang cầu WA Dọc cầu Gió hoạt tải WL Ngang cầu 11 49 363 333 11 328 3782 42 333 11 ...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 09:42

... y9 + y10 + y 11 ) ycp = nc 10 ( 60 + 11 0 + 16 0 ) + ( 210 + 10 64 + 11 14 + 11 64 + 12 14 + 12 73 + 13 23 + 13 73) 46 = 4 51, 522 ( mm ) 12 .3 Tại mặt cắt thay đổi tiết diện Lớp thép thứ hai: y2 = 11 0 ( mm ... hoạt tải gây dầm dầm biên: Mômen xe tải thiết kế: T M = 14 5.( 5,25 ) + 14 5.( 4 ,17 5 ) + 35.( 3 ,1) = 14 75 ,12 5 ( kN m ) = 14 75 ,12 5 .10 6 ( N mm ) Mômen tandem: td M = 11 0.( 5, 25 ) + 11 0.( 4,95 ) = 11 22 ... 1, 75.( 372 ,14 3) + 1, 25.( 73 ,15 ) + 1, 5.( 53 ,1) ) = 13 17, 212 ( kN ) = 13 17, 212 .10 3 ( N ) 10 Tổ hợp nội lực theo TTGH cường độ I cho dầm 10 .1. Trạng thái GHCĐ cho mômen M u = η (1, 25.( M DC1...

Ngày tải lên: 03/12/2014, 13:48

... -1f ỵ )f 4,3m -ỉ- 9,Om 14 5 krs (14 .78T) 14 5 kN 1 , p,6m , 4,3m 1. 8m 3,6m / 14 .78T) 35 kN (3,68T) Hình 1. 10: Cấu tạo Xe tải thiết k ế 1. 4.2.2 Xe hai truc thiết k ế 1. 2m (11 .21T) 11 0 kN 11 0 ... kN (11 .21T) Hình 1. 11: Cấu tạo Xe hai trục thiết k ế 1. 4.2.3 Tải trọng 9.3 kN/rn M M M w M * 3.0m Hình 1. 12: Tdi trọng thiết kế 1. 4.3 Đường ảnh hưởng mômen lực cắt mặt cắt đặc trưng 1. 4.3 .1 Xác ... -1 y; =0. 605 •600mm y'2 =0.474 y i := T -1 y3 := if s < 18 00 mm S -18 00m m 14 8 18 00 yá =0. 211 othenvise s < (18 00mm + •600mm) y := if s - 3000mm y; = othenvise Với xe tải thiết kế: ỖHL1...

Ngày tải lên: 05/08/2016, 11:27

... Mu=0,95. (1. gDC1(bmc) +1. gDC1(dc)+1DC1(dn) +1. gDC1(đỡ) +1. gDW). =0,95. (1. 10,736 +1. 20,23 +1. 1,23 +1. 2,92 +1. 3, 712 5).74.42 = 2745 .13 6KNm Dầm ngoài(chịu toàn tải trọng lan can) Mu=0,95. (1. gDC1(bmc) +1. gDC1(dc) +1. DC1(dn) +1. gDC1(đỡ) +1. gDW +1. gDC2). ... tải lan can) Mu=0,95. (1. gDC1(bmc) +1. gDC1(dc)+1DC1(dn) +1. gDC1(đỡ) +1. gDW). =0,95. (1. 10,736 +1. 20,23 +1. 1,23 +1. 2,92 +1. 3, 712 5).58. 815 = 216 9. 513 KNm Dầm ngoài(chịu toàn tải trọng lan can) Mu=0,95. (1. gDC1(bmc) +1. gDC1(dc) +1. DC1(dn) +1. gDC1(đỡ) +1. gDW +1. gDC2). ... tung y145 tung y145 tung yt1 tung yt2 0.725 0.7 0. 611 Vxe tải 0.9 61 Vlàn 0.786 Vxe trục Vpl 274.7 10 5.46 01 203.39 51. 02 91 0.937 0. 912 0.648 Vxe t¶i 287 .16 0.824 Vlµn 11 3.46 Vxe trơc Vpl 218 .13 54.9...

Ngày tải lên: 17/12/2014, 23:24

... =0,95. (1. 10,736 +1. 20,23 +1. 1,23 +1. 2,92 +1. 3, 712 5).58. 815 = 216 9. 513 KNm Dầm ngoài(chịu toàn tải trọng lan can) Mu=0,95. (1. gDC1(bmc) +1. gDC1(dc) +1. DC1(dn) +1. gDC1(đỡ) +1. gDW +1. gDC2). =0,95. (1. 10,736 +1. 20,23 +1. 1,23 +1. 2,92 +1. 3, 712 5 +1. 4,564).58, 815 ... (không có tĩnh tải lan can) Mu=0,95. (1. gDC1(bmc) +1. gDC1(dc)+1DC1(dn) +1. gDC1(đỡ) +1. gDW). =0,95. (1. 10,736 +1. 20,23 +1. 1,23 +1. 2,92 +1. 3, 712 5).9.44 26 Ví dụ tính dầm T dù øng lùc theo 22TCN 272- 01 PGS.TS ... 348. 214 KNm Dầm ngoài(chịu toàn tải trọng lan can) Mu=0,95. (1. gDC1(bmc) +1. gDC1(dc) +1. DC1(dn) +1. gDC1(®ì) +1. gDW +1. gDC2).ω =0,95. (1. 10,736 +1. 20,23 +1. 1,23 +1. 2,92 +1. 3, 712 5 +1. 4,564).9,44 = 389 .14 39...

Ngày tải lên: 11/09/2016, 08:07