ví dụ tính toán cầu btct dul mặt cắt chữ t lắp ghép theo tiêu chuẩn 22tcn 272-05

ví dụ tính toán Cầu BTCT DuL mặt cắt chữ T lắp ghép (theo tiêu chuẩn 22tcn 272-05) Nhiệm vụ thiết kế Thiết kế Cầu Bê tông Cốt thép DƯL nhịp giản đơn theo điều kiện sau: - loại dầm : Dầm T kéo trớc - Chiều dài toàn dÇm L=25m, kÕt cÊu kÐo tríc - Khỉ cÇu K 8+2x1,5m - Tao cáp DƯL 15.2 mm - Bê tông cÊp : 40MPa - Quy tr×nh thiÕt kÕ : 22TCN 272 05 Bộ Giao thông vân tải - Tải trọng thiết kế : HL93 , đoàn Ngời hành Nội Dung tính toán Các loại vật liệu 1.1 cốt Thép DUL - Cờng độ quy định thép dự ứng lực - Giới hạn chảy thép dự øng lùc - HƯ sè ma s¸t - øng st thép kích - Cờng độ tính toán chÕ t¹o Rd1 = 13280 Kg / cm2 - Cêng ®é tÝnh to¸n sư dơng Rd2 = 12800 Kg/cm2 - Môđun đàn hồi fpu = 1860 Mpa fpy = 0.9 fpu = 1764 Mpa µ = 0.3 fpj = 0.7 fpu = 1302 Mpa Et = 197000 Mpa 1.2 Vật liệu bêtông : - Cờng độ chịu nén bêtông tuổi 28 ngày fc = 40 Mpa - Cờng độ chịu nén bêtông t¹o øng st tríc fci’ = 0.9 fc’ = 36 Mpa - Môđun đàn hồi bêtông E c = 4800 f ' c = 30357.8Mpa - Cờng độ chịu kÐo uèn f r = 0,63 f ' c = 3.98Mpa Bố trí chung mặt cắt ngang cầu Tổng chiều dài toàn dầm 25 m, để hai đầu dầm bên 0,3 m để kê gối Nh chiều dài nhịp tính toán nhịp cầu 24,4 m Cầu gồm dầm có mặt cắt chữ T chế tạo bêtông có f c=40MPa Lớp phủ mặt cầu gồm có lớp: lớp chống nớc có chiều dày 0,4 cm,, lớp bêtông Asphalt có chiều dày cm Lớp phủ đợc tạo độ dốc ngang cách kê cao gối cầu Bố trí chung mặt cắt ngang Cầu 11000 600 1200 2400 2400 2400 2400 1200 12000 Khoảng cách dầm chủ S=2400 mm 2.1 Chọn mặt cắt ngang dầm chủ Điều kiện chọn tiết diện (theo điều 5.14.1.2.2) Chiều dày phần không nhỏ hơn: Bản cánh trên: 50mm Sờn dầm , không kéo sau: 125mm Sờn dầm , kéo sau: 165mm Bản cánh dới: 125mm 2.1.1 Chọn sơ Dầm chủ có tiết diện hình chữ T với kích thớc sau: Chiều dày Chiều cao dầm Chiều rộng bầu Chiều cao bầu Chiều dày bung Chiều rộngbản cánh réng v¸t c¸nh Cao v¸t c¸nh B¸n kÝnh cong ChiỊu Rộng vút bầu Chiều cao vút bầu Phần hẫng Các kích thớc khác nh hình vẽ: ts= H Bb hb= bw= b1 Rc 20 120 60 32 20 180 20 10 20 20 20 120 cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm 180 20 20 180 R2 R2 20 20 32 32 20 20 60 60 Mặt cắt dầm chủ Mặt cắt gối (Mở rộng sờn dầm) 2.1.2 Kiểm tra điều kiện Chiều cao kết cấu nhịp tối thiểu (điều 2.5.2.6.3-1) Yêu cầu hmin=0,045L L: Chiều dài nhịp tính to¸n L=24400mm hmin: chiỊu cao tèi thiĨu cđa kÕt cÊu nhịp kể mặt cầu, hmin=1200mm 0,045L=0,045.20400=1098 mm< hmin Thỏa mÃn 2.1.3 Xác định chiều rộng cánh hữu hiệu ( điều 4.6.2.6) 2.1.3.1 Đối với dầm Bề rộng cánh hữu hiệu lấy giá trị nhỏ + 1/4 chiều dài nhịp = 24400 = 6100 mm + 12 lần độ dày trung bình cộng với số lớn bề dày bụng dầm 1/2 bề rộng cánh dầm 200 =12.200+max =3300mm 1800 / + Khoảng cách trung bình dầm kề (= 2400) bi=2400mm 2.1.3.2 Đối với dầm biên Bề rộng cánh dầm hữu hiệu đợc lấy 1/2 bề rộng hữu hiệu dầm kề trong(=2400/2=1200) cộng trị số nhỏ + 1/8 chiều dài nhịp hữu hiệu = 24400 = 3050 + lần chiều dày trung bình cộng với số lớn 1/2 độ dày bụng 1/4 bề dày cánh dầm 200 / =6.200+max  =1650 mm 1800 / + BÒ réng phÇn hÉng = 1200 mm  be = 1200+1200= 2400 mm Kết luận: Bề rộng cánh dầm hữu hiệu Bảng Dầm (bi) 2400 mm Dầm biên (be) 2400 mm Tính toán mặt cầu 11000 600 2400 1200 2400 2400 2400 1200 12000 a b c d e 3.1 Phơng pháp tính toán nội lực mặt cầu áp dụng phơng pháp tính toán gần theo Điều 4.6.2 (22TCN 272-01) Mặt cầu phân tích nh dầm liên tục dầm 3.2 Xác định nội lực mặt cầu tĩnh tải Sơ đồ tính vị trí tính nội lực Theo Điều 4.6.2.1 : Khi áp dụng theo phơng pháp giải phải lấy mô men dơng cực trị để đặt tải cho tất vùng có mô men dơng, tơng tự mô men âm ta cần xác định nội lực lớn sơ đồ Trong dầm liên tục nội lực lớn gối nhịp Do sơ đồ tính dầm liên tục nhịp đối xứng, vị trí tính toán néi lùc lµ: a, b, c, d, e nh hÝnh vẽ Theo Điều 4.6.2.1.6: Các dải phải đợc coi nh dầm liên tục dầm giản đơn chiều dài nhịp phải đợc lấy khoảng cách tâm đến tâm cấu kiện đỡ Nhằm xác định hiệu ứng lực dải , cấu kiện đỡ phải đợc giả thiết cứng vô hạn Các tải trọng bánh xe đợc mô hình hoá nh tải trọng tập trung nh tải trọng vệt mà chiều dài dọc theo nhịp chiều dài diện tích tiếp xúc đợc điều 3.6.1.2.5 cộng với chiều cao mặt cầu. Trong tính coi tải trọng bánh xe nh tải trọng tập trung Xác định nội lực tĩnh tải Tỷ trọng cấu kiện lấy theo Bảng 3.5.1.1 Tiêu chuẩn Tĩnh tải tác dụng lên mặt cầu gồm tĩnh tải rải TTBT mặt cầu, TTBT lớp phủ, lực tập trung lancan tác dụng lên phần hẫng Đối với tĩnh tải, ta tính cho mét dài mặt cầu Bản mặt cầu dày 200mm, tĩnh tải rải đêu TTBT mặt cầu: gDC(bmc)=200.1800.24.10-6=8,64 KN/m Thiết kế lớp phủ dày 74mm, tĩnh tải rải TTBT lớp phủ: gDW=74.2250.10-4=1,665 KN/m Tải trọng lan can cho phần hÉng: Thùc chÊt lùc tËp trung quy ®ỉi cđa lan can không đặt mép mặt cầu nhng để đơn giản tính toán thiên an toàn ta coi đặt mép pDC(Lan can)=4,564 KN /m + Để tính nội lực cho mặt cắt b, c, d, e ta vẽ đờng ảnh hởng mặt cắt xếp tải lên đơng ảnh hởng Do sơ đồ tính toán mặt cầu hệ siêu tĩnh bậc cao nên ta dùng chơng trình Sap2000 để vẽ tính toán + Công thức xác định nội lực tÝnh to¸n: MU=η (γP.M DC1 + γP M DC2 +γP M DW ) : Hệ số liên quan đến tính dẻo, tính d, quan trọng khai thác xác định theo Điều 1.3.2 =iDR 0.95 Hệ số liên quan đến tính dẻo D = 0.95 (theo Điều 1.3.3) Hệ số liên quan đến tính d R = 0.95(theo Điều 1.3.4) Hệ số liên quan đến tầm quan trọng khai thác i = 1.05 (theo Điều 1.3.5) η = 0.95 γp: HƯ sè tÜnh t¶i (22TCN 272-01,Bảng 3.4.1-2) Loại tải trọng TTGH Cờng độ1 DC: Cấu kiện thiết bị phụ TTGH Sử dụng 1,25/0,9 1,5/0,65 DW: Lớp phủ mặt cầu tiện ích 3.2.1 Nôi lực mặt cắt a 1 Mômen mặt cắt a mômen phần hẫng Sơ đồ tính dạng công xon chiu uốn Lớp phủ 1,665 KN/m Lan can Bản mặt cầu4,8 KN/m 900 1200 Ma= [. p g DC ( bmc ) 1200.1200 2.10 + γ p g D ¦ W 900.900.1,5 2.10 + γ p g DC ( lcncan ) 1200.1,25.10 −3 ] Trong THGH Cêng ®é1 Ma= - 0,95.[ 4,8.1200.1200.1,25 1,665.900.900.1,5 + + 4,664.1200.1,25.10 −3 ] =-11,711 KNm 6 2.10 2.10 Trong THGH Sư dơng Ma=- 0,95.[ 4,8.1200.1200.1 1,665.900.900.1 + + 4,664.1200.1.10 −3 ] =-9,24 KNm 6 2.10 2.10 3.2.2 Nội lực mặt cắt b Đờng ảnh hởng mặt cắt b Để tạo ứng lực lớn tĩnh tải, phần Đah dơng ta xếp tĩnh tải với hệ số lớn 1, phần Đah âm ta xếp tĩnh tải với hệ số nhỏ 1.Cụ thĨ xÕp nh sau: Bmc Phđ + - XÕp t¶i lên phần Đah d ơng Bmc Phủ + - Xếp tải lên phần Đah âm MU= (P.M DC1 + P M DC2 +P M DW ) Trên phần Đah dơng: Với mặt cầu lấy hệ số p= 1,25 THGH Cong ®o 1, b»ng THGH SD Víi líp phđ lÊy hƯ sè γp= 1,5 THGH Cong đo 1, THGH SD Trên phần Đah âm: Với mặt cầu lấy hệ số p= 0,9 THGH Cêng ®é 1, γp= THGH Sư dơng Víi líp phđ lÊy hƯ s« γp= 0,65 THGH Cêng ®é 1, b»ng THGH Sư dơng Sau giải sơ đồ Sap2000 kết mô men Mb bảng dới Bảng 3.2.2 Phần Đah THGH Cờng độ THGH Sử dụng Bản mặt cầu Lớp phủ Bản mặt cầu Lớp phủ Dơng 3,621 1,484 2,880 0,992 ¢m -0,441 -0,222 -1,526 -0,334 Σ 1,992 1,2243 1,2334 0,3658 Tæng néi lùc 3,1075 1,92435 3.2.3 Néi lùc mặt cắt Mc Đờng ảnh hởng mặt cắt c Làm tơng tự nh , ta có bảng kết sau: Bảng 3.2.3 Phần Đah THGH Cờng độ THGH Sử dụng Bản mặt cầu Lớp phủ Bản mặt cầu Lớp phủ Âm -4,123 -1,1813 -3,329 -1,16 Dơng 0,613 0,2035 0,913 0,1742 Σ -3,35 -1,5276 -2,4223 -0,990 Tæng néi lực 3.2.4 Nội lực mặt cắt Md -4,8772 -3,4212 Đờng ảnh hởng mặt cắt d Bảng 3.2.4 Phần Đah THGH Cờng độ THGH Sử dụng Bản mặt cầu Lớp phủ Bản mặt cầu Lớp phủ Dơng 3,137 1,5014 2,5101 0,853 ¢m -1,20 -0,2901 -1,3253 -0,443 Σ 1,95 0,923 1,1823 0,4012 Tæng néi lùc 2,8723 1,5864 3.2.5 Néi lùc mặt cắt e Đờng ảnh hởng mặt cắt e Bảng 3.2.5 Phần Đah THGH Cờng độ THGH Sử dụng Bản mặt cầu Lớp phủ Bản mặt cầu Lớp phủ Âm -4,056 -1,5902 -3,2451 -1,0625 Dơng 0,7823 0,2007 0,8722 0,3235 Σ -3,2703 -1,4025 -2,3725 -0,7812 Tæng néi lùc -4,3724 -3,1452 3.3 Xác định nội hoạt tải ngời Tải trọng thiết kế dùng cho mặt cầu quy tắc xếp tải áp dụng quy định Điều 3.6.1.3.3 (22TCN 272-05) : Do nhịp S=2400Mu=8331,49 Thoả mÃn Vậy mặt cắt L/4 thoả mÃn cờng độ 9.1.3 xét Tại mặt cắt cách gối 0,8m Tính toán tơng tự ta có kết : ' A ps f pu + As f y − Ac f ' y 5320.1860 + − c= = f pu 1860 =151,32mm ' 0,85.40.0,764.2400 + 0,28.5320 0.85 f c β1b + kA ps f 908 dp dp=h -y=1200-292=908mm fps=fpu.(1-k c 151,32 )=1860.(1-0,28 )= 1773,21Mpa dp 908 a=β.c=0,764.151,32=115,606mm Mn=Aps.fpu.(dp- a 115,606 )=5320.1860.(908).10-6=8412.87 KNm 2 Mr=φ.Mn=1 8412.87=8412.87 KNm >Mu=8331,49 Tho¶ mÃn Vậy mặt cắt cách gối 0,8m thoả mÃn cờng độ 9.2 Kiểm tra hàm lợng cốt thép ứng suất trớc + Lợng cốt thép tối đa (điều 5.7.3.3.1) Phải thoả mÃn điều kiện c 0.42 de de =dP =1008,4 mm (Do coi As = (®iỊu 5.7.3.3.1-2)) c: khoảng cách từ thớ chịu nén đến trơc TH c=152,02 mm c 152,02 = =0.150754 ( 1.2Mcr, 1.33Mu) Trong ®ã Mcr : Sức kháng nứt đợc xác định sở phân bố phân bố ứng suất đàn hồi cờng độ chịu kéo uốn, fr (điều 5.4.2.6) fr = 0.63 f c' = 3,984 Mpa Trong trạng thái Giới hạn sử dụng,ƯS kéo bê tông đáy dầm loại tải trọng là: f= ( M DC1 + M DC + M D¦W + M LL + IM ) y I td d − Pj A0 − ( Pj e) y I0 d + M ttbt y o I0 d Trong ®ã Pj=Aps.(0,8fpy- ∑ matmat )=5320.(1336-539,25)=4238710 Mpa.mm2 Thay vào ta đợc f=2,832 MPa Nh Mcr mômen gây thêm cho dầm để ƯS thớ dới bêtông đạt đến ƯS suất keó: d M cr y 10 I td =ff-f=3,984-2,832=1,152 MPa Mcr= 1,152.2,509 *1010.10 −6 =410,056 KNm 704,07009 VËy ( 1.2Mcr, 1.33Mu)=min(492,67 ; 11080,56)=492,67 KNm => Mr >492,67 KNm Thoả mÃn Vậy mặt cắt nhịp thoả mÃn hàm lợng thép thiểu 9.3 Tính cốt đai kiểm toán cắt trạng thái giới hạn Cờng độ 1: Công thức tính sức kháng cắt Vr = VN Trong : = Hệ số sức kháng quy định Điều 5.5.4.2, = 0.9 VN = sức kháng cắt danh định quy định Điều 5.8.3.3 Sức kháng cắt danh định phải đợc xác định trị sè nhá h¬n cđa :  V = Vc + Vs + Vp n1 Vn = min  '  Vn2 = 0.25f c b vd v + Vp  Trong ®ã : Do bá qua cèt thÐp thêng Vs =0 Vc=0.083β f c' bvdv : Lùc c¾t bêtông VP = Thành phần lực ứng suất trớc có hiệu hớng lực cắt tác dụng dơng ngợc chiều với lực cắt (N) VP = (Pe)sin ( góc hợp phơng nằm ngang hớng cáp),Vp>0 ngợc chiều với lực cắt : Lực cắt gần gối lớn nên ta cần duyệt cho mặt cắt = góc nghiêng cốt thép ngang phơng trục dọc =90o bv = BỊ réng bơng cã hiƯu bv=400 mmm dv = Chiều cao chịu cắt có hiệu đợc lấy cự ly đo thẳng góc với trục trung hoà hợp kéo uốn(dv), nhng không lấy trị số lớn 0.9 de 0.72 h Mặt cắt dp - a/2 0.9dp (cm) 0.72 h 0.8m 85,02 81,72 86, 86,4 L/4 89.885 86,112 86, 89,88 89,925 90,756 86, 90,75 L/2 S=Cù ly cèt thÐp ®ai (mm) dv (cm) Cù ly cèt thép ngang không đợc vợt trị số sau Nếu Vu chän s ≤ 0.8dv =0,8.864=691.2 ≤ 600 => s ≤ 600mm Chän s=120 mm Av = Diện tích cốt thép chịu cắt cự ly S (mm2) Av =2 As (đai nhánh ) Av = 2*PI()*1.4^2/4 = 3.079 cm2 β=HƯ sè chØ kh¶ bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo tra bảng 5.8.3.4.2 Tuy nhiên khuôn khổ Ví dụ cho =2, =45o + Xác ®Þnh Vp : Vp = A cable f p ∑ sinγ i i =1 Trong ®ã: Acable : DiƯn tÝch c¸c tao c¸p Acable = 5320 (mm2) fp: ứng suất cáp sau mát, giá trị ứng với mặt cắt Pj=Aps.(0,8fpy- matmat ) Mc Pj (Mpa.m2) 0.8 3.769 L/4 3.660 L/2 γI : Gãc lÖch cáp i so với phơng ngang, MC Bó (sinγ) Bã (sinγ) 3.820 Bã (sinγ) Bã (sinγ) Bã 5(sinγ) Bã (sinγ) Σsinγ 0.8 0.1280 0.0900 0.0515 0.0129 0.0129 0.0129 0.3082 L/4 0.1215 0.0853 0.0489 0.0122 0.0122 0.0122 0.2924 L/2 0.0644 0.0451 0.0258 0.0002 Thay c¸c giá trị vào công thức tính Vp ta đợc: 0.0002 0.0002 0.1359 Mc Pj (Mpa.m2) 0.8 3.769 7.540 L/4 3.660 6.825 L/2 3.820 3.223 Vp(KN) B¶ng dut : Mc Vp(KN) Vc 0.25fc'.bv.dv Vs(KN) Vn1(KN) Vn2(KN) Min(Vn1,Vn2) 0.8 7.540 16,850 4608,0 1241,356 1425,85 4723,62 1425,85 L/4 6.825 9,542 2381,4 1283,058 1386,031 3215,521 1386,031 L/2 3.223 10,256 2570,4 1384,888 1420,123 3325,562 1420,123 0.9Min(Vn1,Vn2) Vr (KN) KÕt luËn 1283,265 1123,25 tho¶ m·n 1247,428 865,235 thoả mÃn 1278,110 245,124 thoả mÃn 10 Kiểm toán dầm theo trạng thái giới hạn sử dụng Các vấn đề phải kiểm tra theo trạng thái giới hạn sử dụng bê tông ứng suất trớc ứng suất bê tông(điều 5.9.4), biến dạng(độ võng) 10.1 Các giới hạn ứng suất bê tông ứng suất bê tông đợc tính trạng thái giới hạn sử dụng I Các giới hạn mức ứng suất bê tông tính toán cờng độ bê tông yêu cầu (điều 5.9.4.2)là : + Lúc căng kéo ' Giíi h¹n øng st kÐo: 0,25 f ci = = 0.25 40 = 1,581 > 1.38MPa => giíi h¹n øng st kÐo 1.38MPa(5.9.4.1.2-1) fDC1+ fPSI ≤1.38Mpa ' Giíi h¹n øng suÊt nÐn : 0,55 f ci = 0,55.34 = 18,7 Mpa fDC1+ fPSI 20,4 Mpa Lúc căng kéo có tải trọng DC1 lực ứng suất trớc Kiểm tra bảng 27 + Lúc khai thác sau mát Giới hạn ứng suất kéo bê tông 0,5 f c' = 0,5 40 = 3,162Mpa (§iỊu 5.9.4.2.2-1) fDC1+ fDC2+ fDW+ fLL+IM+fDN+ fPSF ≤ 0.5 f c' =3,162 MPa Giíi h¹n øng st nÐn bê tông (Điều 5.9.4.2.1-1) * Do DƯL tải träng thêng xuyªn 0,45f’c=0,45.40 = 18Mpa f DC1 + f DC + f D¦W + f psF ≥ −18 MPa * Do tổng DƯL hữu hiệu, tải trọng thờng xuyên, tải trọng thời, tải trọng tác dơng vËn chun vµ bèc xÕp 0,6fc’=0,6.40=24 MPa f DC1 + f DC + f D¦W + f LL + DM + f DN + f psF ≥ 24 MPa 10.2 Tính toán ứng suất mép trên(nén âm) 10.2.1 xét Lúc căng kéo P P e y øng suÊt lùc D¦L : fD¦L= − i + i A0 I0 M y Do tù träng thân: fttbt=- ttbt I0 t t Trong Pi=Apa.(0,8fpu-ΣfmÊt m¸t) víi fmÊt m¸t=∆fpF+∆fpA+∆fpES 10.2.2 xÐt Lóc khai th¸c P P e y øng suÊt lùc D¦L : fD¦L= − i + i A0 I0 Do tù trọng thân: fttbt=- M ttbt y I0 t t Trong Pi=Apa.(0,8fpu-fmất mát) với fmất mát=fpF+fpA+fpES+pCR+pSR+pR M y Do tĩnh tải giai đoạn một: fDC1= DC1 I1 t Trong ®ã MDC1=(gDC1(bmc)+ gDC1(®ì)+ gDC1(dn)).ωm Do tÜnh tải giai đoạn hai: fDC1= ( M DC1 + M DƯW ) y t I td Trong MDC1=(gDC2(lan can)+ gDW).m Do hoạt tải: fLL+IM= M LL+ IM y I2 t 10.3 TÝnh to¸n c¸c øng suÊt mép dới (nén âm) 10.3.1 xét Lúc căng kéo øng suÊt lùc D¦L : fD¦L= − Pi Pi e y − A0 I0 M y Do tù trọng thân: fttbt= ttbt I0 d d Trong ®ã Pi=Apa.(0,8fpu-Σ∆fmÊt m¸t) víi ∆fmÊt m¸t=∆fpF+∆fpA+∆fpES 10.3.2 xÐt Lóc khai thác ứng suất lực DƯL : fDƯL= Do tự trọng thân: fttbt=- Pi Pi e y − A0 I0 M ttbt y I0 d d Trong Pi=Apa.(0,8fpu-fmất mát) với fmất mát=fpF+fpA+fpES+pCR+pSR+pR Do tĩnh tải giai đoạn một: fDC1= M DC1 y I0 d Trong MDC1=(gDC1(bmc)+ gDC1(đỡ)+ gDC1(dn)).m Do tĩnh tải giai đoạn hai: fDC1= ( M DC1 + M DƯW ) y d I td Trong ®ã MDC1=(gDC2(lan can)+ gDW).ωm Do hoạt tải: fLL+IM= M LL + IM y d I td Các số liệu: e=y0d-yps ; yps xem bảng 9.1.1 I0, I1, I2, y0d, y0t, y1d, y1t, y2d, y2t: xem bảng 8.3 gDC1(dc), gDC1(bmc), gDC1(dn), gDC1(đỡ), gDC2(lan can), gDW: Xem bảng 5.1 m: Diện tích đờng ảnh hởng mômen mặt cắt phải tính Xem phần 4.3 MLL+IM: Xem bảng 5.3.3.1; bảng 5.3.3.2 Thay số liệu vào công thức , kiểm toán giới hạn ứng suất cho bảng sau: + Lúc căng kéo Pi= e= Mttbt= ƯS thớ ƯS thớ dới Bảng 10.3.1 MC gèi MC 0.8 MC L/4 5146302 5146302 5146302 177.161 98.830 403.835 103.2445 513.786 3.743562506 -4.78749 0.28059 Đạt Đạt §¹t -10.263 §¹t MC L/2 5146302 Mpa.mm2 498.394 mm 658.7104 KNm 2.663921 Mpa Đạt -15.837 -21.545 -22.250 Mpa Đạt Đạt Đạt + Lúc khai thác Bảng 10.3.2 Pi= e= Mttbt M1 M2 ƯS thớ ƯS thớ dới 3873844.091 98.830 0 -2.818 3742382 177.161 103.244 128.811 308.586 3763992 403.835 513.786 641.014 1962.61 3741404 498.394 658.710 821.8251 2624.957 MPa.mm2 Mm KNm KNm KNm -5.106 -8.6276 -9.355 Mpa Đạt Đạt §¹t §¹t -7.72539898 -9.02452 -1.4745 1.311838 Mpa §¹t §¹t §¹t Đạt 11 tính độ võng cầu 11.1 Tính độ vồng D øng lùc) e FL β2 ∆ pi =  c − (e c − ee )  i 8  EI   víi β=0.333 EI=8,53.106KMm2  ∆ pi =62.5 mm ↑ 11.2 TÝnh ®é tải trọng thờng xuyên(tĩnh tải) 11.2.1 Độ võng trọng lợng thân dầm Tiết diện để tính mặt cắt giản yếu I= 1.062474.1010 mm4 (Xem bảng 7.3 phần mặt cắt tính đổi ) E=33994,48 Mpa (Xem phần 6) EI=2,509.1010.33994,48.10-9=3,61.106KMm2 g DC ( dc ) L 20,23.24,4 = ∆gi= =0,02587m=25,87mm ↓ 384 EI 384 3,61.10 gDC(dc)=20,23 KN/m Xem bảng 2.1 11.2.2 Độ võng trọng lợng mặt cầu, dầm ngang, đỡ,lớp phủ, lan can Tiết diên để tính mặt cắt tính đổi EI=8,53.106KMm2 ( g DC1( dc ) + g DC1( bmc ) + g DC1( ) + g DC ( lancan ) + g DW ).L 384 EI (10,736 + 1,23 + 2,92 + 4,564 + 3,713).24,4 = 384 8,53.10 ∆ gi = =0,01253m=12,53mm ↓ ®ã gDC1(dn),gDC1(bmc),gDC1(®ì) , gDC2(lan can),gDW Xem bảng 2.1 nh dộ vồng d 24,1 mm 12.3 Tính độ võng tức thời hoạt tải cã xÐt lùc xung kÝch x P b a L + Độ võng tính cho dầm giản đơn: Độ võng mặt cắt x lực tập trung P đặt cách đầu dầm a b: P.b.x ( L2 − b − x ) 6.E.I L ∆x= (x DiÖn tÝch cèt thÐp As=8 3,1416.18 = 2035.757 mm2 dp= h – 25 - 5.18 = 1150 – 25 – 90 = 1035 mm β1=0.85 -(12/7)0.05 = 0.764 > 0.65 c= As f y 0.85 f β 1b f ' c = 2035,757.420 = 164.578 mm 0,85.40.0,764.200 a=β.c=0,764.164,578 = 125.74 mm Mn=As.fs.(dp- a 125,74 )= 2035,757 420.(1035 ).10-6= 831.2 KN.m 2 ... theo Bảng 3.5.1.1 Tiêu chuẩn T? ?nh t? ??i t? ?c dụng lên m? ?t cầu gồm t? ?nh t? ??i rải TTBT m? ?t cầu, TTBT lớp phủ, lực t? ??p trung lancan t? ?c dụng lên phần hẫng Đối với t? ?nh t? ??i, ta t? ?nh cho m? ?t dài m? ?t cầu. .. I Trong I: Mômen quán t? ?nh m? ?t c? ?t t? ?nh đổi yd : Khoảng cách t? ?? trục trung hoà đến thớ dới m? ?t c? ?t t? ?nh đổi (Giả thi? ?t lấy m? ?t c? ?t c? ?t thép DƯL) Ta có m? ?t c? ?t chữ T sau t? ?nh đổi nh sau: 21,11... DAH m? ?t c? ?t cách gối 0.8 m Làm t? ?ng t? ?? m? ?t c? ?t nhịp T? ??i m? ?t c? ?t L/2 tung y1 tung 3.48625 Mxe t? ??i 5.73625 Mlàn 1579.269 692.106 T? ??i m? ?t c? ?t L/4 T? ??i m? ?t c? ?t 0.8 y2 tung y3 Xe tendom tung yt1 tung