1 1 cấu trúc tinh thể các dạng thù hình của tio2
luan văn Máy ép viên Chấu
... bánh đai công thức 10 .10 : lm12 = (1, 2 1, 5)d = 74mm Khoảng cách từ bánh đai đến ổ lăn thứ I : lc12= 0,5( 74+29)+ 18 +15 = 85 mm Khoảng cách gối đỡ: l 11= 2.( 0,5.29 +15 +10 )=80 mm 41 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ... diện C ( Trục lắp có độ dôi) x x 2,35 2, 21 1,75 W W0 σa 7606,76 12 265,6 12 265,6 16 548,4 245 31, 2 245 31, 2 17 , 31 x 20,83 11 ,68 8,05 x x 10 ,22 6,32 x 11 ,68 x sτ s x Nhận xét: hệ số an toàn trục tiết ... MPa 17 , 31 11, 68 11 ,68 ψσ, ψτ: hệ số anh hưởng trị số ứng suất trung bình đến độ bền mỏi , tra theo bảng 10 .7 [ 6, trang 19 7] ψσ= 0 ,1 ψτ= 0,05 Kσd; Kτd: hệ số xác định theo công thức 10 .25 10 .26...
- 73
- 2,161
- 24
Tài liệu TÍNH TOÁN THIẾT KẾ ĐỘNG HỌC TOÀN MÁY, Chương 4 pdf
... s8 s9 s10 s 11 s12 s13 s14 s15 s16 s17 s18 stc stt s% 23,5 24 -2 ,1 30 30,4 -1, 3 37,5 37,8 -0,8 47,5 48,2 -1, 4 60 60,8 -1, 3 75 75,6 -0,8 95 96,5 -1, 5 11 8 12 1 -2,5 15 0 15 1 -07 19 0 18 6 2 ,1 235 234 ... ns13 =62,77 1, 26 = 79,09 (vph/), ns15 = ns14 = 79,09 1, 26 = 99,66 (vph/), ns16 = ns15 = 99,66 1, 26 = 12 5,57 (vph/), ns17 = ns16 = 12 5,57 1, 26 = 15 8,22 (vph/), ns18 = ns15 = 15 8,22 1, 26 = 19 9,35 ... =14 40 .í6 = 30,4 s3 =14 40 .í6 = 37,8 s4 =14 40 .í6 = 48,2 s5 =14 40 .í6 = 60,8 s6 =14 40 .í6 = 75,6 s7 =14 40 .í6 = 96,5 s8 =14 40 .í6 = 12 1 s9 =14 40 .í6 = 15 1 s10 =14 40 í6 = 18 6 s 11 =14 40...
- 8
- 411
- 0
Tính toán thiết kế động học của máy hộp tốc độ
... 302,57 S12 = S 11 = S1 11 = 3 81, 24 S13 = S12 = S1 12 = 480,36 S14 = S13 = S1 13 = 605,25 S15 = S14 = S1 14 = 762,62 S16 = S15 = S1 15 = 960,9 S17 = S16 = S1 16 = 12 10,7 S18=S17.=S1 .17 =15 25,5 ... Nhóm 11 : ) 40 Z = , 40 Z 9' 1 28 Z 10 i10 = = = = ' , 1. 26 35 Z 10 1 18 Z 11 i 11 = 2.5 = = = ' 1. 8 33 Z 11 1 33 Z 12 i12 = = = = ' , 1. 26 37 Z 12 18 Z 13 i13 = 0.5 = 1. 12 = = ' , 16 Z 13 18 ... Z 11 Z 12 Z 13 Z 14 ' ' ' ' ' ' 6= 238,5 ' ' Z 01 Z 02 Z 1' Z Z 9' Z 10 Z 11 Z 12 Z 13 Z 14 S 11 = nđc io1.io2.i1.i5 i9.i10.i 11. i12 i13.i14.tx = nđc Z 01 Z 02 Z Z Z Z 10 Z 11 Z 12 Z 13 ...
- 45
- 1,665
- 20
THIẾT KẾ ĐỘNG HỌC HỘP TỐC ĐỘ MÁY TIỆN
... CễNG C 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 15 8,85 200 ,15 252 ,19 317 ,76 400,38 504,47 635,64 800,9 10 09 ,14 12 71, 51 1602 ,11 2 018 ,65 n12 = n1 .11 n13 = n1. 12 n14 = n1 .13 n15 = n1 .14 n16 = n1 .15 n17 ... K= 18 E = Chn E = Zmin (f 11 + g 11 ) 17 .18 = = 1, 54 K.f 11 18 .11 Z = K.E = 18 .6 = 10 8 ( rng ) K.E.f 11 108 .11 Z 11 = f + g = 18 = 66(rng) 11 11 66 i 11 = = 1, 57 42 K.E.g 11 108.7 ' Z 11 = ... 4 1 2 1, 2 612 = 16 I [ 1] 12 1, 2 612 = 16 II [ 3] 1, 2 612 = 16 12 16 II [ 2] 12 23 12 12 22 2 IV [ 12 ] 12 1, 2 612 = 16 III [ 6] 12 21 1, 2 612 = 16 12 12 III [ 6] 12 20 2 I [ 1] x 1, 26 = 40, 12 ...
- 84
- 3,646
- 25
Thiết kế động học toàn máy
... Anh0, 512 40, 512 43 819 9,54,75-2,52,5 51, 252,553 618 94,50,7 51, 5360,7 51, 5363 015 7,53,75 -1, 753,57 -1, 753,572 814 73,5-2,254,59- 2,254,592 412 63Tỷ số gấp bội1/ 41/ 21/ 12 /11 / 41/ 21/ 12 /12 211 5,52,752 010 52, 516 84 21/ 41/ 21/ 12/1Những ... chọn: n1 n2 n3 n4 n5 n6 n7 n8 n9 n10 in 11 n12 1[ 0] Hình 2.4 Đồ thò vòng quay 3[2] i1 i3 i2 2[3] 1[ 0] 1[ 3] 1[ 3] 1 i1 = ϕ = 1, 413 = 2,8 i4 iđ 1 = = i = 2 1, 99 ϕ 41 , i6a 1 i6b ... gh1 = ' Z Z1 =2 Z2 Zo ' (1) ; igh = Z1 Z1 Z1 Z o = ( 2) Z 1' Z Z 1' Z1 Z1' Z Z1' Z i gh = ' = ( 3) ; i gh = ' ' Z1 Z Z1 Z Z1 Z Z1 Z ' Z1 Z - Theo cấu ta có: ( 6) ' = Z1 Z 2 Từ (2) ⇒Z 1= Zo...
- 21
- 587
- 2
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ ĐỘNG HỌC CỦA MÁY
... +15 0, - 1, 5 0 ,1 =1, 925 (m/s) ( − ) s - s = -ρ t t 3 + a2 ( t 3−t 2) + v2.(t3 – t2) 0 ,19 8 (m) Xét t1 -> t2 t2 – t1 = v −v a = 1, 925.0,075 =1, 23 (s) 1, 5 s – s = a ( t −t 1) 2 +v1.(t2 – t1) = 1, 23 ... ≈ 21, 23(A) ⇒ dòng hiệu dụng sơ cấp BAN: I1 = 1 I2 = K BAN 2,88 21, 23 = 7,37(A) Công suất định mức BAN: S1 = 3U1.I1 = 7,37.3. 219 ,4 = 4,85 KVA S2 = 6.U2 I2 =6. 21, 23.308,5 =29 ,11 KVA SBA = (S1+ ... (E = 12 ) III.2 Tính hệ số đóng điện tương đối Xét khoảng thời gian -> t1 ρ= dv dt -> d v1 dt = ρ t + c = a1 Giả sử gốc toạ độ v0 = 0, a0 = 0, t0 = a1 = ρt1 -> t1 = 1, 5 = 0 ,1 15 (s) Chọn ρ = 15 ...
- 35
- 689
- 3
Tài liệu Thiết kế động học máy cắt gọt kim loại Hexapod bằng mô phỏng docx
... cđa m« h×nh A i +1 Bi +1 = p + AR B B bi +1 − a i +1 ViƯc kiĨm tra kho¶ng c¸ch hai trơ liªn tiÕp ®−ỵc thùc r r r r r d i ,i +1 = i × (l1 +1 × li ) víi i =1, 3,5 r r r li × l i +1 Trong ®ã vect¬ ... gãc l¾c ®−ỵc ®Ỉt cho c¸c khíp ®éng vµ cè ®Þnh cđa Hexapod lµ: φ iA 〈φ i max A víi i =1 (7) φ iB 〈φ i max B víi i =1 (8) c/ §iỊu kiƯn h¹n chÕ va ch¹m gi÷a hai trơ d > dmin Trong qu¸ tr×nh kh¶o s¸t ... ΦA khíp cè ®Þnh ®−ỵc tÝnh: rr φi A = ar cos(li lia ) víi i =1 (5) Gi¸ trÞ gãc ΦB khíp ®éng ®−ỵc tÝnh: rr φi B = ar cos(l i lib ) víi i =1 (6) §iỊu kiƯn h¹n chÕ kh«ng gian lµm viƯc gãc l¾c ®−ỵc ®Ỉt...
- 4
- 441
- 0
Tài liệu TÍNH TOÁN THIẾT KẾ ĐỘNG HỌC TOÀN MÁY, Chương 2 doc
... số bánh SZ 16 16 16 Tổng số trục Str 4 Chiều dài sơ L 17 b + 16 f 17 b + 16 f 17 b + 16 f Số bánh chịu Mxmã 3 Từ bảng so sánh ta chọn PAKG Zv = Vì phương án có số bánh chịu Mxmã nhỏ 13 .2 Phương ... Rgh = (p -1) .xi = Xmã Trong xmã lượng mở cực đại hai tia Ta lập bảng vẽ lưới kết cấu để so sánh PATT: PAKG PATT I II III I III II II III I X 6 Lưới kết cấu Xmã 12 12 xmã 9=8 12 >8 PAKG ... Lưới kết cấu Xmã 12 12 xmã 9=8 12 >8 PAKG PATT X 3 II I III 12 >8 III II I III I II Lưới kết cấu Xmã xmã 12 12 9=8 12 >8 12 >8 Với điều kiện xmã loại phương án (I),(III),(II) ; (II),(III),(I)...
- 5
- 548
- 2
Tài liệu TÍNH TOÁN THIẾT KẾ ĐỘNG HỌC TOÀN MÁY, Chương 3 pdf
... n5 n6 n7 n8 n9 n10 n 11 n12 n13 n14 n15 n16 n17 n18 ntt n% 30 297 375 375 475 47 60 59 16 75 747 04 95 93 21 118 11 8 15 0 15 0 19 0 18 6 21 235 237 -08 300 300 375 374 027 475 474 0 21 600 597 05 750 ... 18 6 21 235 237 -08 300 300 375 374 027 475 474 0 21 600 597 05 750 742 950 946 042 11 80 11 96 -14 15 00 14 88 08 16 Sơ đồ động hộp tốc độ ... 35 = 15 Z=KE =15 .6=90 Tính số bánh chủ động bị động tương ứng: *Kiểm tra sai số tỷ số truyền: Ta tính sai số tỷ số truyền từ ilt itt công thức: i [i] = 10 ( -1) .% = 10 (1, 26 -1) .% =...
- 6
- 464
- 0
Tài liệu TÍNH TOÁN THIẾT KẾ ĐỘNG HỌC TOÀN MÁY, Chương 1 pdf
... n6 = 95 1, 26 = 11 8 (vph/) n8 = n7 =11 8 1, 26 = 15 0 (vph/) n9 = n8 = 15 0 1, 26 =19 0 (vph/) n10 = n9 = 19 0235 1, 26 =235 (vph/) n 11 = n10 =235 1, 26 =300 (vph/) n12 = n 11 =300 1, 26 =375 ... n13 = n12 = 375 1, 26 =475 (vph/) n14 = n13 = 475 1, 26 = 600 (vph/) n15 = n14 = 600 1, 26 =750 (vph/) n16 = n15 = 750 1, 26 = 950 (vph/) n17 = n16 = 950 1, 26 = 11 80 (vph/) n18 =n17 ... kế : n1 n18 n1 = nmin = 30 (vph/), n2 = n1 = 30 1, 26 = 37,5 (vph/) n3 = n2 = 37,5 1, 26 =47,5 (vph/) n4 = n3 = 47,5 1, 26 =60 (vph/) n5 = n4 =60 1, 26 =75 (vph/) n6 = n5 = 75 1, 26...
- 5
- 442
- 2
thiết kế động học máy tiện ren vít vạn năng theo mẫu máy t18a (việt nam) của xưởng cơ khí trường đại học thủy sản
... 10 TP.HCM 19 68 -19 71 1968 -19 71 Xưởng trưởng 19 68 -19 71 1968 -19 93 19 99-đến 19 99-đến Xưởng trưởng 19 71- 1975 Hà Nội Hy sinh 19 75 Hà Nội Nha Trang Nha Trang Kiên 19 71- 1975 Giang Lê Thị Tuyết 19 71- 1976 ... + D1 ) + [2 L - p ( D2 + D1 )]2 - 8( D2 - D1 ) 2 .10 60 - 3 ,14 (18 0 + 14 0) + [2 .10 60 - 3 ,14 (18 0 + 14 0)]2 - 8 (18 0 - 14 0) = 278 (mm) a = 18 0 - Z D2 - D1 18 0 - 14 0 57 = 18 0 57 ằ 17 1 12 0 A 278 10 00 ... 11 20 52 45 18 0,985 14 20.0,985 65 72 72 14 0 14 0 2,6% 11 20 39 65 18 0,985 14 20.0,985 78 52 72 18 0 17 6 2,2 2,6% 11 20 45 65 18 0,985 14 20.0,985 72 52 72 224 218 ,75 2,3 2,6% 11 20 52 65 18 ...
- 126
- 1,063
- 1
nghiên cứu thiết kế động học kết cấu theo mẫu máy dmu 60t
... b.d m1 2.T1 K Fβ K Fα =1+ 19 ,15 .27,98.99,96 2. 517 889 1, 25 .1 = KFv =1, 05 Trong đó: υ = δF.go.v Với: v = 25 d m1 ( u + 1) u π d m1 n1 60 .10 00 = = 0, 016 .73 .1, 16 99,96. (1 + 1) π 99,96 .14 98 (1, 125.2,45,452 ... d m1 ( u + 1) u π d m1 n1 60 .10 00 = = 0, 014 .73 .1, 16 99,96. (1 + 1) π 99,96 .14 98 (1, 125.2,45,452 ) 60 .10 00 = 16 .76 = 1. 16 m/s σH, go: tra bảng 6 .15 6 .15 - TKHDĐCK I; σH = 0, 014 , go =73; - T1 – ... σH = 274 .1, 764.0,8 61 115 0 MPa 2. 517 889 1, 05 (1 + 1) 22 .1. 110 = 11 89 MPa ≥ [σH] = Vậy ta khắc phục cách tăng chiều rộng bánh theo công thức sau: bw = ψba.aw.(σH/[σH])2 = 0,2 .11 0. (11 89 /11 50)2 = 23...
- 78
- 306
- 0
Tính toán, thiết kế động học và động lực học của thiết bị nén chỉnh hình gỗ
... th 7 ,12 KG/cm2 10 ng sut nộn dc th 83 ,16 KG/cm2 11 ng sut un xuyờn tõm 4 51, 43 KG/cm2 12 ng sut un tip tuyn 7 51, 36 KG/cm2 13 Lc tỏch 48, 51 KG/cm2 Thnh phn húa hc Cellulose 44 46 % Pentosan 18 ... hỡnh trỏi xoan hoc trng ngc, u cú mi li ngn, uụi nờm, di 10 17 cm, rng cm Mộp l nguyờn gõn bờn 12 14 ụi ni rừ gn song song Cung lỏ di 11 cm, nh thng cú tuyn trũn Hoa lng tớnh cựng gc, hoa t ... thu tinh hoỏ ca mt s thnh phn ca g Bng 2.2 Nhit thu tinh hoỏ ca mt s thnh phn ca g [40] Nhit thu tinh hoỏ Tg (0C) Thnh phn g Trng thỏi khụ Trng thỏi t Lignin 13 4 - 235 77 - 12 8 Hemicellulose 16 7...
- 99
- 460
- 0
NGHIÊN CỨU THIẾT KẾ ĐỘNG HỌC KẾT CẤU THEO MẪU MÁY DMU 60T
... 2. 517 889 .1, 25 .1 Trong đó: 22 = F.go.v Với: v = d m1 ( u + 1) 99,96. (1 + 1) = 0, 016 .73 .1, 16 = 19 ,15 u d m1 n1 = 99,96 .14 98 (1, 125.2,45,45 ) = 1. 16 m/s 60 .10 00 60 .10 00 H, go: đợc tra bảng 6 .15 ... 0 ,11 6.35 .11 0 =1 + = KFv = 2.T1 K F K F 2.460346 .1, 02 .1, 37 F g v a 0, 016 .76,69 = u 11 0 =0 ,11 6 Trong hệ số F g0 tra bảng 6 .15 6 .16 , v tính theo công thức 6.40 TKHDĐCK I: v= d w1 n1 11 0 .13 31, 5 ... m1 ( u + 1) 99,96. (1 + 1) = 0, 014 .73 .1, 16 = 16 .76 u d m1 n1 = 99,96 .14 98 (1, 125.2,45,45 ) = 1. 16 m/s 60 .10 00 60 .10 00 H, go: đợc tra bảng 6 .15 6 .15 - TKHDĐCK I; H = 0, 014 , go =73; - T1 Giá trị...
- 62
- 296
- 0
THIẾT KẾ MÔN HỌC CƠ SỞ TRUYỀN ĐỘNG ĐỆN ĐIỆN 2.DOC
... 9 i U10 = C t với C10 = 22 F 10 Khi t = t0 , U10 = UĐK ngời ta nhận đợc xung chân 15 , Nếu U5 >0 xung chân 14 , U5
- 10
- 679
- 1
Đề tài thiết kế môn học cơ sở truyền động điện
... thích 10 động Sơ đồ nguyên lý nh hình 12 11 Với biến đổi chỉnh lu hình tia pha 12 (hình 13 a,b,c): 13 Trong mạch tải có điện cảm L nên id thực tế 14 là dòng điện liên tục id=Id Góc mở đợc tính từ 15 giao ... dòng id=Id 11 chuyển từ T1 sang D1 (lúc D2 12 cho dòng chảy qua sức điện động 13 tự cảm Ld tạo ra) Hình 16 Sơ đồ đấu dâu chỉnh lu cầu pha bán điều khiển 14 D1 D2 cho dòng chảy 15 qua, Ud=0 16 Khi =3=+ ... uc uT1= iT2= 30 uT1= uac uT2= ubc iT3= id= Id iT3=0 31 Tại uT1=u1 (chậm sau thời điểm mở tự nhiên T 1 góc điều khiển ) T1 32có tín hiệu điều khiển lúc uT1 thuận (uT1= uac u1>0) dẫn đến T1mở suy...
- 13
- 1,079
- 0
Đề tài thiết kế môn học cơ sở chuyển động điện
... 9 i U10 = C t với C10 = 22 F 10 Khi t = t0 , U10 = UĐK ngời ta nhận đợc xung chân 15 , Nếu U5 >0 xung chân 14 , U5
- 10
- 893
- 1
SỬ DỤNG PHẦN MỀM LECTORA THIẾT KẾ BÀI HỌC CHƯƠNG 4, MÔN CÔNG NGHỆ 10 THEO PHƯƠNG PHÁP DẠY HỌC CHƯƠNG TRÌNH HOÁ ĐỂ RÈN LUYỆN KỸ NĂNG TỰ HỌC CHO HỌC SINH
... TIỄN CỦA ĐỀ TÀI 10 2 .1 Cơ sở lý luận đề tài 10 2 .1. 1 Tự học kỹ tự học 10 2 .1. 2 Phương pháp dạy học chương trình hóa .15 2 .1. 3 Phần mền lectora . 31 2 .1. 4 ... môn môn CN10) CN10 Không học cũ môn Ngành Sư Phạm Kỹ Thuật lượng 13 80 27 95 24 (%) lượng 13 .68 82 84. 21 15 28.42 68 10 0 25.26 71 (%) 86.32 15 .79 71. 58 74.74 95 10 0 0 88 92.63 7.37 40 42 .10 55 57.90 ... NXBHN năm 2005) 17 Hình 2.3: Sử dụng dạy theo PPDH CTH .22 Hình 2.4: Sơ đồ cấu trúc nội dung học CTH 23 Hình 6: Màn hình tạo câu hỏi 34 Hình 2.8: Màn hình nhập số phương...
- 105
- 4,185
- 10
Thiết kế động lực học toàn máy máy tương tự - máy chuẩn
... n12 = n1 .11 = 11 ,5 .1, 2 611 = 14 6 ,14 15 0(v/ph) n13 = n1 .12 = 11 ,5 .1, 2 612 = 18 4 ,14 18 0(v/ph) n14 = n1 .13 = 11 ,5 .1, 2 613 = 232, 01 230(v/ph) n15 = n1 .14 = 11 ,5 .1, 2 614 = 292,34 300(v/ph) n16 = n1 .15 ... 15 0 mm Và: Z 11= 3.33 10 0 i 11= Z 11/ Z 11' =1 Z 11 + Z 11' = 10 0 Z 11= Z 11/ 2 = 10 0/2 = 50 (răng) Z 11' =Z 11- Z 11 = 10 0 - 50 = 45 (răng) Khoảng cách trục A là: A = m 11 Z 11/ 2 = 2,5 10 0/2 = 12 5 mm 27 Nh ... m10(Z10+Z10') = Z10.m10 2A = m 11( Z 11+ Z 11' )cos = Z 11. m 11 cos Trong A- Khoảng cách trục Z10, Z 11- Tổng số nhóm bánh có môđuyn m10, m 11 Z Z 10 = 11 m 11 m 10 cos Tìm Z10 cách phân tích: i 10 = 1 = 1, 26...
- 80
- 330
- 0
- chương 1 cấu trúc tinh thể
- các dạng thù hình của oxi
- các dạng thù hình của lưu huỳnh
- chất rắn kết tinh 1 cấu trúc tinh thể
- 1 cấu trúc tinh thể
- cấu trúc tinh thể các dạng thù hình
- các dạng thù hình của cac bon
- các dạng thù hình của tio2
- a 1 cấu trúc mạng thế hệ sau mô hình của siemens
- các dạng thù hình của cacbon
- cấu trúc tinh thể các thông số cấu trúc tinh thể
- tính chất vật lí của các dạng thù hình của cacbon kim cương than chì cacbon vô định hình fuleren
- tính chất vật lí của các dạng thù hình của silic silic tinh thể và silic vô định hình
- cấu trúc tinh thể các hợp chất siêu dẫn nhiệt độ cao bi2srcacu2o8
- của các dạng thù hình của silic silic tinh thể và silic vô định hình
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25