Bài giảng Địa kỹ thuật: Chương 7 - TS. Phạm Quang Tú

Bài giảng Địa kỹ thuật: Chương 7 Xác định độ lún của nền công trình, cung cấp cho người học những kiến thức như: xác định độ lún cố kết; tốc độ cố kết của đất; xác định độ lún ổn định của nền đất theo phương pháp cộng lún từng lớp; đánh giá quá trình lún thứ cấp. Mời các bạn cùng tham khảo!

8/17/2015 NỘI DUNG CHƯƠNG VII §7.1 Mở đầu XÁC ĐỊNH ĐỘ LÚN CỦA NỀN CƠNG TRÌNH §7.2 Xác định độ lún cố kết (Settlement in Soil) §7.3 Xác định độ lún ổn định đất theo phương pháp cộng lún lớp §7.4 Tốc độ cố kết đất §7.5 Đánh giá trình lún thứ cấp “Remember Yesterday, Dream about Tomorrow but Live Today” Mở đầu Đất mơi trường rời rạc, có tính rỗng cao, chịu tải trọng gây lún (tải trọng công trình & trọng lượng thân đất) gây ra, bị ép co & biến dạng ⇒ Mặt bị hạ thấp ⇒ Sự hạ thấp đáy móng cơng trình so với vị trí ban đầu Độ lún khối đất phần chuyển vị thẳng đứng §7.1 Mở đầu Lún đất Mở đầu Mở đầu Thời gian lún Nguyên nhân gây lún ??? Với đất, tác dụng tải trọng, phải thời gian dài kết thúc biến dạng Vì phải xét biến dạng lún theo thời gian Với đất cố kết đất cố kết bình thường? Khoảng thời gian lún dài hay ngắn phụ thuộc: 1.Quá trình phá vỡ liên kết đất, 2.Quá trình dịch chuyển hạt & thu hẹp lỗ rỗng, 3.Q trình nước lỗ rỗng… nhanh hay chậm Tải trọng Với đất chưa cố kết Cả tải trọng trọng lượng thân Settlement Foundation Phân loại lún theo thời gian: 1.Lún ổn định: Độ lún lúc trình lún kết thúc 2.Lún theo thời gian: Lún thời điểm trình đất lún (độ lún chưa ổn định) 8/17/2015 Mở đầu Độ lún tổng đất (S) gồm thành phần: Độ lún tức thời (độ lún đàn hồi) §7.2 Xác định độ lún cố kết ổn định Độ lún cố kết (cố kết sơ cấp) Độ lún từ biến (cố kết thứ cấp) ST = SC + SS + SE I Tính toán lún cố kết hướng 10 Theo quan hệ pha đất, sau kết thúc cố kết, thể tích phần hạt rắn khơng đổi, thể tích phần rỗng giảm lượng e, dùng kết thí nghiệm nén khơng nở hơng: Tính độ lún cố kết ổn định Nền đất cố kết hướng (chịu nén không nở hông):  Mặt chịu tải trọng phân bố rải vô hạn  Ứng suất tăng thêm z phân bố dọc theo chiều sâu, đất chuyển vị thẳng đứng khơng có chuyển vị ngang I Tính tốn lún cố kết hướng I Tính tốn lún cố kết hướng 11 I Tính tốn lún cố kết hướng Dựa vào quan hệ ứng suất tác dụng & biến đổi hệ số rỗng, lập cơng thức tính lún: Dựa vào quan hệ ứng suất tác dụng & biến đổi hệ số rỗng, lập cơng thức tính lún: Dùng hệ số ép co (nén lún) av Dùng số nén Cc 12 ∆e = av ∆σ’v sc  Cc Ho , log 2'  eo 1 8/17/2015 I Tính tốn lún cố kết hướng 13 I Tính tốn lún cố kết hướng Tính lún cố kết ổn định cho đất cố kết bình thường Dựa vào quan hệ ứng suất tác dụng & biến đổi hệ số rỗng, lập cơng thức tính lún: Đất cố kết bình thường ’1: giá trị ứng suất lớp phủ thẳng đứng tồn ’vo Dùng số nén cải biến Cc ’2: bao gồm ứng suất lớp phủ thẳng đứng tồn ’vo ứng suất tăng thêm ’v cơng trình sc  Cc Ho  ,   v log vo '  eo  vo s c  C c H o log I Tính tốn lún cố kết hướng 15 I Tính tốn lún cố kết hướng a Trường hợp Kiểm tra loại cố kết nào? So sánh áp lực tiền cố kết ’p với ứng suất hiệu thẳng đứng ’vo (hệ số cố kết OCR) 16 sc  C r ’vo+ v  ’p Ho  ,   v log vo '  eo  vo sc  C r H o log b Trường hợp ,   v  vo ,  vo Tính lún cố kết cho đất cố kết Ta nghiên cứu cách tính lún với đất cố kết thường Điều xảy đất cố kết? Thực tế xây dựng, ta thường gặp đất cố kết nhiều so với đất cố kết thường I Tính tốn lún cố kết hướng 14 17 ,   v  vo ,  vo I Tính toán lún cố kết hướng 18 ’vo+ v > ’p Trường hợp này, PT tính lún bao gồm phần: + Sự thay đổi hệ số rỗng hay biến dạng đường cong nén lại từ điều kiện trường ban đầu (eo; ’vo) hay (εvo, ’vo) + Sự thay đổi hệ số rỗng hay biến dạng đường cong nén nguyên sơ từ giá trị ’p tới giá trị cuối (ef, ’vf) (εvf, ’vf) Vậy sc  Cr    ' ' '   'p   vo   v   'p  vo  'p   vo Ho Ho log log  Cc '  eo  eo  vo  'p  Rút gọn ta được: ' sc  Cr p Ho Ho  '   log '  C c log vo ' v  eo  eo  vo p 8/17/2015 II Tính tốn độ lún cố kết có xét đến BD hơng 19 Thực tế gặp đất chịu nén khơng nở hơng Chỉ TH tải trọng cơng trình tương đối bé, kích thước móng tương đối lớn chiều dày chịu nén tương đối mỏng coi gần bị nén không nở hông Khi mặt chịu tải trọng cơng trình,1 điểm chịu thành phần ứng suất tăng thêm pháp tuyến x, y, z có tác dụng gây biến dạng hướng: biến dạng thẳng đứng & biến dạng nở hơng II Tính tốn độ lún cố kết có xét đến BD hơng II Tính tốn độ lún cố kết có xét đến BD hơng 20 Theo định luật Hooke, biến dạng tương đối theo phương phân tố đất có kích thước dx, dy, dz thành phần ứng suất tăng thêm pháp tuyến x, y, z gây là: 21 II Tính tốn độ lún cố kết có xét đến BD hơng 22 Lớp đất có chiều dày H, độ lún là: S = ezH, hay Biến dạng thể tích tương đối (6.14)  = x + y + z , gọi tổng ứng suất tăng thêm (6.14) công thức tính độ lún ổn định lớp đất có chiều dày H điều kiện biến dạng hướng (bài tốn khơng gian) Trong chương 4, xét mẫu đất bị ép co thu hẹp lỗ rỗng chủ yếu Để tính lún theo cơng thức (6.14), cần có giá trị e2 xác định từ thí nghiệm nén có nở hơng Tuy nhiên thí nghiệm phức tạp, nên thường dùng kết thí nghiệm nén khơng nở hơng để xác định e2; Biến dạng theo phương đứng II Tính tốn độ lún cố kết có xét đến BD hơng Xét kết thí nghiệm nén khơng nở hơng 23 II Tính tốn độ lún cố kết có xét đến BD hơng 24 Trong trường hợp biến dạng hướng (bài toán biến dạng phẳng) ex  0, ez  ey = 0, độ lún ổn định S đất chiều dày H: (6.16) Vậy tính hệ số rỗng theo p1 = zđ Trong đó ’  = x + z 8/17/2015 II Tính tốn độ lún cố kết có xét đến BD hơng 25 II Tính tốn độ lún cố kết có xét đến BD hơng 26 Xác định hệ số rỗng từ thí nghiệm nén khơng nở hơng: Bài tốn biến dạng phẳng p1 = zđ p2 = zđ + (1‐ 0)’ (6.15) Ta lại có e1; e2 (6.17) Kết hợp (6.15) và (6.17) z = (1‐ 0)’  II Tính tốn độ lún cố kết có xét đến BD hơng 27 Trong trường hợp đất có chiều dày lớn, đất thành lớp cần áp dụng phương pháp tổng cộng lún lớp để tính tốn độ lún ổn định Độ lún lớp xác định theo cơng thức sau II Tính tốn độ lún cố kết có xét đến BD hơng 28 Trình tự tính lún nhiều lớp: Trình tự tính toán gồm bước sau: Xác định tải trọng cơng trình, tính & vẽ biểu đồ phân bố áp suất đáy móng Trường hợp biến dạng hướng Tính vẽ biểu đồ phân bố ứng suất thân thẳng đứng zđ dọc theo đường thẳng đứng qua điểm tính lún (vẽ từ đáy móng) Xác định áp suất gây lún ptl Trường hợp biến dạng hướng II Tính tốn độ lún cố kết có xét đến BD hơng Tính vẽ biểu đồ ứng suất tăng thêm thẳng đứng z dọc theo đường thẳng đứng qua điểm tính lún Xác định chiều dày chịu nén Ha Theo quy phạm thiết kế cơng trình thủy lợi chiều sâu chịu nén chiều sâu có Ha = 0,5Hađ Ha - chiều dày chịu nén đất Do thời gian đào hố móng để xây dựng cơng trình lâu, hố móng CTTL ln bị ngập nước nên đất bị phình nở đào hố móng Như áp suất đáy móng áp suất gây lún ptl = p  29 II Tính tốn độ lún cố kết có xét đến BD hơng 30 Chia lớp tính tốn  Cần chia chiều dày chịu nén Ha thành nhiều lớp mỏng, lớp có chiều dày hi Khi phân chia cần tuân thủ nguyên tắc sau: - Mặt phân lớp hi phải trùng với mặt ranh giới sau đây: mặt phân tầng lớp đất tự nhiên, mặt nước ngầm, mặt nước mao dẫn, mặt đáy móng mặt giới hạn chiều dày chịu nén Ha - Các lớp gần đáy móng có chiều dày hi bé lớp xa đáy móng để đảm bảo phạm vi lớp ứng suất z phân bố đường thẳng - Chiều dày lớp 8/17/2015 II Tính tốn độ lún cố kết có xét đến BD hơng 32 31 Tính độ lún lớp thứ i (Si) §7.3 Xác định độ lún cố kết theo thời gian Tính độ lún tổng cộng I Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi II Tính độ lún cố kết theo thời gian III Biến dạng hông 33 I Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi 34 Quá trình cố kết thấm đất q trình chuyển hố ứng suất trung hoà ứng suất hiệu quả, loại ứng suất hàm số thời gian, phụ thuộc vào chiều dày tầng đất đặc tính nước đất ⇒ để nghiên cứu trình lún theo thời gian, cần biết loại ứng suất (Hiện để giải tốn thường tìm ứng suất trung hồ Un) I Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi Để tìm Un, dựa vào lý luận cố kết thấm đất I Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi 35 Khi lớp đất bão hoà nước chịu nén tác dụng tải trọng phân bố đều, nằm tầng thoát nước nằm tầng thoát nước tầng khơng nước nước đất bị ép ngồi chủ yếu theo hướng thẳng đứng Lớp đất bị ép co điều kiện thoát nước gọi cố kết thấm hướng I Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi 36 1.1 Những giả thiết lý thuyết cố kết thấm hướng  Tải trọng tác dụng lần tức thời  Đất đồng chất & bão hoà nước  Trong trình cố kết, thân nước hạt đất coi không ép co  Lớp đất bị ép co thoát nước theo phương đứng  Tốc độ lún đất phụ thuộc tốc độ nước đất  Tính thấm nước đất tuân theo ĐL Darcy  Hệ số thấm k & hệ số ép co a đất chịu nén số trình cố kết thấm 8/17/2015 I Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi 37 I Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi 1.2 PT vi phân cố kết thấm hướng & nghiệm PT 1.2 PT vi phân cố kết thấm hướng & nghiệm PT Xét phân tố đất độ sâu z tích 11dz Vì đất bão hòa nước, nước lỗ rỗng & hạt đất không bị ép co ⇒ Khi phân tố đất bị biến dạng tác dụng tải trọng P V.nước khỏi phân tố đất khoảng thời gian dt = độ giảm thể tích rỗng khoảng thời gian 38 Biến đổi biểu thức trên, áp dụng ĐL Darcy quan hệ pha đất Với I Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi 39 1.2 PT vi phân cố kết thấm hướng & nghiệm PT I NX Đất sét có tính dẻo thấp: Cv = 1*105 6*104 cm2/năm Đất sét có tính dẻo vừa : Cv = 6*104 ÷ 3*104 cm2/năm Đất sét có tính dẻo cao : Cv = 3.104 ÷ 6*103 cm2/năm NX Cv tỷ lệ thuận với hệ số thấm k tỷ lệ nghịch với hệ số ép co a ⇒ Cv đặc trưng cho mức độ cố kết đất Đất thấm, Cv bé Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi 40 1.2 PT vi phân cố kết thấm hướng & nghiệm PT Cv - hệ số cố kết (cm²/năm) k - hệ số thấm (cm/năm) a - hệ số ép co (cm²/N) eo - hệ số rỗng tự nhiên w - trọng lượng riêng nước (0,01 N/cm³) I Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi 41 1.2 PT vi phân cố kết thấm hướng & nghiệm PT Đây PT vi phân cố kết thấm hướng đất bão hòa nước Kết hợp điều kiện ban đầu & điều kiện biên toán ⇒ nghiệm riêng Áp lực nước lỗ rỗng u thời điểm t độ sâu z I Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi 42 1.2 PT vi phân cố kết thấm hướng & nghiệm PT Điều kiện ban đầu: Khi t = , z: Khi t =  , z: Điều kiện biên: Tại z = H với t: Tại z =0 với t : u = p u=0 q=0 u=0 8/17/2015 I 43 Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi 1.2 PT vi phân cố kết thấm hướng & nghiệm PT 44 Một tầng đất sét bão hòa nước dày 5m nằm tầng đá ko thấm Trên tầng sét lớp cát mỏng chịu tải trọng thẳng đứng phân bố liên tục p = 200 kN/m² Cho biết tiêu lý tầng sét sau: Hệ số thấm k = 1,4 cm/năm; hệ số rỗng ban đầu eo = 0,80; hệ số ép co a = 0,00183 cm²/N m - Số nguyên dương lẻ 1,3,5 e - Cơ số logarit tự nhiên z - Độ sâu điểm xét N - Nhân tố thời gian H – Khoảng cách thoát nước lớn TH: mặt nước H = chiều dày lớp đất TH: mặt nước H = 1/2 chiều dày lớp đất t - Thời gian cố kết Cv – hệ số cố kết Yêu cầu: Hãy tính vẽ biểu đồ phân bố áp lực nước lỗ rỗng u theo chiều sâu tầng sét thời điểm sau tác dụng tải trọng p tháng 45 Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi VD 6.5 (6.25) I I I Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi 46 VD 6.5 Áp lực nước lỗ rỗng U(z,t) độ sâu z Nhân tố thời gian: Hệ số cố kết Cv Trong đó: a = 0,00183 cm²/N = 1,83 cm²/kN n = 10 kN/m³ = 10-5 kN/cm³ k = 1,4 cm/năm eo = 0.8 (chỉ lấy số hạng đầu chuỗi, tức lấy m =1) Trong đó: P = 200 Kn/m2; H = 5m; I 47 Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi Nhân tố thời gian: ⇒ áp lực nước lỗ rỗng u(z,t) Tính với z = 0,00H ; 0,25H ; 0,50H ; 0,75H ; H z uz,t( kN/m²) 0,00 0,00 0,25H 49,39 0,50H 91,18 0,75H 119,17 I Lý thuyết cố kết thấm Terzaghi 48 Trên hình, diện tích abc biểu đồ phân bố áp lực nước lỗ rỗng uz,t diện tích aedc biểu đồ phân bố áp lực nén ’zt (áp lực hiệu quả) H 129,00 8/17/2015 49 II Tính độ lún theo thời gian 50 Độ cố kết đất Độ cố kết tỷ số độ lún thời điểm t trình lún (St) độ lún thời điểm trình lún kết thúc (S), ký hiệu Qt II Tính độ lún theo thời gian (6.27) (6.28) Trong đó: (a) (b) Thay (a) (b) vào (6.27) 51 Độ cố kết đất Độ cố kết đất 52 Nhận xét (6.29) Đây công thức thường dùng để xác định độ cố kết đất Là diện tích biểu đồ áp lực nước lỗ rỗng abc biểu đồ ứng suất hiệu aedc thời điểm t Diện tích biểu đồ ứng suất hiệu aedb hình 612 thời điểm t =  (là thời điểm trình cố kết chấm dứt) 53 Độ cố kết đất TH Nhận xét Trong thực tế xây dựng, sở phân tích tính chất điều kiện thoát nước hướng đất nền, đặc điểm tải trọng cơng trình tình hình phân bố ứng suất đất phân TH cố kết sau toán cố kết hướng Từ công thức (6.29) thấy Qt phụ thuộc tỷ số diện tích biểu đồ áp lực nước lỗ rỗng abc & biểu đồ ứng suất hiệu aedb Rõ ràng Qt tăng theo thời gian cố kết, từ Qt = thời điểm t = tăng lên Qt = thời điểm t =  Vậy Qt biểu thị mức độ hoàn thành q trình chuyển hố áp lực nước lỗ rỗng thành ứng suất hiệu trình cố kết Nếu biết biểu đồ áp lực nước lỗ rỗng & ứng suất hiệu quả, điều kiện nước tính chất đất dễ dàng ⇒ độ cố kết Qt nhờ tính St theo cơng thức (6.28) Độ cố kết đất TH 54 2.1 Trường hợp (TH-0) Đất đồng chất cố kết ổn định tác dụng trọng lượng thân, chiều dày lớp đất tương đối mỏng, kích thước đáy móng cơng trình tương đối lớn Ứng suất ép co tải trọng gây đất phân bố theo chiều sâu σ’z- ứng suất tăng thêm mặt thoát nước σ’’z- ứng suất tăng thêm mặt không thấm 8/17/2015 Độ cố kết đất trường hợp 55 Độ cố kết đất TH 56 Nhận xét 2.1 Trường hợp (TH-0) Từ công thức (6-26) ⇒ điều kiện để lớp đất đạt độ cố kết nhân tố thời gian N phải nhau: Thay (6.25) vào (6.29) lấy tích phân: N1 = N2 (6.30) Vì chuỗi (6.30) hội tụ nhanh (N lớn) nên cần lấy số hạng đầu đủ xác) (6.31) Với (6.26) Độ cố kết đất trường hợp 57 Hay (6.32) Công thức (6-32) cho thấy tỷ số thời gian cố kết bình phương tỷ số khoảng cách thoát nước lớn Trong trường hợp xét, với điều kiện thoát nước mặt nên khoảng cách nước lớn H1, H2 chiều dày lớp đất Độ cố kết đất TH 58 Từ CT (6.32) cịn ⇒ thời gian cố kết lớp đất có tính chất, chiều dày phân bố ứng suất ép co giống điều kiện nước chúng khác (hình c) Trên hình (c), đất nước hai mặt nên khoảng cách thoát nước lớn H2/2, (6.32) trở thành: Rõ ràng thời gian cố kết t2 lớp đất thoát nước mặt ngắn nhiều, 1/4 thời gian cố kết t1 đất có chiều dày nước mặt Độ cố kết đất TH 2.2 Trường hợp (TH-1) Đất loại trầm tích chưa ổn định, tác dụng trọng lượng thân, trình cố kết đất chưa hoàn thành Biểu đồ phân bố ứng suất ép co trọng lượng thân đất gây theo chiều sâu có dạng tam giác, với cạnh đáy mặt không thấm Độ cố kết đất tính theo: 59 Độ cố kết đất TH 60 2.3 Trường hợp (TH-2) Đất hồn thành q trình cố kết tác dụng trọng lượng thân Chiều dày lớp đất tương đối lớn, kích thước đáy móng tương đối bé Phân bố ứng suất ép co tải trọng ngồi p gây có dạng tam giác giảm dần theo chiều sâu Độ cố kết đất (6.36) 10 8/17/2015 Độ cố kết đất TH 61 Độ cố kết đất TH Nhận xét 2.4 Trường hợp (TH-3) Kết nghiên cứu cho thấy biến dạng đất đồng chất thời điểm t ứng suất ép co có dạng biểu đồ phân bố gây tương đương với tổng biến dạng gây biểu đồ ứng suất ép co riêng rẽ hợp thành Điều cho phép dùng nguyên lý cộng tác dụng biểu đồ phân bố ứng suất ép co để xác định độ lún trình cố kết Theo nguyên lý đó, xem độ lún St2 thời điểm t TH-2 tương đương với hiệu số độ lún TH-0 & TH-1 thời điểm đó, tức là: St2 = Sto ‐ St1 Đất cố kết chưa hoàn toàn tác dụng trọng lượng thân Biểu đồ ứng suất ép co tải trọng gây phân bố phân bố hình thang với đáy lớn mặt khơng thoát nước, đáy bé mặt thoát nước Theo nguyên lý cộng tác dụng, độ lún TH xác định theo công thức 62 St3 = Sto + St1 Qt3.S3 = Qto.So + Qt1.S1 Qt2 = 2Qto ‐ Qt1  Độ cố kết đất TH 63 2.4 Trường hợp (TH-3) 64 2.5 Trường hợp (TH-4) Đất cố kết ổn định tác dụng trọng lượng thân Chiều dày lớp đất không lớn Biểu đồ phân bố ứng suất ép co tải trọng gây có dạng hình thang với đáy lớn mặt nước đáy bé mặt khơng thoát nước Theo nguyên lý cộng tác dụng độ lún TH xác định theo công thức: Qt3.S3 = Qto.So + Qt1.S1 Với St4 = Sto ‐ St1 ’z _ ứng suất ép co mặt thoát nước ”z _ ứng suất ép co mặt khơng nước Độ cố kết đất TH Độ cố kết đất TH 65 Độ cố kết đất TH 66 Nhận xét Kết nghiên cứu cho thấy Qt hàm số nhân tố thời gian N  Để tiện tính toán thường lập bảng trị số N Qt cho TH cố kết ( với  khác nhau) để tra cứu (Bảng 6.1) Trên TH cố kết điều kiện thoát nước mặt Nếu gặp TH thoát nước mặt đưa trường hợp (TH-0) để tính tốn, lúc khoảng cách nước lớn lấy nửa chiều dày lớp đất, tức H/2 TH Khi có hai mặt nước 11 8/17/2015 Độ cố kết đất TH 67 Trong trường hợp đất có lớp I & II tiến hành tính tốn độ cố kết Qt độ lún St cho lớp riêng rẽ sau cộng kết với Khi tính tốn cần lưu ý lớp I TH nước mặt thoát mặt đáy lớp cần tính tốn theo TH-3 Cịn lớp II TH nước mặt cần tính tốn theo TH-0 Các toán 68 Thực tế thường gặp hai dạng tốn sau tính tốn độ lún theo thời gian Bài toán 1: Cho biết thời gian t Yêu cầu tính độ cố kết Qt độ lún St Bài toán 2: Cho biết độ cố kết Qt độ lún St Yêu cầu xác định thời gian t cần thiết để đất đạt độ cố kết độ lún nói Các toán 69 Bài toán 1: Cho biết thời gian t Yêu cầu tính độ cố kết Qt độ lún St B1: Tính hệ số cố kết Các toán 70 Bài toán 2: Cho biết độ cố kết Qt độ lún St Yêu cầu xác định thời gian t cần thiết để đất đạt độ cố kết độ lún nói B1: Tính độ cố kết Cv B2: Tính nhân tố thời gian B2: Xác định trường hợp cố kết trị số α B3: Xác định trường hợp cố kết trị số α σ’z- ứng suất tăng thêm mặt thoát nước B3: Tra Bảng 6.1, trang 214 N nhờ Qt α σ’’z- ứng suất tăng thêm mặt không thấm B4: Tra bảng 6.1 trang 214 Qt, từ tính St Các tốn 71 Các toán VD6.6 Xác định độ lún St Nền đất sét bão hòa nước dày 10m nằm tầng đá không thấm nước Mặt chịu tải trọng phân bố cục p = 235,4 kN/m², ứng suất ép co tải trọng p gây có dạng phân bố hình Cho đặc trưng lý đất nền: Hệ số rỗng ban đầu 1 = 0,8 Hệ số ép co a = 0,0025 cm²/N Hệ số thấm k = 2,0 cm/năm Hãy xác định: St sau t = năm sau tải trọng p Thời gian t cần thiết để độ cố kết đất đạt 0,75 a Xác định độ lún ổn định S: 72 Trong 12 8/17/2015 Các tốn 73 Xác định độ lún St a Xác định St Đây TH-4 Các toán 74 Tính thời gian t cần thiết để đất đạt độ cố kết Qt = 0.75 a Xác định N N xác định nhờ tra bảng 6.1 với Qt=0.75 α = 1.5 nhận N = 1.13 b Tính t Qt  xác định được nhờ tra bảng 6.1 với N =0,36 &  = 1,5 ⇒ Qt = 0,465 St = Qt.S = 0,46527,3 = 12,7 cm 13 ... đất đạt 0 ,75 a Xác định độ lún ổn định S: 72 Trong 12 8/ 17/ 2015 Các toán 73 Xác định độ lún St a Xác định St Đây TH-4 Các toán 74 Tính thời gian t cần thiết để đất đạt độ cố kết Qt = 0 .75 a Xác... sâu σ’z- ứng suất tăng thêm mặt thoát nước σ’’z- ứng suất tăng thêm mặt không thấm 8/ 17/ 2015 Độ cố kết đất trường hợp 55 Độ cố kết đất TH 56 Nhận xét 2.1 Trường hợp (TH-0) Từ công thức ( 6-2 6) ⇒... 1.2 PT vi phân cố kết thấm hướng & nghiệm PT Cv - hệ số cố kết (cm²/năm) k - hệ số thấm (cm/năm) a - hệ số ép co (cm²/N) eo - hệ số rỗng tự nhiên w - trọng lượng riêng nước (0,01 N/cm³) I Lý thuyết