ĐỒ án mẫu cô HƯƠNG

2 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG 1   THUYẾT MINH TÍNH TỐN I Điều kiện địa chất cơng trình: - Theo báo cáo khảo sát địa chất cơng trình, giai đoạn phục vụ thiết kế kỹ thuật thi công, khu đất xây dựng tương đối phẳng , từ xuống gồm lớp đất có chiều dày thay đổi mặt - Trụ địa tầng cơng trình: + Lớp 1: Lớp đất lấp có chiều dày 0,8 m + Lớp 2: Lớp sét pha xám xanh dày 4,7 m + Lớp 3: Lớp cát pha dày 5,7 m + Lớp 4: Lớp cát bụi dày 5,9 m + Lớp 5: Lớp cát hạt vừa chiều sâu chưa kết thúc phạm vi hố khoan sâu 30m Mực nước ngầm sâu 1,6m so với lớp đất lấp Sơ đồ địa chất cơng trình: D1-XVI-S5 Cột trục (kN) 1312 878 B E (kN.m) 171 (kN.m) 286 271 (kN) 47 30 (kN) 28 CHỈ TIÊU CƠ LÝ VÀ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM HIỆN TRƯỜNG CÁC LỚP ĐẤT Lớp đất Tên lớp đất Đất lấp Sét pha Xám xanh γ γs 3 W WL WP ϕoII SPT cu E (N) (KPa) (kPa) (kN/m ) (kN/m ) % % % 16,8 - - - - - - - - 18,5 26,3 32,5 39,4 23,7 13,5 7,0 24,2 6120 Cát pha 18,4 26,6 28,4 31,3 25,9 14,4 6,0 15,4 5910 Cát bụi 18,8 26,7 20,3 - - 17,9 11,5 - 8360 Cát hạt vừa 19,4 27,0 16,5 - - 30,5 22,4 - 30140 TRỤ ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH Page ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG II Đánh giá điều kiện địa chất công trình, địa chất thủy văn: Đánh giá địa chất cơng trình: - Lớp 1: Lớp đất lấp có chiều dày 0,8 m Lớp đất không đủ chịu lực để làm móng cơng trình, khơng có khả xây dựng, phải bóc bỏ lớp đặt móng xuống lớp đất đủ khả chịu lực - Lớp 2: Lớp sét pha xám xanh dày 4,7 m IL = Phân loại đất: W-WP 32,5-23,7 = = 0,56 WL -WP 39,4-23,7 0,5< I L 0 p tctb < R 175,04 Thỏa mãn * Kiểm tra điều kiện kinh tế: 1,5R - p tcmax 1,5.198,1 − 280,8 100% = 100% = 5, 5% < 10% ⇒ 1,5R 1,5.198,1 Thỏa mãn  Vậy kích thước đế móng là: l x b = 3,2 x 2,7 m Do E0 (lớp 2) = 6120 > E0 (lớp 3) = 5910  Cần kiểm tra áp lực nên lớp đất yếu - Kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp yếu: Α = σglz=H + σ bt z= h+ H ≤ R dy Điều kiện kiểm tra: Page (kPa) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG Α = σglz=H + σzbt=h+H + Tính Trong đó: σ btz=h+H = 0,8.16,8 + 0,8.18,5 + 0,1.8,65 + 3,8.8,65 = 61,975 kPa σglz = H = K o σglz =0 = K o (Ptbtc − σzbt= h ) Với l/b = 1,185; 2z/b = 2,8  Ko = 0,2296 σglz = H = K o σglz =0 = K o (Ptbtc − σzbt=1,7 ) = 0, 2296.(175, 04 − 0,8.16,8 − 0,8.18,5 − 0,1.8, 65) = 33,51  => A = 61,975 + 33,51 = 95,49 kPa + Tính Rdy : R dy = m1m2 (A.by.γ II + B.Hy γ 'II + D.cII ) K tc Trong đó: m1= 1,1 hệ số điều kiện cơng trình phụ thuộc độ sệt lớp m2 = hệ số điều kiện cơng trình phụ thuộc độ sệt lớp 3, B = 0,835 > 0.5 Ktc = tiêu lí đất thí nghiệm trực tiếp A = 0,298  B = 2,218 C = 4,754 ϕ  lớp = 14,4o  CII = 15,4kPa = 8,94 kN/m , γ II γ II = ' ∑ h γ i ∑h i = 0,8.16,8 + 0,8.18,5 + 0,1.8, 65 + 3,8.8, 65 = 11, 268 0,8 + 0,8 + 0,1 + 3,8 i kN/m3 Hy = h+ H = 1,7 +3,8 = 5,5 m a= Fy +a - a l - b 3,2 − 2,7 = = 0,25 2 by = Với Fy = l.b 3, 2.2,7 = = 37,63m KO 0,2296 m Fy +a -a = 37,63 + 0,252 - 0,25 = 5,89 m  by = Page kPa ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Rdy =  GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG 1,1.1 (0,298.5,89.8,94 + 2,218.5,5.11,268+ 4,754.15,4) = 248,99 > A = 95,492kPa  Thỏa mãn điều kiện c, Tính tốn theo TTGH II - Ứng suất gây lún đáy móng là: σ glz=0 = p tctb - γ i h i = 175,04 - 16,8.0,8 - 18,5.0,8 - 8,65.0,1 = 145,9 kPa - Ứng suất thân đáy móng là: σ btz=0 = γ i h i = 16,8.0,8 + 18,5.0,8 + 8, 65.0,1 = 29,1 kPa - Xác định ứng suất gây lún ứng suất thân đất z = hi Chia đất thành lớp phân tố có hi ≤ b 2, = = 0, 675 m 4 chiều dày Chọn hi = 0,6 m gl gl σ zi = k σ z=0 = k 145,9 (kPa) Ta có: σ btzi = σ btz=0 + γi h i = 29,1 + γi h i (kPa) Với ko hệ số phụ thuộc Độ lún tuyệt đối:  l 3,  b = 2, = 1,185   2z i  b σ glzi h i S = β∑ E 0i với β = 0,8 Bảng tính lún Điểm l (m) b (m) l b 3,2 2,7 1,185 z (m) 2z b k0 0,6 1,2 1,8 2,4 3,6 3,8 4,4 5,0 0,44 0,88 1,33 1,77 2,22 2,66 2,8 3,25 3,55 0,953 0,791 0,598 0,443 0,329 0,251 0,229 0,18 0,084 Page σ zigl σ zibt (kPa) 145,9 139,04 115,4 87,25 64,6 48 36,6 33,4 26,26 12,256 E (kPa) (kPa ) 29,1 6120 34,29 6120 39,48 6120 44,67 6120 49,86 6120 55,05 6120 60,24 6120 61,97 6120 67,344 5910 72,698 5910 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 10 GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG 5,6 0,125 18,23 91,68 5910 Nhận thấy độ sâu z = 5,0 m kể từ đáy móng có: σ glz10 σ btz10 =12,256 kPa < 0,2 = 0,2.72,698 = 14,5 kPa  ta lấy giới hạn h = 5,9 m kể từ đáy móng - Độ lún tuyệt đối đất là: σ gl h S=β∑ zi i E 0i 0,8.0, 145,9 36, 36, + 33, 0,8.0, 33, 12, 256 ( +139,04+115,4+87,25+64,6+48+ ) + 0,8.0, + ( + 26, 26 + ) 6120 2 2.6120 5910 2 =0,047 m =4,7 cm < Sgh =8 cm =  Thỏa mãn điều kiện lún tuyệt đối BIỂU ĐỒ ƯSGL VÀ ƯSBT Page ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG d, Tính tốn độ bền cấu tạo móng Áp lực tính tốn đáy móng: tt Pmax = Nott  6.el 6.eb  1312  6.0,25 6.0,1495 1± ± =  1± 3,2 ± 2,7 ÷ l.b  l b ÷  2,7.3,2   với el = 0.25m; tt P1tt ⇒ Pmax = eb =0,1495m = 273,48 kPa Page 10 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG H M γ 'II = 0,8.16,8 + 0,8.18,5 +0,1.8,65+ 3,8.8,65 + 5,7.8,94+ 5,9.9,77 + 2,05.10,48 = 192,06 kPa  R= 1, 4.1 (1,2.3,8.10,48 + 5,78.192,06 + 8,16.0) = 1621,05 kPa -Kiểm tra điều kiện áp lực tiêu chuẩn đáy móng: = 401,29 kPa < 1,5R = 2431,6 kPa = 277,745 kPa < R = 1621,05 kPa = 154,2 kPa >0 Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy móng Tính tốn độ lún nền: Ta tính tốn độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trường hợp đất từ chân cọc trở xuống có độ dày lớn, đáy khối quy ước có diên tích bé nên ta dùng nửa khơng gian tuyến tính để tính tốn + Xác định ứng suất thân đáy khối quy ước : σ btz=HM = 192,06 kPa +Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: σglz=0 = Ptbtc -σ btz=HM = 277,745 - 192,06 = 85,39 kPa Chia đất đáy khối quy ước thành lớp đồng có chiều dày hi ≤ STT BM 3,8 = = 0,95 m 4 Chiều dầy z(m) chọn hi = 0,88 m 2z/b LM BM k σ σ gl bt 2 (kN/m ) (kN/m ) 0 85,39 0.88 0,88 0,4 0,96 82,25 0.88 1,76 0,8 0,8 68,55 0,88 2,64 1,2 0,606 51,9 0,88 3,52 1,6 0,449 38,47 Tại điểm thứ có độ sâu z= 3,52 tính từ đáy khối móng quy ước có: 192,06 201,28 210,50 219,72 228,94 Page 36 E0 (kN/m2) 30140 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG = 38,47 kPa < 0,2 = 0,2.228,94 = 45,79 kPa → Do vậy, ta lấy giới hạn đến độ sâu 3,52 m kể từ đáy khối móng quy ước - Độ lún (S) xác định theo công thức sau: σglzi hi S = β.∑ Eoi S= 0,8.0,88  85, 685 38, 47  +82,25+68,85+51,9+ =0,0062 m  30140  2  Ta thấy: S = 0,62 cm < = 8cm Độ nún lệch so với móng trục B: ∆S = S B − S E 4, − 0, 62 = = 0, 00113 < ∆S gh = 0, 002 L 1080 Do thỏa mãn điều kiện độ lún tuyệt đối BIỂU ĐỒ ƯSGL VÀ ƯSBT Page 37 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG MNN α d, Tính tốn độ bền cấu tạo cọc Chọn vật liệu đài móng: - Bê tơng cấp độ bền B20 có Rb = 11500(kPa) , Rbt = 900 (kPa) - Cốt thép nhóm CII có Rs = 280000 (kPa) - Chiều cao làm việc hữu ích bê tơng đài móng: ho = hđ – 0,15 = – 0,15 = 0,85m Page 38 α ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG Kiểm tra chiều cao làm việc đài cọc theo điều kiện chống chọc thủng - Khi vẽ tháp đâm thủng từ mép cột nghiêng góc 450 so với phương thẳng đứng cột ta thấy tháp nằm trùm ngồi trục cọc Như đài cọc khơng bị đâm thủng Tính tốn cốt thép cho đài • Phản lực đầu cọc đài: tt N tt M ttx yi M y x i 1464,3 199.(±x i ) 333.(±y i ) P = ± ± = + + = 244,05 ± 61,42.x i ± 274,07.y i n c ∑ yi2 ∑ x i2 4.0,9 6.0,452 tt i • STT • xi yi (m) +0,9 -0,9 -0,9 +0,9 (m) +0,45 +0,45 +0,45 -0,45 -0,45 -0,45 Mô men tương ứng với mặt ngàm I-I: MI = (P1+P2+ P3).r1 P1 = 422,66kN P2= 367,38 kN P3= 312,1 kN r1 = 0,45– 0,22/2 = 0,34 m MI = (422,66+367,38+312,1).0,34 =374,73(kNm) Diện tích cốt thép tương ứng với mặt ngàm I-I: Với h = h d − 0,15 = − 0,15 = 0,85 Page 39 Pi tt (kN) 422,66 367,38 312,1 65,44 120,72 175,99 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG ASI = GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG M I −I 374, 72 = = 0, 001749m = 17, 49cm 0,9.RS h0 0,9.280000.0,85 Chọn thép có đường kính n=  Số thanh: Chiều dài thanh: φ14 có as=1,54 cm2 ASI 17, 49 = = 11,36 as 1,54 => Chọn n=12 l1* = 2300 − 2.0, 025 = 2250mm Khoảng cách hai trục cốt thép: a= • b − 2(25 + 15) 1400 − 2(25 + 15) = = 120mm n −1 12 − Chọn a120 mm Mô men tương ứng với mặt ngàm II-II: MII = (P1+P6).r2 P1 = 422,66 kN P2 = 175,99kN r2 = 0,9– 0,4/2 = 0,7 m MII = (422,66+175,99).0,7 = 419,055(kNm) Diện tích cốt thép tương ứng với mặt ngàm II-II: Với h = h d − 0,15 = 0,1 − 0,15 = 0,85 ASI = M II − II 419, 055 = = 0, 001956m = 19,56cm 0,9.RS h0 0,9.280000.0,85 Chọn thép có đường kính n=  Số thanh: Chiều dài thanh: φ14 có as=1,54 cm2 ASI 19,56 = = 12, as 1,54 => Chọn n=13 l1* = 1400 − 2.0, 025 = 1350m Khoảng cách hai trục cốt thép: Page 40 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG a= GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG b − 2(25 + 15) 2300 − 2(25 + 15) = = 185mm n −1 13 − Chọn a180 mm KẾT LUẬN: - Chiều sâu chơn móng h = 1,7m kể từ cốt tự nhiên - Kích thước đài 1,4m x 2,3m - Chiều cao đài hđ = 1m - Bố trí cọc 30×30cm, cọc dài 18 m gồm đoạn 6m, đầu cọc ngàm vào đài 0,15m, phần râu thép đặt đầu cọc dài 0,4m - Cốt thép theo cạnh ứng với mặt cắt I-I: 12d14a120mm, dài 2250mm - Cốt thép theo cạnh ứng với mặt cắt II-II: 13d14a180mm, dài 1350mm VI Thiết kế móng cột trục E ( móng biên) Móng đơn BTCT chơn nơng thiên nhiên - Tải trọng tác dụng xuống móng: Móng biên chịu tải lệch tâm phương Tải trọng tiêu chuẩn chân cột ( đỉnh móng) là: N 0tt 878 N = = = 763, 4783 kN n 1,15 tc + M 0tt 271 M = = = 235,65 kN n 1,15 tc + Q 0tc = + - Chọn vật liệu: Q0tt 30 = = 26, 087 kN n 1,15 + Bê tông B20 có: Rb =11,5 MPa = 11500kPa Rbt =0,9 MPa = 900kPa + Cốt thép: Cốt chịu lực CII có: Rs = 280 MPa = 280000 kPa Cốt đai CI có: Rsw = 175 MPa = 175000 kPa Chọn độ sâu chơn móng Page 41 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG - Cốt GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG ±0,00 cốt nhà cao cốt nhà 0,45m Chọn độ sâu chơn móng 1,5 (m) so với cos ngồi nhà, sâu 1,95 m so với cốt nhà Đế móng nằm lớp sét xám pha xám xanh Mực nước ngầm nằm đáy móng - Giả thiết chiều cao móng hm = 0,7m - Kích thước cột lcxbc = 0,4 x 0,22m Xác định kích thước sơ đáy móng: - Giả thiết chiều rộng móng b = 2m + Cường độ tính tốn đất đáy móng: R= m1m (Abγ II + Bhγ II ' + Dc II ) k tc Trong đó: m1,m2 hệ số điều kiện cơng trình, với IL=0,56>0,5  tra bảng 2.1 ta được: m1 = 1,1 ; m2= 1,0 ktc=1,0 tiêu lý đất thí nghiệm trực tiếp φ II = 13,50 A,B,D phụ thuộc vào , tra bảng 2.2 ta có: A= 0,275; B = 2,1125; D = 4,6625 b=2m; h=1,5m; cII=24,2kPa ∑ hγi i = 0,8.16,8 + 0, 7.18,5 = 17,59 kN/m3 γ 'II = h 1,5 γ II = 18,5 kN/m3 R= m1m 1,1.1 (Abγ II +Bhγ II ' +Dc II ) = (0, 275.2.18,5 + 2,1125.1,5.17,59 + 4, 6625.24, 2) = 196, 62 k tc  + Diện tích sơ đế móng: γ tb = 20 ÷ 22 kN/m γ tb = 20 kN/m Có nên chọn tc N0 763, 4783 F= = = 4, 71 m R - γ tb h tb 196, 62 − 20.1,725  Vì móng chịu tải lệch tâm lớn nên ta tăng diện tích đế móng F = 1,2.Fsb = 1,2.4,71 = 5,652 m2 F 5, 652  l = = 2,17m = 1, → b = 1, 1, b Chọn  Chọn b = 2,2 m Page 42 (kPa) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG  l = 1,2.b = 1,2.2,2 = 2,64m  chọn l = m Tính lại R: mm 1,1.1 R = (Abγ II + Bhγ II ' + Dc II ) = (0, 275.2, 2.18,5 + 2,1125.1,5.17,59 + 4, 6625.24, 2) = 197, 74 k tc - Độ lệch tâm: e= tc M oy + Qoxtc.hm + M đtc N tc - Áp lực đất chênh cốt : Ndtc = (l − l c ) (3− 0.4) b.γ tnhtn = 2,2.16,5.0,45 2 = 21,235 (kN) - Độ lệch tâm đất chênh cốt : eđ = (l − l c ) lc (3− 0.4) 0.4 + = + 4 =0,85 (m) M đtc = Nđtc.eđ = 21,235.0,85 = 18,05 (kN.m) -Áp lực tiêu chuẩn mức đáy móng: Ntc = N0tc + Ndtc e= = 763,4783+21,235 = 784,71(kN) 235,65+ 26,087.0,7 + 18,05 784,71 = 0.346 (m) + Áp lực tiêu chuẩn đế móng: N tc 6e 784, 71 6.0, 346 p tcmax,min = (1 ± ) + γ tb h tb = (1 ± ) + 20.1, 725 l.b l 3.2, p tctb = tc tc p max + p  Ta có: tc p max = 235, 67 kPa tc p = 71,11 kPa p tctb = 153,4 kPa Page 43 (kPa): ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG * Kiểm tra điều kiện kĩ thuật: tc p max < 1, 2R 235,67 < 1,2.197,74 = 237,288 tc p >0 ⇔ 71,11 > p tctb < R 153,4 < 197,74 => Thỏa mãn * Kiểm tra điều kiện kinh tế: tc 1,2.R - p max 1, 2.197, 74 − 235, 67 5% < 100% = 100% = 0, 68% < 10% ⇒ 1,2.R 1, 2.197, 74 Thỏa mãn  Vậy kích thước đế móng là: l x b = x 2,2 m Do E0 (lớp 2) = 6120 > E0 =5910 (lớp 3)  Cần kiểm tra áp lực nên lớp đất yếu - Kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp yếu: Α = σglz=H + σ bt z= h+ H ≤ R dy Điều kiện kiểm tra: Α = σglz=H + σzbt=h+H + Tính Trong đó: σ btz=h+H = 0,8.16,8 + 0,7.18,5 + 0,1.18,5 + 3,9.8,65 = 61,735 kPa σglz = H = K o σglz =0 = K o (Ptbtc − σzbt= h ) Với l/b = 1,36; 2z/b = 3,545  Ko = 0,174 σglz = H = K o σglz =0 = K o (Ptbtc − σzbt=1,5 ) = 0,174.(153, − 0,8.16,8 − 0, 7.18,5) = 22, 099  => A = 61,735 + 22,099= 83,474 kPa + Tính Rdy : R dy = m1m2 (A.by.γ II + B.Hy γ 'II + D.cII ) K tc Trong đó: m1= 1,1 hệ số điều kiện cơng trình phụ thuộc độ sệt lớp m2 = hệ số điều kiện cơng trình phụ thuộc độ sệt lớp 3, B = 0,835 > 0.5 Ktc = tiêu lí đất thí nghiệm trực tiếp A = 0,298  B = 2,218 C = 4,754 ϕ  lớp = 14,4o  C = 15,4kPa γ II = 8,94 kN/m3 , II Page 44 kPa ĐỒ ÁN NỀN MÓNG γ II = ' ∑ h γ i ∑h i = GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG 0,8.16,8 + 0, 7.18,5 + 0,1.18,5 + 3,9.8,65 = 11, 268 0,8 + 0, + 0,1 + 3,9 i kN/m3 Hy = h+ H = 1,5+4 = 5,5 m a= Fy +a - a by = Fy = Với l - b − 2,2 = = 0,4 2 m l.b 3.2,2 = = 37,93 m ko 0,174 Fy +a -a = 37,93 + 0,42 - 0,4 = 5,77 m  by = Rdy =  1,1.1 (0,298.5,77.8,94+ 2,218.5,5.11,268+ 4,754.15,4) = 248,646 > A = 83,474kPa  Thỏa mãn điều kiện 3, Tính tốn theo TTGH II - Ứng suất gây lún đáy móng là: σ glz=0 = p tbtc - γ i h i = 153,4 - 16,8.0,8 - 18,5.0,7 = 127,01 kPa - Ứng suất thân đáy móng là: σ btz=0 = γi h i = 16,8.0,8 + 18,5.0, = 26,39 kPa - Xác định ứng suất gây lún ứng suất thân đất z = hi Chia đất thành lớp phân tố có hi ≤ b 2, = = 0,55 m 4 chiều dày Chọn hi = 0,44 m gl gl σ zi = k σ z=0 = k 127,01 (kPa) Ta có: σ btzi = σ btz=0 + γ i h i = 26,39 + γ i h i (kPa) Với ko hệ số phụ thuộc l  b = 2, = 1,36   2zi  b Page 45 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG S = β∑ Độ lún tuyệt đối: σ glzi h i E 0i với β = 0,8 Bảng tính lún Điểm 10 11 12 13 l (m) b (m) 2,2 l b z (m) 2z b k0 1,36 0,44 0,88 1,32 1,76 2,2 2,64 3,08 3,52 3,96 4,44 4,88 5,32 0,4 0,8 1,2 1,6 2,4 2,8 3,2 3,6 3,636 4,036 4,436 4,836 0,971 0,844 0,676 0,525 0,407 0,3188 0,2544 0,2054 0,169 0,166 0,139 0,1175 0,101 σ zigl σ zibt (kPa) 127,01 123,33 107,196 85,85 66,68 51,69 40,49 32,3 26,08 21,46 21,08 17,65 14,92 12,82 (kPa ) 26,39 6120 30,196 6120 34,987 6120 38,739 6120 42,6 6120 46,4 6120 50,2 6120 54,02 6120 57,82 6120 61,63 6120 62 5910 65,93 5910 69,87 5910 73,8 5910 Nhận thấy độ sâu z = 5,32 m kể từ đáy móng có: σ glz9 σ btz9 =12,82kPa < 0,2 = 0,2.73,8 = 14,76 kPa  ta lấy giới hạn h = 5,32 m kể từ đáy móng - Độ lún tuyệt đối đất là: σ gl h S=β ∑ zi i E 0i 0,8.0,44 127, 01 21, 46 ( +123,33+107,196+85,85+66,68+51,69+40,49+32,3+26,08+ ) 6120 2 0,8.0,04 21, 46 + 21, 08 0,8.0, 44 21, 08 12,82 + + ( + 17,65 + 14,92 + ) 6120 5910 2 =0,038 m =3,8 cm < Sgh =8 cm = Độ lún lệch so với móng trục B: ∆S = SC − S E 4, − 3,8 = = 0, 0007 < ∆S gh = 0, 002 L 1280  Thỏa mãn điều kiện lún tuyệt đối Page 46 E (kPa) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG BIỂU ĐỒ ƯSGL VÀ ƯSBT 4, Tính tốn độ bền cấu tạo móng a, Kiểm tra điều kiện chọc thủng - Áp lực tính tốn đáy móng tt max P Với = Nott + Ν dtt  6.el  1± l.b  l ÷  M 0tt + Qtt.hm + M dtt el = N0tt + Ndtt N dtt = N dtc n = 21, 235.1,1 = 23,36kN M dtt = M dtc n = 18, 05.1,1 = 19,855kN Page 47 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG el = 271 + 30.0, + 19,855 = 0,356m 878 + 23,36 tt Pmax = tt Pmax GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG 878 + 23,36  6.0,356  1 ± ÷ 3.2,   =233,8 (KPa) ; tt Pmin =39,33 (KPa); Ptbtt =136,57 (KPa) Kiểm tra điều kiện chọc thủng Chọn lớp bê tông bảo vệ: a = 35 mm = 0,035 cm  ho = hm – a = 0,7 – 0,035 = 0,665 m N ct ≤ N cct = α.R bt b tb h o Điều kiện kiểm tra : - lct = l-lc 3-0,4 -h = -0,665=0,635m 2 Fct =lct b + với => Fct =0,635.2,2=1,397 m pcttt = p ttmin + l-lct tt - 0,635 tt (p max -p ) = 39,33 + (233,8 - 39,33) = 192,64 kPa l N ct = tt p cttt +p max 192,64 + 233,8 Fct = 1,379 = 294,03 kN 2  Lực chọc thủng: bc + 2ho = 0,22 + 2.0,665 = 1,55 m < b = 2,2 m  btb = bc + ho = 0,22 + 0,665 = 0,885 m α=1 + Do sử dụng bê tông nặng nên  Lực chống chọc thủng: N cct = α.R bt b tb h o = 1.900.0,885.0,665 = 529,67 kN  Nct = 294,03 kN < Ncct = 529,67 kN  Chiều cao móng thỏa mãn điều kiện chọc thủng b, Tính tốn bố trí thép móng: - Đặt thép song song theo phương cạnh dài: tt M1 2p max + p1tt A s1 = M1 = b.L2 0,9R s h Với Trong đó: L= + l-lc − 0, = = 1,3m 2 Page 48 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG tt p1tt = p + + GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG l-L tt 3-1,3 tt (p max -p ) = 39,33 + (233,8 - 39,33) = 149,5 kPa l 2.233,8+149,5 2,2.1,32 = 382,4 kNm 382, ⇒ As1 = = 2,556.10-3 m = 2567 mm 0,9.28.10 0,665 → M1 = ⇒ Chọn thép d14 có as = 154 mm Chọn 17d14 có + Khoảng cách thép: as 154  (2200 - 2.35) = 125,3 mm a < (b-2a bv )= 2618  As 100 ≤ a ≤ 200mm  A sc = 2618 mm >A s1  Thỏa mãn  Chọn a = 120 mm l = l - 2c0 = 3000 - 2.25 = 2950mm + Chiều dài thép là: Vậy chọn 17d14 a120 mm - Đặt thép song song theo phương cạnh ngắn: Do đặt thép cạnh dài nên: h0’= h0 - d1 = 0,665-0,014 = 0,651m A s2 = M2 0,9R s h '0 M2 = Với 2p ttmax + p1tt l.B2 Trong đó: B= + b - bc 2,2 - 0,22 = = 0,99 m 2 tt p 2tt = p + + b-B tt 2,2 - 0,99 tt (p max - p ) = 39,33 + (233,8 - 39,33) = 146,3 kPa b 2, 2.233,8+146,3 3.0,992 = 300,84 kNm 300,84 ⇒ As2 = = 1,834.10-3 m = 1834 mm 0,9.28.10 0,651 → M2 = ⇒ Chọn thép d12 có as = 113 mm Chọn 17d12 có + Khoảng cách thép: A sc = 1921 mm >A s2 Page 49  Thỏa mãn ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG as 113  (3000 - 2.35) = 172,35 mm a < (l-2a bv )= 1921  As 100 ≤ a ≤ 200mm   Chọn a = 150 mm + Chiều dài thép là: Vậy chọn 18d12 a150 mm l = b - 2c = 2200 - 2.25 = 2150 mm KẾT LUẬN: Kích thước đáy móng: lxb = 3x2,2 m Chiều cao móng: hm = 0,7 m Chiều sâu chơn móng: h = 1,5 m Cốt thép theo phương cạnh dài: 17d14 a120 mm, dài 2950 mm Cốt thép theo phương cạnh ngắn: 17d12 a150 mm, dài 2150 mm Page 50 ...ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG II Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình, địa chất thủy văn: Đánh giá địa chất cơng trình: - Lớp 1: Lớp... mũi thân cọc có xét đến ảnh hưởng phương pháp hạ cọc đén sức kháng xuyên đất , lấy theo bảng TCVN 10304-2014 Page 26 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG MNN Lớp đất li (m) zi(m) Sét pha... độ sức kháng trung bình đoạn cọc nằm lớp đất rời thứ “i”: 10N s,i f s,i = f c,i : cường độ sức kháng đoạn cọc nằm lớp đất dính thứ “i”: Page 29 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG f c,i