Tài liệu Luận văn " Mạng lưới cấp nước đô thị"_ Chương 3.A pptx

LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD :TS LƯU XN LỘC SVTH : PHẠM ĐÀO VIỆT MSSV:80404751 43 Chương 3: THIẾT KẾ CÔNG TRÌNH CẤP NƯỚC A. THIẾT KẾ ĐÀI NƯỚC 3.1. CÁC THÔNG SỐ THIẾT KẾ BAN ĐẦU 3.1.1. Thông số kích thước Dựa vào kết quả từ chương 2, thông qua việc sử dụng chương trình Epanet để tính toán mạng lưới cấp nước, ta có các thình dạng và các hông số kích thước đài như sau ( xem hình ): Bảng 3.1: Các thông số về đài nước Đài Cao trình đáy đài Mực nước ban đầu Mực nước lớn nhất Đường kính 18.5m 0.50m 4.81m 7.5m Sơ bộ chọn kích thước các tiết diện như sau : • Phần tử vỏ : - Chân đài : dày 20cm - Vỏ nón cụt : dày 25cm - Thành đài : dày 20cm - Vòm đáy : dày 25cm - Lõi giữa : dày 20cm - Nắp đài : dày 12cm - Sàn công tác : dày 8 cm • Phần tử dầm : - Đai dưới : 40x30cm - Đai giữa : 40x30cm - Đai trên : 30x25cm - Đai nắp : 20x20cm - Dầm vòm đáy : 30x25cm 3.1.2. Vật liệu - Chân đài, thành đài : bêtông #300, Rn = 130daN/cm 2 (=1,3kN/cm 2 ), Rk = 10daN/cm 2 (=0,1kN/cm 2 ), E b = 29.10 6 kN/m 2 . - Móng : bêtông #250, Rn = 110daN/cm 2 (=1,1kN/cm 2 ), Rk = 8,8daN/cm 2 (=0,088kN/cm 2 ), E b = 26,5.10 6 kN/m 2 . - d > 10mm : thép A-II , R a =R’ a = 2800daN/cm 2 (=28kN/cm 2 ). - d ≤ 10mm : thép A-I , R a =R’ a = 2300daN/cm 2 (=23kN/cm 2 ). 3.2. Xác đònh tải trọng và tổ hợp tải trọng 3.2.1. Các loại tải trọng tác dụng lên đài nước - Tải trọng bản thân : hệ số tin cậy n = 1,1. - Tải trọng sửa chữa : 0,75kN/m 2 , hệ số tin cậy n = 1,2 - Áp lực nước : áp lực nước bao gồm áp lực ngang tác dụng vào thành đài và trọng lượng nước, hệ số tin cậy n = 1,0. - Áp lực gió : hệ số tin cậy n = 1,2 PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD :TS LƯU XN LỘC SVTH : PHẠM ĐÀO VIỆT MSSV:80404751 44 3.2.2. Xác đònh áp lực gió Do công trình có độ cao 24.6m, do đó không xét đến thành phần động của tải trọng gió. Giá trò tiêu chuẩn thành phần tónh của tải trọng gió W ở độ cao Z(m) so với mốc chuẩn được tính theo công thức sau : W = W o .k.c (daN/m 2 ) Với : - W o : giá trò áp lực gió lấy theo vùng. Công trình được xây dựng ở huyện Nhơn Trạch –Đông Nai thuộc vùng IA có W o = 65daN/m 2 , do là vùng chòu ảnh hưởng của bão yếu nên được giảm đi 10daN/m 2 , do đó giá trò tính toán là : W o = 55daN/m 2 . - k : hệ số tính đến sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao, vùng đòa hình dạng C. - c : hệ số khí động. - Hệ số độ tin cậy của tải trọng gió : n = 1,2. • Xác đònh hệ số khí động c e1 Hệ số khí động c e1 được xác đònh theo sơ đồ 33 , TCVN 2737 – 1995 : c e1 = k 1 . cβ với : - cβ : giá trò thay đổi theo góc β , tra theo đồ thò sơ đồ 33 - bảng 6. - Khi cβ > 0 : k 1 =1 - Khi cβ <0 : k 1 phụ thuộc tỷ số d h 1 Theo trên, ta có h 1 = 22.5m, d tb = 7.5m 1 3 h d →=↔k 1 = 1.03 β c e1 PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD :TS LƯU XN LỘC SVTH : PHẠM ĐÀO VIỆT MSSV:80404751 45 Bảng 3.2. Bảng tính giá trò c e1 theo giá trò k1 và β β o 0 10 20 30 37 40 50 60 70 80 cβ 1 0.96 0.7 0.3 0 -0.1 -0.75 -1.2 -1.3 -1.2 k 1 1 1 1 1 1 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 c e1 1 0.96 0.7 0.3 0 -0.103 -0.773 -1.236 -1.339 -1.236 β o 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 cβ -1 -0.7 -0.45 -0.35 -0.4 -0.4 -0.4 -0.4 -0.4 -0.4 k 1 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 c e1 -1.03 -0.721 -0.464 -0.361 -0.412 -0.412 -0.412 -0.412 -0.412 -0.412 - Để đơn giản trong tính toán, ta sẽ quy đổi các giá trò c e1 thành các giá trò c e1 trung bình, các giá trò c e1 trung bình sẽ tương ứng với các giá trò áp lực gió tập trung tại 4 điểm : Cao độ K Cao độ K 3 0.47 40 0.97 5 0.54 50 1.03 10 0.66 60 1.08 15 0.74 80 1.18 20 0.8 100 1.25 c e Góc quy đổi Giá trò c eA 0 →37 o , 0→-37 o 0,592 c eB 37 o →130 o -0,698 c eC 130 o →180 o , -130 o →-180 o -0,412 c eD -37 o →-130 o -0,698 A C B D ceA PA ceC PC ceB PB ceD PD PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD :TS LƯU XN LỘC SVTH : PHẠM ĐÀO VIỆT MSSV:80404751 46 30 0.89 150 1.4 Bảng 3.3. Bảng tính giá trò áp lực gió W theo độ cao z Với : F là diện tích chòu gió đẩy hay diện tích chòu gió hút (m 2 ) Z (m) k c eA W A (daN/m 2 ) F ( m 2 ) P A (daN) P A (KN) 0 0 0.592 0.000 10.332 0.000 0.000 2 0.313 0.592 10.191 10.332 105.300 1.053 6 0.564 0.592 18.364 10.332 189.742 1.897 10 0.66 0.592 21.490 10.332 222.038 2.220 14 0.721 0.592 23.573 10.332 243.569 2.426 17.5 0.77 0.592 25.071 9.687 242.854 2.429 19.5 0.794 0.592 25.853 9.687 250.424 2.504 P A 21.5 0.814 0.592 26.504 9.687 256.731 2.567 Z (m) k c eA W A (daN/m 2 ) F ( m 2 ) P A (daN) P B / P D (KN) 0 0 -0.698 0.000 12.985 0.000 0.000 2 0.313 -0.698 -12.009 12.985 -155.940 -1.559 6 0.564 -0.698 -21.639 12.985 -280.991 -2.810 10 0.66 -0.698 -25.323 12.985 -328.820 -3.288 14 0.721 -0.698 -27.778 12.985 -360.705 -3.592 17.5 0.77 -0.698 -29.543 12.174 -359.646 -3.596 19.5 0.794 -0.698 -30.464 12.174 -370.856 -3.709 P B / P D 21.5 0.814 -0.698 -31.231 12.174 -380.198 -3.802 Z (m) k c eA W A (daN/m 2 ) F ( m 2 ) P A (daN) P D (KN) 0 0 -0.412 0.000 10.472 0.000 0.000 2 0.313 -0.412 -7.093 10.472 -74.273 -0.743 6 0.564 -0.412 -12.780 10.472 -133.834 -1.338 10 0.66 -0.412 -14.956 10.472 -156.615 -1.566 14 0.721 -0.412 -16.406 10.472 -171.802 -1.711 17.5 0.77 -0.412 -17.448 13.090 -228.396 -2.284 19.5 0.794 -0.412 -17.992 13.090 -235.515 -2.355 P C 21.5 0.814 -0.412 -18.445 13.090 -241.448 -2.414 3.2.3. Tổ hợp tải trọng Xét các trường hợp tổ hợp tải trọng sau : • Tổ hợp 1 : (lúc mới thi công xong) TH1 = 1 (tónh tải x1,1) +1( áp lực gió x1,2) • Tổ hợp 2 : ( lúc vận hành ) TH2 = 1(tónh tải x1,1) +0.9( áp lực gió x1,2) + 0.9(áp lực nước x1,0) PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD :TS LƯU XN LỘC SVTH : PHẠM ĐÀO VIỆT MSSV:80404751 47 • Tổ hợp 3 : ( lúc sửa chữa ) TH3 = 1 tónh tải x1,1) + 0.9(áp lực gió x1,2) + 0.9(áp lực nước x1,0) + 0.9(sửa chữa x 1,2) 3.3. Tính toán nội lực và cốt thép 3.3.1. Cơ sở tính toán Thực hiện mô phỏng tính toán đài nước bằng chương trình SAP2000 V9.03, với các giá trò nội lực xuất ra như sau : • Đối với phần tử dầm ( Frame) : - P : lực dọc trục - M2-2 : moment nằm trong mặt phẳng 1-3, uốn quanh trục 2 - M3-3 : moment nằm trong mặt phẳng 1-2, uốn quanh trục 3 - F2-2 : lực cắt theo phương trục 2 - F3-3 : lực cắt theo phương trục 3 • Đối với phần tử vỏ ( Shell) : - M2-2 : moment uốn quanh trục 1 - M1-1 : moment uốn quanh trục 2 - F1-1 : lực theo phương trục 1 - F2-2 : lực theo phương trục 2 3.3.2.- Các công thức tính toán các cấu kiện 3.3.2.1 - Cấu kiện chòu kéo: - Đúng tâm: AR N tots,s ≤ (kN) A s,tot : diện tích tiết diên toàn bộ cốt thép dọc - Độ lệch tâm của lực dọc N đối với trọng tâm của tiết diện quy đổi e 0 = e 01 +e a Với e 01 = M/N: độ lệch tâm do tải trọng trục 1 (đỏ) trục 2 (trắng) trục 3 (xanh) trục 1 (đỏ) trục 2 (trắng) trục 3 (xanh) mặt 5 (mặt đỏ) mặt 6 (mặt vàng) PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD :TS LƯU XN LỘC SVTH : PHẠM ĐÀO VIỆT MSSV:80404751 48 e a : độ lệch tâm do bêtông không đồng chất , sai lệch kích thước tiết diện do sai lệch vò trí đặt cốt thép , do sai lệch trục cấu kiện. 1/600 max 1/30 a L e h = L: chiều dài cấu kiện h: chiều cao của tiết diện cấu kiện - Lệch tâm tiết diện chữ nhật: + Nếu lực dọc đặt trong khoảng giữa các hợp lực trong cột thép S và S’ )'( 0 ' ahARNe ss −≤ Với e = 0,5h-e 0 -a )'( 0 ' ahARNe ss −≤ với e’=0,5h+e 0 -a’ + Nếu lực dọc đặt ngoài khoảng giữa các hợp lực trong cột thép S và S’ )'()5,0( 0 ' 0 ahARxhbxRNe sscb −+−≤ Với e = e 0 -0,5h+a’ bxRNARAR bsscss =−− ' (Nếu 0 hx R ξ> lấy 0 hx R ξ= Với ) 1,1 1(1 , ω σ σ ω ξ −+ = usc sR R tính theo mục 6.2.2.3 TCVN 356:2005) 3.3.2.2 - Cấu kiện chòu uốn: )()5,0( ' 0 ' 0 ahARxhbxRM sscb −+−≤ bxRARAR bsscss =− ' 3.3.2.3 - Cấu kiện chòu nén lệch tâm tiết diện chữ nhật: Nén đúng tâm: ' () bbssc NRAAR ϕ≤+ A b : diện tích vùng bê tông chòu nén ϕ : hệ số uốn dọc Nén lệch tâm : - Khi R h x ξξ ≤= 0 : )'()5,0( 0 ' 0 ahARxhbxRNe sscb −+−≤ (36) 0 '(0,5')(') bscs NeRbxxaRAha≤−−+− ' SSbscs RARbxRAN=+− Chiều cao vùng nén: bxRARARN bsscss =−+ ' - Khi R h x ξξ >= 0 : đối với cấu kiện làm từ bê tông có cấp nhỏ hơn hoặc bằng B30, cốt thép nhóm CI,A-I, CII,A-II, CIII,A-III : bxRARAN bsscss =−+ ' σ ; Với s R s R hx         − − − = 1 1 /1 2 0 ξ σ 3.3.3 - Tính toán nội lực và cốt thép cho dầm đai: * Kết quả nội lực từ Sap V9.03 PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD :TS LƯU XN LỘC SVTH : PHẠM ĐÀO VIỆT MSSV:80404751 49 Nắp Thành đài Chân đài Thành trong Dầm vòm đáy Đai giữa Đai trên Đai dưới Đai nắp Vòm đáy PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD :TS LƯU XN LỘC SVTH : PHẠM ĐÀO VIỆT MSSV:80404751 50 3.3.3.1- Đai nắp: * Kích thước : 20x20cm , lấy a = a’ = 3.5 cm * Lực tác dụng lên đai : + Trọng lượng bản thân + Áp lực gió *Các giá trò nội lực max : P V2 V3 T M2 M3 KN KN KN KN-m KN-m KN-m Max -4.025 0.164 0.064 0.004 0.014 -0.009 Min -5.782 -0.164 -0.064 -0.004 -0.014 -0.029 * Do đai dưới chủ yếu chòu nén nên tính theo cấu kiện chòu nén lệch tâm e 01 e a eo h/2-a e' e x A S =A' S Tổng As m m m m m m m cm 2 cm 2 0.0049 0.0083 0.0133 0.065 0.1033 0.0767 0.0020 0.038 0.076 * Diện tích cốt thép : + Chọn 2∅12 (A s =2,262 cm 2 ) cho lớp cốt thép phía trên + Chọn 2∅12 (A s =2,262 cm 2 ) cho lớp cốt thép phía dưới * Kiểm tra điều kiện ứng suất nén trong bêtông : == hb P b . σ 5.728 91.65 0,250,25 = × kPa < R b =11500 kPa (Thỏa) * Kiểm tra hàm lượng cốt thép 4 minmax 0 ' 22,26210 0,05%1000.84%3% 0,250,215 ss AA bh µµµ − + ×× =≤==×=≤= × * Kiểm tra điều kiện lực cắt : Q = V 2 ≤ 0,6.R bt .b.h o ó 0.164 kN < 0,6×900×0,25×0,215 = 29.025 (kN) (Thỏa) Vậy cốt đai bố trí theo cấu tạo: ∅8 a200 (A s = 2,52cm 2 ) Kiểm tra bề rộng khe nứt: 3 20(3.5100). s crcl s ad E σ δϕηµ=− Với : δ =1 , l ϕ = 1 , η = 1 , d = 12mm 2 5.782 1.278(/) 4.524 s s N kNcm A σ === (KN/cm 2 ) 4.524 0.01 .2521.5 s o A bh µ=== × ⇒ 3 4 2.39 .20(3.51000.01).12 2.110 crc a =−× × PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD :TS LƯU XN LỘC SVTH : PHẠM ĐÀO VIỆT MSSV:80404751 51 = 0.013mm < [a n ] = 0.5mm 3.3.3.2 - Đai trên: - Kích thước : 30x25cm , chọn a = a’ = 3.5cm - Lực tác dụng lên đai : + Trọng lượng bản thân + Trọng lượng nắp + Áp lực gió, nước *Các giá trò nội lực max P V2 V3 T M2 M3 KN KN KN KN-m KN-m KN-m Max 13.357 1.545 0.033 0.068 0.020 0.212 Min 8.358 -1.545 -0.033 -0.068 -0.036 -0.413 * Đai trên chủ yếu bi kéo nên được tính theo cấu kiện chiệu kéo lệch tâm e 01 e a eo h/2-a e' e A S =A' S Tổng As m m m m m m cm 2 cm 2 0.031 0.010 0.041 0.115 0.1599 0.0741 0.322 0.644 *Diện tích cốt thép : + Chọn 2∅12 (A’ s =2.262 cm 2 ) cho lớp cốt thép phía trên. + Chọn 2∅12 (A s =2.262 cm 2 ) cho lớp cốt thép phía dưới. * Kiểm tra hàm lượng cốt thép 4 minmax 0 ' 4.52410 0,05%1000.68%3% 0,250,265 ss AA bh µµµ − + × =≤==×=≤= × * Kiểm tra điều kiện lực cắt : Q = V 2 ≤ 0,6.R bt .b.h o ó 1.545 kN < 0,6×900×0,25×0,265 = 35.775 (kN) (thỏa) Vậy cốt đai bố trí theo cấu tạo: ∅8 a200 (A s = 2,52cm 2 ) * Kiểm tra bề rộng khe nứt: 3 20(3.5100). s crcl s ad E σ δϕηµ=− Với : δ =1 , l ϕ = 1 , η = 1 , d = 12mm 2 13.357 2.95(/) 4.524 s s N kNcm A σ === (KN/cm 2 ) 4.524 0.007 .2526.5 s o A bh µ=== × ⇒ 3 4 2.39 .20(3.51000.007).12 2.110 crc a =−× × = 0.014mm < [a n ] = 0.5mm 3.3.3.3 - Đai giữa: - Kích thước : 40x30 cm , lấy a = a’ = 3.5cm PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD :TS LƯU XN LỘC SVTH : PHẠM ĐÀO VIỆT MSSV:80404751 52 - Lực tác dụng lên đai : + Trọng lượng bản thân + Trọng lượng nắp, thành đài, vòm đáy, lõi giữa + Áp lực gió, nước * Các giá trò nội lực max : P V2 V3 T M2 M3 KN KN KN KN-m KN-m KN-m Max 148.398 2.532 0.129 0.046 0.079 0.075 Min 53.624 -2.532 -0.129 -0.046 -0.131 -0.947 * Đai giửa chủ yếu chòu kéo nên được tính theo cấu kiện chiệu kéo lệch tâm e 01 e a eo h/2-a e e' A S =A' S Tổng A S m m m m m m cm 2 cm 2 0.0064 0.0133 0.0197 0.165 0.1453 0.1847 2.967 5.93 * Diện tích thép: + Chọn 2∅14 (A’ s = 3.08 cm 2 ) cho lớp cốt thép phía trên. + Chọn 2∅14 (A s = 3.08 cm 2 ) cho lớp cốt thép phía dưới. * Kiểm tra hàm lượng cốt thép 4 minmax 0 ' 2*3.08*10 0,05%*1000.57%3% 0.3*0.365 ss AA bh µµµ − + =≤===≤= * Kiểm tra điều kiện lực cắt : Q = V 2 ≤ 0,6.R bt .b.h o . ó 2.532 kN < 0,6×900×0,3x0.365 = 59.13 (kN) (Thỏa) Vậy cốt đai bố trí theo cấu tạo: ∅8 a200 (A s = 2,52cm 2 ) *Kiểm tra bề rộng khe nứt: 3 20(3.5100). s crcl s ad E σ δϕηµ=− Với : δ =1 , l ϕ = 1 , η = 1 , d = 14mm 2 148.398 24.01(/) 6.16 s s N kNcm A σ === (KN/cm 2 ) 6.16 0.0055 .3036.5 s o A bh µ=== × ⇒ 3 4 2.39 .20(3.51000.0055).14 2.110 crc a =−× × = 0.016mm < [a n ] = 0.5mm 3.3.3.4 - Đai dưới: - Kích thước : 40x30cm , lấy a = a’ = 3,5cm PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com [...]...GVHD :TS LƯU XN LỘC LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP - Lực tác dụng lên đai : + Trọng lượng bản thân + Trọng lượng nắp, thành đài, vòm đáy, lõi giữa + Áp lực gió, nước * Các giá trò nội lực max : Max Min P KN -40.221 -87.085 V2 KN 1.523 -1.523 V3 KN 0.172 -0.172 T KN-m 0.039 -0.039 M2 KN-m 0.055 -0.079... MSSV:80404751 PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com GVHD :TS LƯU XN LỘC LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP = 0.016mm < [an] = 0.5mm 3.3.3.5 - Đai vòm: - Kích thước : 30x25cm , lấy a = a’ = 3.5 cm - Lực tác dụng lên đai : + Trọng lượng bản thân + Áp lực gió, nước * Các giá trò nội lực max P KN -8.324 -25.244 Max Min V2 KN 0.314 -0.314 V3 KN 0.007 -0.007 T KN-m 0.016 -0.016... As chọn cm2 2.51 (Thỏa) 56 MSSV:80404751 PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com GVHD :TS LƯU XN LỘC LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP 3.4.4.2 - Lõi giữa - Bề dày δ =20 cm, chọn a = 2cm - Lực tác dụng : + Trọng lượng bản thân + Áp lực nước * Các giá trò nội lực max (cắt theo phương vòng một dãy có bề rộng 1 mét): F11 KN/m Max Min F22 KN/m F12 KN/m M11 KN-m/m M22 KN-m/m M12... LƯU XN LỘC LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP µ min = 0,05% ≤ µ = As + A' s 13.58 × 10 −4 = × 100% = 0,75% ≤ µ max = 3% bh0 1 × 0,18 *Bảng tổng hợp bố trí cốt thép chân đài: H 0-4 4-8 8-12 12-16 AS Chọn µ Tổng As 24.62 6.78 6.78 6.78 2xÞ14a150 2xÞ12a200 2xÞ12a200 2xÞ12a200 1.36 0.75 0.75 0.75 3.4.4.5 - Thành đài - Bề dày δ = 20 cm.chọn: a = 2cm - Lực tác dụng : + Trọng lượng bản thân, nắp, đai trên + Áp lực nước, gió,... cọc : +Sức chòu tải của cọc theo chỉ tiêu vật liệu : Khi thi công đóng cọc : L01 = vLđoạn cọc =1 x 10 = 10 (m) Khi cọc đã làm việc : L02 = vLđất yếu =0,7 x (29.5-5.3) = 16.94 (m) L0 = max(L01 ,L02) = L02 = 16.94(m) SVTH : PHẠM ĐÀO VIỆT 65 MSSV:80404751 PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com GVHD :TS LƯU XN LỘC LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP λ= L0 16.94 = = 56.47 → ϕ = 0.846... ∑γ ' i × hi GVHD :TS LƯU XN LỘC LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP σ zbt 0 = γ i × hi = = = 18.32 × 1.7 + 0.3 × 4.688 + 11.5 × 4.688 + 9.01× 9 + 7.2 × 9.75 + 8.98 × 1.5 = 251.22(kN / m 2 ) -Ta chia đất nền dưới đáy móng thành các phân tố có bề dày: h ≤ D/4=5/4 = 1.25 m Chọn h = 1m - Tính ứng suất gây lún cho tới khi σgl ≤ 0.2σbt thì dừng lại - Quan hệ e-p của lớp đất dưới mũi cọc Cấp áp lực p (kN/m2) 25 Hệ số rỗng... -86.788 -8.481 -1.423 -2.098 -0.418 -0.947 -10.365 F11 F22 SVTH : PHẠM ĐÀO VIỆT 58 MSSV:80404751 PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com GVHD :TS LƯU XN LỘC LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP • Cốt thép theo phương vòng :F11 *Cấu kiện chủ yếu chòu nén +Kiểm tra điều kiện ứng suất nén trong bêtông σb = F11 max 200.993 = = 873.883 KPa < Rb =11500 kPa => Thỏa δ b 1× 0, 23 Theo... Cốt thép theo phương dọc : F22 * Các giá trò nội lực max : SVTH : PHẠM ĐÀO VIỆT 59 MSSV:80404751 PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com GVHD :TS LƯU XN LỘC LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP F11 * Các giá trò nội lực max : H m 0-4.0 4.0-8.0 8.0-12.0 12.0-16.0 F11 KN/m -90.607 -4.922 -5.284 -214.179 F22 F22 KN/m -453.034 -405.995 -372.980 -345.184 M22 F12 M11 KN/m KN-m/m -15.474... 0.345 -0.862 0.070 -0.070 0.137 -0.137 0.394 -1.626 F 1-1 F2-2 SVTH : PHẠM ĐÀO VIỆT 55 MSSV:80404751 PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com GVHD :TS LƯU XN LỘC LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP M 2-2 • Cốt thép theo phương vòng : F1-1 - Do vỏ nắp chòu kéo là chủ yếu nên tính theo cấu kiện chòu kéo As = F11 max b 19.506 × 1× 104 = = 0.696 cm2 3 Rs 280 ×10 Bố trí thép theo phương... 18.46 1.03 → Theo phương vòng bố trí theo 2 lớp, a = a’= 2 cm SVTH : PHẠM ĐÀO VIỆT 61 MSSV:80404751 PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com GVHD :TS LƯU XN LỘC LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP • Cốt thép theo phương dọc :F22 Cấu kiện chủ yếu chòu nén → Kiểm tra điều kiện ứng suất nén trong bêtông : σn = P 45.993 = = 255.52 KPa < 11500 KPa ( Thỏa) F 0,18 × 1 → Bố trí 2∅10 a . 2 ) F ( m 2 ) P A (daN) P A (KN) 0 0 0.592 0.000 10 .33 2 0.000 0.000 2 0 .31 3 0.592 10.191 10 .33 2 105 .30 0 1.0 53 6 0.564 0.592 18 .36 4 10 .33 2 189.742 1.897. theo mục 6.2.2 .3 TCVN 35 6:2005) 3. 3.2.2 - Cấu kiện chòu uốn: )()5,0( ' 0 ' 0 ahARxhbxRM sscb −+−≤ bxRARAR bsscss =− ' 3. 3.2 .3 - Cấu kiện chòu