Slide kiểm tra đánh giá chất lượng công trình nhiều tác giả, 96 trang

Chương – MỞ ĐẦU CH.1 – KĐCLCT 1.Các khái niệm: Chất lượng ( CL): Sự đáp ứng mục tiêu đề ra, đảm bảo yêu cầu mục tiêu phù hợp với Tiêu chuẩn Bộ XD Bộ GTVT ban hành ( TCVN, TCN, ASSHTO, ASTM …) Kiểm định (KĐ): Sự cơng nhận giá trị, tính hợp pháp phù hợp phận cơng trình Đánh giá ( ĐG): Q trình khảo sát, đánh giá chuyên gia độc lập, dựa Tiêu chuẩn đánh giá chất lượng Bộ ban hành ( TCVN, TCN, ASSHTO, ASTM …) Đánh giá bên đánh giá bên Kiểm định Đánh giá Chất lượng cơng trình (KĐCLCT) Hoạt động đánh giá mức độ đáp ứng tiêu chuẩn đánh giá chất lượng Bộ ban hành Chương – MỞ ĐẦU CH.1 – KĐCLCT 1.Các khái niệm: Tiêu chuẩn đánh giá chất lượng: Mức độ yêu cầu điều kiện cần đáp ứng để công nhận đạt tiêu chuẩn chất lượng CT Tiêu chuẩn đánh giá chất lượng áp dụng đối tượng kiểm định Mỗi tiêu chuẩn bao gồm số tiêu chí Tiêu chí đánh giá chất lượng: Mức độ yêu cầu điều kiện cần đạt khía cạnh cụ thể tiêu chuẩn Ví dụ: 22 TCN 334 – 06 TC Thi cơng nghiệm thu lớp móng CFĐD kết cấu áo đường tơ Có đến tiêu lý: Thành phần hạt LA CBR Giới hạn chảy WL Hàm lượng hạt thoi dẹt Chỉ số dẻo PI Chỉ số PP (PIx%P0.075) Độ chặt đầm nén Kyc Chương – MỞ ĐẦU CH.1 – KĐCLCT 2.Mục tiêu nguyên tắc: Mục tiêu: Khảo sát, đánh giá mục tiêu đề có đảm bảo phù hợp với Tiêu chuẩn hành áp dụng Công nhận giá trị phù hợp phận công trình thỏa mãn Phát khơng đảm bảo chất lượng, ngăn ngừa nhân tố làm lệch mục tiêu chất lượng xây dựng kế hoạch điều chỉnh phù hợp (giám sát ngăn ngừa, khắc phục) Nguyên tắc: Tuân thủ Tiêu chuẩn hành áp dụng Việc đánh giá phải khách quan (con người, tay nghề ) Thiết bị phải phù hợp ( định chuẩn hiệu lực , độ xác thỏa đáng…) Chương – MỞ ĐẦU CH.1 – KĐCLCT 3.Cơng trình áp dụng Nội dung kiểm tra chứng nhận phù hợp chất lượng: (11/2005/TT-BXD): Cơng trình: a) Là cơng trình xẩy cố có nguy gây thảm hoạ người, tài sản môi trường gồm: công trình tập trung đơng người nhà hát, rạp chiếu bóng, rạp xiếc, hội trường, trường học, sân vận động, nhà thi đấu, siêu thị; nhà chung cư, bệnh viện, nhà làm việc, khách sạn, cơng trình hóa chất, hóa dầu, chế biến khí, kho chứa dầu, khí khơng phân biệt cấp cơng trình đê, đập, cầu, hầm từ cấp II trở lên b) Hoặc có yêu cầu quan quản lý Nhà nước có thẩm quyền; tổ chức bán bảo hiểm; tổ chức, cá nhân sử dụng quản lý cơng trình (gọi tắt bên yêu cầu) Chương – MỞ ĐẦU CH.1 – KĐCLCT 3.Cơng trình áp dụng Nội dung kiểm tra chứng nhận phù hợp chất lượng: (11/2005/TT-BXD): Nội dung: Với cơng trình quy định (3.a) : • An tồn khả chịu lực cơng trình; • An toàn sử dụng, khai thác vận hành cơng trình; • An tồn phịng cháy chữa cháy; • An tồn mơi trường Với cơng trình quy định (3.b) Phạm vi kiểm tra chứng nhận phù hợp phận, hạng mục tồn cơng trình theo tiêu chí chất lượng cụ thể bên yêu cầu đặt CH.1 – KĐCLCT LƯU ĐỒ N Nguyên nhân: TT Người, Xe cộ, TLBT, Gió, Nhiệt độ, CVCB… Cơng trình: Sơ đồ kết cấu K.thước, H.dáng Td; Vật liệu chế tạo TTGH: Bền, Cứng, Ổn định Y Thiết kế mới, nâng cấp, sữa chữa Định cấp tải trọng – Kiểm định thử tải KIỂM ĐỊNH CHẤT LƯỢNG CƠNG TRÌNH Triển khai bước Kiểm định Vật liệu Kiểm định thử tải KIỂM ĐỊNH VẬT LIỆU Vật liệu dạng hạt Cát Đất CFĐD CH.2 – KĐCLCT Chất lỏng Chất kết dính Nước, Pgia Vô Thành phẩm Kim loại Bê tông Cọc BT Dầm… Hữu Tiêu chuẩn thi nghiệm (TCN,TCVN, ASSHTO…) Thư tải N Xư ly Y T.Chuẩn đánh gia: TCN,, ASSHTO… Thực bước KIỂM ĐỊNH THỬ TẢI Tải trọng Cơng trình TT.Động TT tĩnh Sơ đồ KC CH.3 – KĐCLCT Phản ứng B.dạng Dao động Ứng Suất C.Vị (võng, lún) Tần số f,T (E,J,L…) T.chuẩn thi nghiệm Thực bước tiếp Y theo (TCN,TCVN) T.Chuẩn đánh gia: TCN,TCVN Xử lý N VẬT LIỆU - CÁT Cốt liệu để chế tạo vữa, BTXM,BTN Chất kết dính Xử lý đất yếu Tiêu nước Phận loại: dựa vào mô đun độ lớn Mr: A + A1, 25 + A0 ,63 + A0 ,14 M r = 2, 100 CH.2 – KĐCLCT Vô Hữu Cọc cát Vữa BT Vữa XM TCVN 7570-06 BTN 22TCN249-98 BTP 22TCN 356-06 Tiêu nước phương đứng Tiêu nước Đệm phương ngang; Ai: lượng sót tích lũy sàng i cát P.bố tải trọng Cát thô: Mr( 2,0-3,0); Cát mịn (0,7-2,0) 22TCN262-2000 Yêu cầu chung: Thành phần hạt ( nằm đường bao: củ khoai BTXM) Mô đun độ lớn ( Mr>2: chế tạo bê tông loại) Hàm lượng hạt bùn sét (5[4]; Nền thượng: K98, CBR>8[6] Phạn vi áp dụng Móng đường CF thiên nhiên 22TCN304-03: Móng loại A2; Móng loại A1,A2;… Đất sét; giầu hữu Bờ bao, vỗ mái taluy Phận loại đất: Thành phần hạt ( phương pháp sàng: sàng khô, sàng ướt) (TCVN-4198:95) -AASHTO T88 Giới hạn chảy LL(Casagrande); Giới hạn dẻo PL; Chỉ số dẻo PI (TCVN-4197:95)-AASHTO T90,89 Trạng thái đất: độ sệt IL Yêu cầu chung cho đất làm đường 22TCN211-06: Thành phần hạt (lượng lọt sàng 0.075 không 35% ) Chỉ số CBR ( >8*[5]: đường cao tốc, cấp I,II; >6*[4] cấp lại) Chỉ số dẻo ( * dùng cho lớp thượng 30cm, [x] hạ) VẬT LIỆU – Đá & CFĐD Phạn vi áp dụng CH.2 – KĐCLCT Móng Subbase Móng đường 22TCN211-06 K98, CBR≥30, Dmax37,5 Móng Base K98, CBR≥80, Dmax25 Phận loại CFĐD: Dựa vào thành phần hạt: Dmax37,5; Dmax25; Dmax19 (bù vênh) CFĐD loại I , loại II (22 TCN 334 -06) Yêu cầu (22 TCN 334 -06) : ( [x] dùng cho CFĐD loại II) Thành phần hạt (nằm đường bao giới hạn – củ khoai) Hàm lượng hạt thoi dẹt ≤15[15] (hạt dẹt khi: b,h80 MPa was achieved at 28 days) Stolma Bridge, Norway World record span for free cantilever bridge, 301 m – until 2006 Compressive cube strength , 28 days: 70.4 MPa MỘT SỐ HƯ HỎNG Nứt mai rùa Tại ? Lún vệt bánh xe QUAN HỆ E VÀ NHIỆT ĐỘ T 5500 B TN P1 -S h e ll 5000 B TN P1 -P m B II 4500 B TN P1 -P m B III 4000 S MA1 -P m B II 3500 E (kG/cm2) S MA1 -P m B III 3000 E xp o n (B TN P -S h e ll) 2500 E xp o n (B TN P -P m B II) E xp o n (B TN P -P m B III) 2000 E xp o n (S MA1 -P m B II) 1500 E xp o n (S MA1 -P m B III) 1000 10 20 30 40 50 60 70 N h iãût â ä ü ( â ä ü c ) CHẤT KẾT DÍNH HỮU CƠ CH.2 – KĐCLCT Nhựa đường (22TCN 231-96) Độ kim lún 25oC Độ kéo dài 25oC Nhiệt độ hố mềm (P.Pvịng bi) Nhiệt độ bắt lửa Lượng tổn thất sau đun nóng 163oC Tỷ lệ độ kim lún nhựa đường sau đun nóng 163oC so với độ kim lún 25oC Lượng hoà tan Trichloroethylene Khối lượng riêng 25oC Độ dính bám đá 10.Hàm lượng Paraphin CHẤT KẾT DÍNH VƠ CƠ CH.2 – KĐCLCT Vơ cơ: Vơi, Xi măng Một sơ tính chất XM (TCVN 6017:1995) Lượng nước TC (LNTC) đê trộn có hơ XM đạt dẻo TC ( sau 30” kim Vica xuyên 33-35mm / 10mm ASSHTO) Thời gian bắt đầu đông kết: Là Khoảng thời gian tư trộn đến kim vica xuyên được: 39mm/ 25mm-ASSHTO (TN với LNTC) Thời gian kết thức đông kết: Là Khoảng thời gian tư bắt đầu đông kết đến kim vica xuyên không 1mm (TN với LNTC) Cường đô XM (TCVN6016:1995): hỗn hợp X/C=1/3, trộn với lượng N ( N xác định trôn với hỗn hợp X/C( 1/3), sau dằn 30 30”, đương kính chảy mẫu vữa 115-125mm) Tạo mẫu nén 5x5x5cm (hoặc mẫu kéo uốn 4x4x16cm) va bão dưỡng 90100% đô ẩm, 28 ngày nhiệt đô 20±50C: Rn=P/F; Rku=3PL/(bh2) Cường đô XM theo pp nhanh: chưng cách thủy sau 4h Tiến hành nén Rch va quy đổi R28=K.Rch (K tra bảng: Rch/ Ro: khơng chưng) BÊ TƠNG XI MĂNG CH.2 – KĐCLCT Hỗn hợp vữa BTXM Đô sụt HH (TCVN 3106:93): tính lưu động BT thi cơng Cường đô chịu nén (TCVN 3118:93) - mẫu chuẩn (15x15x15) : Rn=αP/F; Mẫu tru ( Dxh=2D) (TCVN 5726:93) Rlt=P/F va Rn=βRlt.Với sô α qui đổi vê mẫu chuẩn, sô β qui đổi Rlt vê Rn mẫu chuẩn 15x15x15 C.đô chịu kéo uốn Rku(TCVN 3119:93) -mẫu chuẩn (15x15x60): Rku=γPL/(bh2); sô γ qui đổi vê mẫu chuẩn (15x15x60) Cường đô ép che (TCVN 3120:93): Rec=2P/(πDH) Theo 22TCN73-84: Rk:Rec:Rku=1:1,35:(1,5-2); Rk: c.đô kéo dọc trục Đô chống thấm BT (TCVN 3116:93) : Độ chống thấm nước áp lực lớn (daN) mà 4/6 viên chưa bị nước thấm qua (Cấp gia tải 2daN 16 giờ) BÊ TÔNG XI MĂNG CH.2 – KĐCLCT Đánh gia chất lượng cấu kiện BTXM P.Pháp pha hủy P.Pháp không pha hủy (NDT) Bắn súng bật nẩy → Rn (TCXD 162:2004) Tra biểu đô : n → Rn Siêu âm: (TCXD225:1998) xác định vận tốc truyền sóng V: • Kết hợp (n,V) → Rn (TCXD 171:1989) • Đánh gia đồng K BT • Tính chiều sâu vết nứt Đo bê rộng vết nứt Mẫu lấy tư cấu kiện ( Mẫu LP, Tru) Xác định cường độ: Rn,Rlt,Rec Đô chống thấm… Chu ý: • Rlt → Rn • Rec→Rku: Mặt đường BTXM BÊ TÔNG XI MĂNG CH.2 – KĐCLCT Hê sô đồng cấu kiện BTXM: n K = 1− V ∑ (V − V ) i i =1 (n − 1) Đánh gia đô đồng BTXM theo ΓOCT 17624-87: max Đánh giá 0.00 0.55 Xấu Ngưỡng K 0.55 0.70 Đạt yêu cầu 0.70 0.90 Tốt BÊ TÔNG XI MĂNG – Minh họa Bắn súng bật nẩy 0.90 1.00 Rất tốt CH.2 – KĐCLCT Siêu âm dầm BT BÊ TÔNG XI MĂNG – Minh họa CH.2 – KĐCLCT Đo bê rông vết nứt CỌC KHOAN NHỒI CH.2 – KĐCLCT A.Đánh gia chất lượng thi công cọc khoan nhồi Siêu âm đánh gia đồng thân cọc (TCXDVN 358:05) • Sơ ống đo Siêu âm: n=F/0,4 • Nguyên tắc: Xác định Vsa thơng qua việc đo thời gian truyền sóng t đầu thu phát: Vsa=Smc-sa/t Smc-sa: Khoảng cách ống mặt cắt siêu âm Cư 5cm chiều sâu, phát xung xác định t • Đánh gia dựa vào biểu đô vận tốc (ASTM D6760 – 08) : Khi biểu đồ vận tốc truyền xung siêu âm có thay đổi theo chiều giảm lớn 20% xuất khuyết tật Giảm 10%: nghi ngơ khuyết tật nhe Giảm 35%: cọc khuyết tật nặng →cọc có thê bị đứt Đánh gia đồng theo ΓOCT 17624-87 CỌC KHOAN NHỒI CH.2 – KĐCLCT A Đánh gia chất lượng thi công cọc khoan nhồi 10 PHÂN LOẠI – TRẠNG THÁI ĐẤT PI = LL − PL W − PL IL = LL − PL Phụ lục – KĐCLCT Chỉ số dẻo PI: Độ sệt IL: •Căn PI LL để phân loại đất dính ( biểu đồ tính dẻo) Cát Cát Sét Sét 12 17 PI •Căn độ sệt IL, đánh giá trạng thái đất dính: TT rắn hay rắn – dẻo Chú ý: TT dẻo TT Chảy TCVN 4197:1995 Chỉ chọn nhóm hạt lọt qua sàng 1mm AASHTO T89,90 Chỉ chọn nhóm hạt lọt qua sàng 0,425mm IL Phụ lục – KĐCLCT PHÂN TÍCH THÀNH PHẦN HẠT –Trình tự thí nghiệm: Phương pháp Sàng: Sàng theo thứ tự từ lớn đến nhỏ YXác định g i Gs g1 g2 g3 g gi g gm Các tiêu lý Nhựa 22TCN231-96 CÁC CHỈ TIÊU KỸ THUẬT Độ kim lún 25oC Đ.VỊ Phụ lục – KĐCLCT TRỊ SỐ TIÊU CHUẨN THEO CẤP ĐỘ KIM LÚN (MÁC) 40/60 60/70 70/100 100/150 150/250 0.1mm 40-60 60-70 70-100 100-150 150-250 46-55 43-51 Độ kéo dài 25oC cm Nhiệt độ hố mềm(Vịng + bi) oC Nhiệt độ bắt lửa oC Lượng tổn thất sau đun nóng 163oC % ≤ 0,5 Tỷ lệ độ kim lún nhựa sau đun nóng 163oC so với độ kim lún 25oC % ≥ 80 Lượng hoà tan Trichloroethylene % ≥ 99 Khối lượng riêng 25oC g/cm3 1,00-1,05 Độ dính bám đá cấp độ ≥ cấp % ≤ 2,2 Hàm lượng Paraphin 100 49-58 39-47 ≥ 230 35-43 ≥ 220 ≤ 0,8 ≥ 75 ≥ 70 ≥ 65 ≥ 60 18 LỰA CHỌN MÁC NHỰA ĐƯỜNG CHO XD ĐƯỜNG BỘ Phụ lục – KĐCLCT MÁC NHỰA ĐƯỜNG 40/60 60/70 70/100 100/150 150/250 MỤC ĐÍCH SỬ DỤNG Bê tơng nhựa rải nóng: - Lớp - Lớp Bê tông nhựa rải ấm Mặt, móng đường láng nhựa, thấm nhập nhựa, đá trộn nhựa Bê tông nhựa đúc Sản xuất nhũ tương Sản xuất nhựa pha dầu Chế tạo Mastic chèn khe ? ? + + + + ? + ? ? ? - + - + + + ? + + - ? + - ? ? - Ký hiệu: + : Thích hợp; ? : Ít thích hợp ; - : Khơng thích hợp ĐO ỨNG SUẤT – ĐỘ VÕNG TĨNH CH.3 – KĐCLCT Đo ứng suất: a) Nguyên ly: ∆L × E → Đo ∆L tính σ Định luật Hook: σ = ε × E = L Thộp: E=2,1x10 kG/cm ; Bờ tụng E=3,15ữ3,5x105 kG/cm2 ã TTUS đơn: ( Kéo,nén, uốn túy) y • TTUS phẳng: σmin TTUS y α σy σmax τuv τyx τxy στu x xy α o σx τxy σx σmax σ y τuv σ u x σx τyx z σmin σy ĐO ỨNG SUẤT – ĐỘ VÕNG TĨNH Vòng tròn Mo CH.3 – KĐCLCT Đo ứng suất: - Nguyên ly - TTUS phẳng: E (ε1 + µε ) Nếu biết trước phương US σ max = σ = 1− µ chính, đo trực tiếp ε1,ε2 doc theo phương US E σ = σ = (ε + µε1 ) đo tính σ ; σ 1− µ y σmin σmax α o σmin σmin x σmax Hê sô Poisson ca vt liu: Thộp: 0,25ữ0,33 Bờ tụng: 0,08ữ0,18 σmax 19 ĐO ỨNG SUẤT – ĐỘ VÕNG TĨNH CH.3 – KĐCLCT Đo ứng suất: - Nguyên ly - TTUS phẳng: Nếu chưa biết phương US chính, đo ε theo phương Sau đo tính ε1; ε2 Va suy σ1, σ2 Thường bơ trí cách sau: ε45 σ2 ε90 ε0 ε1, = ε + ε 90 α σ1 (ε − ε 45 )2 + (ε 90 − ε 45 )2 ± 2ε 45 − ε − ε 90 tg 2α = ε − ε 90 ε + ε + ε  (ε − ε )  ±  ε − 60 120  + 60 120 σ   ε60 ε120 ε − ε 120 tg 2α = ε −ε −ε   ε0  ε − 60 120  σ1 α   ε1, = ε + ε 60 + ε120 ĐO ỨNG SUẤT – ĐỘ VÕNG TĨNH CH.3 – KĐCLCT Đo ứng suất: - Nguyên ly - TTUS phẳng: Khi mặt cắt có us tiếp τ ( tồn Q) Sẽ đo biến dạng ε1,ε2 mp 450 hợp với phương t σmax =τ σmin= τ y y σmin σmax 135° τ o σmin= τ σmin= τ σmin σmax x o σmax =τ x τ 45° σmax =τ σmax =τ ĐO ỨNG SUẤT – ĐỘ VÕNG TĨNH σmin= τ CH.3 – KĐCLCT Đo ứng suất: b) Dụng cụ đo biến dang: Tensionmetre • Kha o n: àm=10-3mm ã Cỏc loi: Chu ý: Xỏc nh chuẩn đo sở L trước thực ( loại cơ) Thông thường : Đo cấu kiện thép: L=100mm Đo cấu kiện bê tông: L=200mm 20 ĐO ỨNG SUẤT – ĐỘ VÕNG TĨNH CH.3 – KĐCLCT Đo đô võng tĩnh: a) Nguyên ly: b) Dụng cụ đo : Macximop; võng kê • Kha đo: 10-1mm; • Giới hạn đo võng kê tư ÷ 5cm Dầm Đất ĐO DAO ĐỘNG CH.3 – KĐCLCT Sư làm việc kết cấu tác dụng tải trọng động: • Dưới tác dụng Psin(ωt+α) → Dao động cưỡng • Khi bo tác nhân Psin(ωt+α) → Dao động tư Biểu đô dao động xe chạy qua cầu ymax y tb T=1/f DDCB Xác định sơ động → sơ xung kích (1+µ) DDTD Xác định tần sô dao động riêng f → tránh tượng cộng hưởng ĐO DAO ĐỘNG CH.3 – KĐCLCT Thiết bị đo: máy Gây-gher ; máy điện tư (SDA-830C ) Phân tích sơ liệu: ymax y tb T=1/f DDCB Hê sơ xung kích: (1 + µ ) = Ymax Ytb t Chu kỳ dao động tư (s): T = (n − 1) -1 f = Tần sô dao động tư (s ): T DDTD Xác định DDTD n: sô đỉnh dao động t: thời gian n (s) 21 THỬ TẢI CƠNG TRÌNH CẦU CH.3 – KĐCLCT Tải trọng thử Tải trọng động Cho hoạt tải chạy qua cầu với vận tốc V: 20;30;40;50;60km/h … Đo đạt đặc trưng động học: • T ần s ố f • Chu kỳ:T •Biên độ; độ võng:Ymax,tb Tải trọng tĩnh (Pthử=80% Pthiết kế) Hoạt tải đứng yên C.trình: Khảo sát S theo z: Đah.S=f(z) Tìm vị trí bất lợi z→ S=Smin,Smax •Chọn mặt cắt nguy hiểm •Xác định vị trí Z đồn TT •Bố trí thiết bị mc chọn •Đo đạt đại lượng S( σ,y) tác dụng tải trọng thử có vị trí Z biết THỬ TẢI TĨNH CH.3 – KĐCLCT Phương án bô trí tải trọng: a) Theo phương dọc cầu: Vị trí Z…( hình a) b) Theo phương ngang cầu: bố trí lệch tâm(b); tâm (c) (a) L/2 0.5 1.8 1.1 L/2 1.8 0.5 (b) HL TL 1.7 1.8 1.1 TL THỬ TẢI TĨNH – Tải trọng 1.8 TL 1.7 L= 24m 1.1 HL 1.8 (c) HL 1.8 1.8 1.1 1.8 HL TL L= 15m CH.3 – KĐCLCT Phương án bơ trí tải trọng: Bố trí lệch tâm Sự bất lợi thuộc dầm biên Bố trí tâm Sự bất lợi thuộc dầm 22 THỬ TẢI TĨNH –Thiết bị đo CH.3 – KĐCLCT Lắp đặt Võng kế Lắp đặt Tension metre đo ứng suất THỬ TẢI TĨNH – xử lý sô liệu CH.3 – KĐCLCT Xử lý phân tích kết đo: a) Tính tốn ứng suất ( xem mục đo ứng suất) b) Độ võng: Lưu ý: • BiếXét n dạtỷ ng số toàn phần= BD dư + BD đàn hồi : K=S Pthử tải đo đạt/SPthử tải tính theo lý thuyết Thơng thườ ng,tính BD đkhơng àn hồi xét tựđến triệtđiều tiêu tải Và K=0,5÷0,7: Khi kiệndỡlàm BD dư ≤ 20% BDĐH cầu thép ≤ 15% BDĐH cầu việc đồng thời dầm (giàn) với chi tiết phần xe BT chạy Trị số BD dư lớn chứng tỏ có khuyết tật đáng kể K=0,7÷1,0: kết cấu Với kết cấu chịu lực chủ yếu • Độ võng ĐH đo được=K * Độ võng t.toán theo lý thuyết Với : K=(0,8÷0,9) cầu thép K= (0,5÷0,6) cho cầu BT • Tính hệ số phân phối ngang: ηi = Yi n ∑Y →Nhận xét so với kết tính theo lý thuyết i i =1 THỬ TẢI ĐỘNG – Xử lý số liệu CH.3 – KĐCLCT 1.Phương án bô trí tải trọng: Cho xe chạy theo chuẩn vận tốc Với số lần chạy Và đo dao động theo phương ( dọc, ngang, thẳng đứng) 2.Xử lý số liệu: ( xem mục đo dao động) 3.Đánh giá: Dầm: Phương đứng: Tđứng K[0,45s÷0,60s] Phương ngang: TngangK k Tđứng; với k=(1,2,3,4,5, ) →Hạn chế tượng cộng hưởng thơng số chuyển hóa lượng dao động thẳng đứng sang dao động nằm ngang ngược lại A4 Hệ số tắt dần DĐ tự do: A1 A δ = ln Khi : δ ↑⇒ EI ↑ n An n=4 23 THỬ TẢI ĐỘNG – Đánh giá CH.3 – KĐCLCT 3.Đánh giá: Chu kỳ dao động tự xác định theo mơ hình động lực học: • Hệ khối lượng: m/4 m/2 m m/4 Tần số vịng: ω = EI m L δ11 × P=1 M1 2× l l3 l l δ11 = × × × × = 2 × EI 48EI L/4 96 EI 96 EI 96 EIg = = ω= ql l 3m ql l g ⇒T = 2π ω = 2π × l THỬ TẢI ĐỘNG – Đánh giá δ11 − m/6 m/3 δ12 m ω δ 21 δ 22 − (1) CH.3 – KĐCLCT • Hệ khối lượng: q 96 EIg m/3 EI m/6 L m ω P=1 =0 M1 2L/9  × 93 EI × 93 EI  × 93 EI ; = 3 × l m  17 × l 3m  17 × l m P=1 ω =  ⇒T = 2π ω = 2π × l q 128,65EIg M2 2L/9 (2) 2π q = 2π × l Để đơn giản, ta chọn (1) T = ω 96 EIg Nhận xét: Có thể đánh giá độ cứng kết cấu thơng qua T đo đạt từ thực tế THỬ TẢI ĐỘNG – Đánh giá Mố trụ CH.3 – KĐCLCT 3.Đánh giá: Mố, Trụ: Các Than số Biên độ dđ tự Max Chu kỳ T(s) Amax≤0,7 Amax>0,7 T[Sgh] (TCVN45-78: 8÷10cm) Tường bên có vết nứt (do lún) Brnứt >10 mm, độ nghiêng cục nhà lớn 1%; Nền ổn định dẫn đến trôi trượt: chuyển vị ngang lớn 10 mm có biểu tiếp tục trơi trượt G 600 550 E 550 Y TTGH 600 550 D C B A ĐÁNH GIÁ NỀN MÓNG CH.3 – KĐCLCT Trạng thái nguy hiểm - Móng Khả chịu lực [S]< 85% hiệu ứng tác động vào móng; Móng bị mủn, mục, nứt, gẫy dẫn đến kết cấu bị nghiêng lệch, chuyển vị, rạn nứt, xoắn rõ rệt Móng có tượng trơi trượt: chuyển vị ngang > mm/tháng tháng liên tục chưa có biểu chấm dứt 25 CH.3 – KĐCLCT ĐÁNH GIÁ NỀN MĨNG Nứt chéo góc đáy sàn CH.3 – KĐCLCT ĐÁNH GIÁ CẤU KIỆN KẾT CẤU BTCT Trạng thái nguy hiểm – cấu kiện DẦM, SÀN Khả chịu lực: [S] ≤ 0,85S (nội lực) Độ cứng: võng dầm, sàn : f >[f] =Lo/150 Nứt Nội lực: Nứt M: (nứt thẳng) br-nứtP0,5mm; phát triển đến 2/3hdầm (với sàn : br-nứtP0,4mm) Nứt Q: (nứt xiên) br-nứtP0,4mm Do rỉ rét thép chịu lực, gây nứt BT br-nứtP1mm bong tróc lớp bê tơng bảo vệ Bê tông bị mục, mủm (>1/3 tiết diện) Chiều dài đoạn gối dầm,sàn: Lg≤0,7 [Lg] B ản : [Lg]=Max (100, Hbản); Dầm chịu lực: [Lg]=Max (500, 0,5Hdầm) Dầm liên kết với giằng: [Lg]=Max (300, 0,5Hdầm) Dầm giằng: [Lg]=300 CH.3 – KĐCLCT ĐÁNH GIÁ CẤU KIỆN KẾT CẤU BTCT 0,5 Lg 3H 0, H 0, Trạng thái nguy hiểm – cấu kiện DẦM, SÀN Lg Nứt sàn (M0) 26 CH.3 – KĐCLCT ĐÁNH GIÁ CẤU KIỆN KẾT CẤU BTCT Trạng thái nguy hiểm – cấu kiện CỘT, TƯỜNG Khả chịu lực: [S] ≤ 0,85S ( nội lực) Độ cứng: Cột, tường bị nghiêng 0,1H; Chuyển vị ngang ∆nPH/500 Nứt Nội lực: Nứt N: (nén tâm): nứt thẳng dọc theo thép chủ; Nứt N,M (nén lệch tâm): Một bên nứt ngang br-nứtP1mm (vùng kéo); Bên đối diện bê tông bị nén vỡ ( vùng nén) Do rỉ rét thép chịu lực, gây nứt BT br-nứtP1mm bong tróc lớp bê tông bảo vệ Bê tông bị mủm, mục 1/3 t.diện Chú ý: H chiều cao tính tốn cột tường CH.3 – KĐCLCT ĐÁNH GIÁ CẤU KIỆN KẾT CẤU BTCT Trạng thái nguy hiểm – cấu kiện CỘT, TƯỜNG N e N H 500 H >250 >30 H H 100 Bước đai lớn, R đai kém, làm ổn định cốt thép dọc chịu nén ĐÁNH GIÁ CẤU KIỆN KẾT CẤU BTCT CH.3 – KĐCLCT Trạng thái nguy hiểm – cấu kiện CỘT, TƯỜNG Kiểm tra độ thẳng đứng Cột 27 ĐÁNH GIÁ CẤU KIỆN KẾT CẤU BTCT CH.3 – KĐCLCT Trạng thái nguy hiểm – cấu kiện VÌ KÈO BTCT Võng vượt cho phép f >Lo/200 0,02H H Lo/200 Hệ giằng hiệu lực ∆>0,02H Lo N N Nứt mạ hạ br-nứt>1mm ĐÁNH GIÁ CẤU KIỆN KẾT CẤU THÉP CH.3 – KĐCLCT Trạng thái nguy hiểm – cấu kiện THÉP Khả chịu lực: [S]< 0,9 S (nội lực) Liên kết có vết nứt, khuyết góc mối hàn, bu lơng đinh tán bị kéo dãn, biến dạng, trượt, lỏng lẻo, bị cắt; cấu tạo sai Tiết diện giảm yếu tiết diện rỉ, : Fcòn lại< 0,9Fban đầu Độ võng: Dầm, sàn: f > L/250; Vì kèo : f >min (L/250;40 mm); Đỉnh cột thép bị chuyển dịch ∆: Trong mặt phẳng ∆> h/150 Ngoài mặt phẳng ∆>min( h/500, 40 mm); Hệ thống giằng kèo bị dão gây ổn định, làm cho kèo bị nghiêng H/150 ĐÁNH GIÁ CẤU KIỆN KẾT CẤU THÉP CH.3 – KĐCLCT Trạng thái nguy hiểm – cấu kiện THÉP Liên kết bu lông lỏng lẻo 28 ĐÁNH GIÁ CẤU KIỆN KẾT CẤU THÉP CH.3 – KĐCLCT Trạng thái nguy hiểm – cấu kiện THÉP Hệ thống giằng kèo bị dão ĐÁNH GIÁ CẤU KIỆN KẾT CẤU THÉP CH.3 – KĐCLCT Trạng thái nguy hiểm – cấu kiện THÉP Tiết diện giảm yếu ĐÁNH GIÁ CẤU KIỆN KẾT CẤU GỖ CH.3 – KĐCLCT Trạng thái nguy hiểm – cấu kiện GỖ Khả chịu lực: [S]< 0,9 S (nội lực) Liên kết sai cấu tạo, bu lông đinh tán bị kéo dãn, biến dạng, trượt, lỏng lẻo, bị cắt; Tiết diện bị mủm, mục, mọt Tiết diện cột suy giảm 20% Độ võng: Dầm: f > L/150; Vì kèo, xà gồ, dầm phụ : f >L/120; Hệ thống giằng kèo bị dão gây ổn định, làm cho kèo bị nghiêng H/150 Độ nghiêng thớ gỗ vượt giới hạn cho phép sau: Với cấu kiện chịu kéo: >7% Chịu uốn: >10% Chịu nén lệch tâm: >15% Chịu nén tâm: >20% 29 ĐÁNH GIÁ CẤU KIỆN KẾT CẤU GẠCH ĐÁ CH.3 – KĐCLCT Trạng thái nguy hiểm – cấu kiện GẠCH ĐÁ Khả chịu lực: [S] ≤ 0,85S (nội lực) Độ cứng không đủ, tường cột bị uốn cong (nứt ngang, xiên) Nứt Nội lực: Nứt N: (nứt thẳng) br-nứtP2mm Lnứt >0.5 htường, cột Hoặc có nhiều vết nứt với Lnứt >1/3 htường, cột Nứt N,M: (nứt ngang) br-nứtP0,5mm Nứt cục (đỡ dầm, kèo): nhiều vết nứt; br-nứtP1mm Bề mặt thể xây bị phong hóa mục, mủm (>1/4 tiết diện) Tường, cột bị nghiêng > 0,7%; chỗ nối hai tường kề có vết nứt xuyên suốt qua Lanh tơ có vết nứt thẳng (M), có vết nứt xiên (Q); Tường đỡ lanh tơ có vết nứt ngang bị võng xuống ĐÁNH GIÁ CẤU KIỆN KẾT CẤU GẠCH ĐÁ CH.3 – KĐCLCT Trạng thái nguy hiểm – cấu kiện GẠCH ĐÁ N N Không đủ chiều dài Lg cho lanh tô 0.5 e Nứt cột nén lệch tâm CH.3 – KĐCLCT ĐÁNH GIÁ MỨC ĐỘ NGUY HIỂM CỦA C.TRÌNH Nguyên tắc đánh giá tổng hợp: Đánh giá mức độ nguy hiểm nhà phải dựa sở đánh giá mức độ nguy hiểm móng, cấu kiện, kết cấu tồn nhà, kết hợp với lịch sử nó, ảnh hưởng mơi trường xu hướng phát triển để phân tích tồn diện phán đốn tổng hợp Khi phân tích nguy hiểm móng cấu kiện, cần xét xem nguy hiểm chúng độc lập hay tương quan Khi tính nguy hiểm cấu kiện mang tính chất độc lập, khơng tạo thành nguy hiểm cho hệ thống; Khi nguy hiểm tương quan (tức có liên quan với nhau), phải xem xét mức độ nguy hiểm hệ kết cấu để dự đoán phạm vi chúng 30 ĐÁNH GIÁ MỨC ĐỘ NGUY HIỂM CỦA C.T CH.3 – KĐCLCT Đánh giá mức độ nguy hiểm phận theo cấp: Cấp a: Khơng có C.kiện nguy hiểm; Cấp b: Có C.kiện nguy hiểm; Cấp c: Nguy hiểm cục bộ; Cấp d: Tổng thể nguy hiểm Đánh giá mức độ nguy hiểm nhà quy định sau: Cấp A: Kết cấu nhà an tồn Nhà khơng nguy hiểm Cấp B: Kết cấu đáp ứng yêu cầu sử dụng, cá biệt có cấu kiện trạng thái nguy hiểm, không ảnh hưởng đến k.cấu chịu lực Nhà có CK nguy hiểm Cấp C: Khả chịu lực phận kết cấu đáp ứng yêu cầu sử dụng bình thường, xuất tình trạng nguy hiểm cục Nhà có phận nguy hiểm Cấp D: Khả chịu lực kết cấu chịu lực đáp ứng yêu cầu sử dụng bình thường, nhà xuất tình trạng nguy hiểm tổng thể Toàn nhà nguy hiểm CH.3 – KĐCLCT ĐÁNH GIÁ MỨC ĐỘ NGUY HIỂM CỦA BỘ PHẬN Bộ phận Nền, móng K.Cấu phần thân K Cấu bao che n nd ρesdm = d 100% 100% n n 2.4(ndc + ndw ) + 1.9(ndmb + ndrt ) + 1.4(ndsb + nds ) = 100% 2.4(nc + nw ) + 1.9(nmb + nrt ) + 1.4(nsb + ns ) ρ fdm = ρ sdm ρ: Tỉ số % cấu kiện nguy hiểm ndi Số cấu kiện nguy hiểm i phận kiểm tra: ni Số cấu kiện phận kiểm tra Chỉ số i: c: cột; w: tường; mb: dầm chủ rt: kèo sb: dầm phụ; s: sàn CH.3 – KĐCLCT ĐÁNH GIÁ MỨC ĐỘ NGUY HIỂM CỦA BỘ PHẬN  1; ρ = 0%  0; ρ = 100% Hàm phụ thuộc phận cấp a: µ a =  ρ ≤ 5% 1;  = (0,3 − ρ ) 0,25 5% < ρ < 30% 0; ρ ≥ 30%  ρ ≤ 5% 0; Hàm phụ thuộc phận  µ c = (ρ − 0,05) 0,25 ; 5% < ρ < 30% cấp c: (1 − ρ ) 0,7 ; ρ ≥ 30%  Hàm phụ thuộc phận µb cấp b: 0; ρ ≤ 30%  Hàm phụ thuộc phận  µ d = (ρ − 0,3) 0,7 ; 30% < ρ < 100% cấp d: 1; ρ = 100%  31 CH.3 – KĐCLCT ĐÁNH GIÁ MỨC ĐỘ NGUY HIỂM CỦA C.TRÌNH Hàm phụ thuộc Nhà cấp A: µ A = max[min(0.3, µaf ), (0.6, µas ), (0.1, µaes )] Hàm phụ thuộc Nhà cấp B: µ B = max[min(0.3, µ bf ), (0.6, µ bs ), (0.1, µbes )] Hàm phụ thuộc Nhà cấp C: µC = max[min(0.3, µcf ), (0.6, µcs ), (0.1, µces )] Hàm phụ thuộc Nhà cấp D: µ D = max[min(0.3, µdf ), (0.6, µds ), (0.1, µdes )] Đánh giá: Max[µ A ; µ B ; µC ; µ D ] = µ A Nhà không nguy hiểm Max[ µ A ; µ B ; µC ; µ D ] = µ B Nhà có cấu kiện nguy hiểm Max[ µ A ; µ B ; µC ; µ D ] = µC Nhà có phận nguy hiểm Max[µ A ; µ B ; µC ; µ D ] = µ D Tồn nhà nguy hiểm Hoặc µdf=1 µds=1 32 ... trọng – Kiểm định thử tải KIỂM ĐỊNH CHẤT LƯỢNG CƠNG TRÌNH Triển khai bước Kiểm định Vật liệu Kiểm định thử tải KIỂM ĐỊNH VẬT LIỆU Vật liệu dạng hạt Cát Đất CFĐD CH.2 – KĐCLCT Chất lỏng Chất kết... có thê bị đứt Đánh gia đồng theo ΓOCT 17624-87 CỌC KHOAN NHỒI CH.2 – KĐCLCT A Đánh gia chất lượng thi công cọc khoan nhồi 10 CỌC KHOAN NHỒI CH.2 – KĐCLCT A Đánh gia chất lượng thi công cọc khoan... KĐCLCT 3.Cơng trình áp dụng Nội dung kiểm tra chứng nhận phù hợp chất lượng: (11/2005/TT-BXD): Cơng trình: a) Là cơng trình xẩy cố có nguy gây thảm hoạ người, tài sản môi trường gồm: cơng trình tập