Mục đích bài viết này giới thiệu một giải pháp mới để cải thiện khả năng tự ổn định của sạt lở đất sâu trên sườn đồi bằng cách sử dụng kết cấu có hai chức năng. Đây là giếng đứng có đường kính lớn kết hợp hai chức năng, tức là thoát nước và giữ lại. Hiệu quả của cọc và thoát nước ngầm được mô phỏng và phân tích bằng phần mềm phần tử hữu hạn 3D. Kết quả phân tích cho thấy đường tĩnh bị hạ thấp và hệ số an toàn của dốc tăng lên đáng kể so với dốc không gia cố. Mời các bạn cùng tham khảo!
NGHIÊN CỨU ỨNG DỤNG GIẾNG THỐT NƯỚC ĐƯỜNG KÍNH LỚN NHẰM TĂNG CƯỜNG KHẢ NĂNG TỰ ỔN ĐỊNH MÁI DỐC KẾT HỢP THU NƯỚC PHỤC VỤ SINH HOẠT TRÊN ĐỊA BÀN TỈNH ĐIỆN BIÊN NGUYỄN HUY VƢỢNG*, PHẠM VĂN MINH**, NGUYỄN THÀNH CÔNG*, NGUYỄN HUY TRƢỜNG* Application of large diameter vertical well for increasing safty factor of slopes in Dien Biên province Abstract: Landslides is an abnormal natural disaster that often causes great damage to infrastructures such as transporation, irrigation structures, etc Long and extreme rainfall intensity make soil and rock saturated, rises groundwater level, reduces soil shear strength and simutanously increases the self weight of soil and rock Extreme Rainfall thereby increases the driving forces, reduces resisting forces, and finally failure surface is formed There are not many effective solutions for landslide mitigation and prevention For solve it, this paper introduces a new solution to improve the ability to self-stabilize the deep-seated landslide on the hill slope using a structure with two fuctions It is large diameter vertical well of two-fuctions combined, i.e drainage and retaining The effectiveness of piles and and groundwater drainage were simulated and analysed by 3D finite element software The results of analysis show that the phreatic line is lowered and the safety factor of the slope is significantly increased compared to the unreinforced slope Key words: Landslide, large diameter vertical well ĐẶT VẤN ĐỀ * Điện Biên tỉnh miền núi có địa hình phức tạp, diện tích có độ dốc lớn 25% chiếm 80% tồn diện tích tỉnh, đồng thời bị chia cắt mạnh dãy núi cao khe sâu Khi có mƣa với cƣờng độ lớn thƣờng tạo trƣợt lở đất, lũ quét, lũ bùn đá Là tỉnh nằm vùng động đất xảy bất thƣờng, dự báo lên tới cấp tức từ 7,8 độ Richter Năm 1983 động đất Tuần Giáo 6,7 độ Richter, năm 2001 Điện Biên 5,3 độ * Viện Thuỷ Công, Viện Khoa học Thủy l i Việt Nam Số - Ngõ 95 Chùa Bộc - Đống Đa - Hà Nội ** Ban Quản lý Trung ơng Dự án Thủy l i Số 23 Hàng Tre - Hoàn Kiếm - Hà Nội ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 Richter Lƣợng mƣa trung bình nhiều năm, phổ biến khoảng từ 1700-2500 mm, nơi nhiều 2800mm thấp 1500 mm, nhiên phân bố lƣợng mƣa không đều, chủ yếu tập trung vào 03 tháng mùa mƣa tháng 6, 8, lƣợng mƣa chiếm từ 60% đến70% lƣợng mƣa năm Kết hợp địa hình dốc với cƣờng độ mƣa lớn nên tƣợng trƣợt lở hàng năm lớn Hiện địa bàn tỉnh Điện Biên có 673 điểm trƣợt lở, có 375 điểm trƣợt lở nhỏ, 139 điểm trƣợt lở lớn, lại điểm trƣợt lở trung bình Ngồi cịn có 14 điểm lũ qt 82 điểm xói lở bờ sơng suối [1] Trong khoảng từ năm 2013 đến năm 2017 có khoảng gần 235 đầu mối cơng trình Thủy lợi, 17 Nƣớc bị sạt lở đất vùi lấp, khoảng 25km tuyến kênh mƣơng bị sạt lở đất gây vùi lấp hƣ hỏng [2] Trƣợt lở mái đất dạng thiên tai gây nhiều tổn thất, thƣờng xảy mùa mƣa Mƣa lớn kéo dài gây bão hoà đất, mực nƣớc ngầm dâng cao, tính chất lý mái đất giảm kéo theo khối trƣợt lớn M i khối trƣợt chia ba thời kỳ phát triển nhƣ sau: 1) thời kỳ chuẩn bị trƣợt thời kỳ làm giảm dần độ ổn định khối đất đá; 2) thời kỳ thành tạo trƣợt thực thụ, tính ổn định đất đá tƣơng đối nhanh đột ngột; 3) thời kỳ tồn - thời kỳ ổn định trƣợt, lập lại độ ổn định khối đất đá Thông qua chế hình thành động lực phát triển trình trƣợt lở đất, đá kiến nghị giải pháp cơng trình nhằm hạn chế loại trừ tƣợng trƣợt xảy Các giải pháp thƣờng đƣợc sử dụng để ổn định mái đất dốc gồm: Tƣờng chắn đất; cắt giảm tải kết hợp làm rãnh thoát nƣớc; neo kết hợp bọc phủ mái; neo kết hợp thoát nƣớc nằm ngang; đinh đất, đinh đất kết hợp neo, v.v… [3], [4], [5] Hình 1: S t lở đất gây h hỏng cơng trình thủy l i tr n địa bàn tỉnh Điện Bi n Đối với mái dốc tồn cung trƣợt lớn đồng thời mực nƣớc ngầm dâng cao mùa mƣa giải pháp ổn định thƣờng dùng gặp phải khó khăn, hạn chế, gồm: (1) Mực nƣớc ngầm mái dốc dâng cao có nguồn nƣớc mặt nƣớc ngầm bổ sung vào thân mái dốc, đồng thời khả nƣớc đất thấp, kết cấu ổn định mái dốc khơng có hệ thống nƣớc hệ thống nƣớc bị hƣ hỏng; (2) Với cách làm rãnh thoát nƣớc kết hợp bọc phủ bê tông bề mặt, mái dốc nhƣ hạn chế đƣợc nƣớc mƣa thấm vào tầng chứa nƣớc mà không hạ thấp đƣợc mực nƣớc ngầm vốn có, ngấm từ nguồn nƣớc ngầm khác vào mái dốc; (3) Với cách đặt ống thu nƣớc ngang mái đất, đƣờng kính ống nhỏ chiều dài hạn chế nên dễ bị lấp tắc 18 lực thoát nƣớc có hạn, hiệu hạ thấp mực nƣớc ngầm khơng cao Trƣờng hợp mái dốc tồn cung trƣợt lớn mực nƣớc ngầm cao, việc giảm lực gây trƣợt cách thoát nƣớc quan trọng việc gia tăng khả chống trƣợt giải pháp kết cấu chống đỡ nhƣ: tƣờng chắn, neo đinh đất Cần phải có giải pháp kết hợp đƣợc việc giảm lực gây trƣợt cách thoát nƣớc ngầm với việc tăng khả chống trƣợt cọc chống trƣợt đƣờng kính lớn [6], [7] Giải pháp đề xuất giếng nƣớc đƣờng kính lớn vừa có tác dụng chống trƣợt, vừa có tác dụng nƣớc mặt nƣớc ngầm Một ví dụ cụ thể ổn định khối trƣợt sâu đƣợc phân tích phần mềm phần tử hữu hạn để làm sáng tỏ hiệu giải pháp ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP ỔN ĐỊNH MÁI DỐC 2.1 Ảnh hƣởng nƣớc ngầm đến ổn định mái dốc Sự ổn định sƣờn dốc, mái dốc khả trƣợt chúng phụ thuộc trực tiếp vào góc nghiêng mái dốc, độ bền đất đá cấu tạo nên mái dốc, áp lực nƣớc thủy động thủy t nh mái dốc yếu tố gián tiếp làm thay đổi giá trị ba đại lƣợng trực tiếp nêu Tổ hợp giải pháp phòng chống trƣợt hiệu phải loại bỏ đƣợc hoàn toàn làm suy yếu nguyên nhân trực tiếp gây trƣợt, kết cuối dịch chuyển trƣợt giảm dần dừng hẳn Tác động trực tiếp lên đại lƣợng trực tiếp nêu nƣớc đất Nƣớc đất làm giảm độ bền khối đất đá tạo nên mái dốc nhƣ làm tăng áp lực thủy động thủy tỉnh mái dốc gây ổn định mái dốc Vì vậy, việc nƣớc khối đất đá giúp mái dốc tự ổn định Nƣớc đất tồn chủ yếu dƣới dạng nhƣ: (1) Nƣớc khoáng vật hạt đất, loại nƣớc nằm tinh thể khoáng vật hạt đất, tồn dƣới dạng phân tử H2O dạng ion H + OHloại nƣớc ảnh hƣởng đến sức kháng cắt đất; (2) Nƣớc kết hợp mặt đất, loại nƣớc đƣợc giữ lại bề mặt hạt đất dƣới tác dụng lực hoá lý Tuỳ theo mức độ kết hợp mạnh yếu khác đƣợc phân thành loại nƣớc hút bám nƣớc màng mỏng; (3) Nƣớc tự do, loại nƣớc nằm phạm vi lực hút phân tử, loại đƣợc phân thành loại là: Nƣớc trọng lực nƣớc mao dẫn: + Nƣớc trọng lực: Là nƣớc tự nhiên nằm khe hổng đất, di chuyển từ nơi sang nơi khác dƣới tác dụng trọng lực, thƣờng đƣợc gọi nƣớc ngầm nƣớc mạch Khi chảy qua l hổng, với tốc độ thấm lớn sinh áp lực thuỷ động lên hạt đất ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 + Nƣớc mao dẫn: nƣớc dâng lên theo đƣờng l hổng hạt đất dƣới tác dụng lực mao dẫn Nƣớc mao dẫn làm tăng độ ẩm đất, làm giảm sức chịu tải nền, làm tăng trọng lƣợng riêng đất Loại nƣớc có ảnh hƣởng đáng kể đến tính chất học đất Trong loại nƣớc đất nêu có nguồn nƣớc tự tác động trực tiếp lên yêu tố gây trƣợt Vì vậy, việc triển khai giải pháp thoát nƣớc mái dốc làm tăng khả tự ổn định mái dốc từ hạn chế giảm thiểu rủi ro trƣợt lở đất gây 2.2 Lựa chọn giải pháp ổn định mái dốc Trƣờng hợp mái dốc tồn cung trƣợt lớn mực nƣớc ngầm cao, việc sử dụng giải pháp thông thƣờng không giảm đƣợc đáng kể lực gây trƣợt Nghiên cứu kiến nghị giải pháp cọc chống trƣợt đƣờng kính lớn kết hợp thu nƣớc kết cấu lọc thành bên có đƣờng kính từ 1,5 m đến 6,0 m (xem Hình 2) dùng để ổn định mái đất dốc có nguy tồn cung trƣợt sâu từ 5,0 m đến 40,0 m có mực nƣớc ngầm dâng cao mƣa thấm nguồn nƣớc ngầm từ bên mái dốc nhƣ hồ chứa Mực nƣớc ngầm cao làm tăng trọng lƣợng khối trƣợt, gây bão hòa đất, làm giảm khả kháng cắt đất, từ làm giảm khả tự ổn định mái dốc cuối phát sinh trƣợt mái dốc Vì vậy, hạ mực nƣớc ngầm ngăn chặn nguồn nƣớc chảy vào mái dốc giải pháp quan trọng để tăng ổn định mái dốc Thành giếng có cửa sổ đƣợc gắn thêm kết cấu lọc để thu nƣớc vào giếng, sau đƣờng ống thoát nằm ngang đổ vào rãnh tiêu nƣớc mặt mái dốc Các ống thoát nƣớc nằm ngang bố trí nhiều cao trình để tăng lực thu nƣớc 19 Hình 2: Kết cấu giếng đứng đ ng kính lớn 1- Đ ng mái dốc tự nhi n; 2- Mực n ớc ngầm mái; 3- Cung tr t giả định; 4- Thành giếng b tông cốt th p BTCT ; 5- Cửa sổ thu n ớc có lớp lọc; 6- Ống n ớc ngang; 7- Bơm dự phòng tr ng h p ống thoát n ớc ngang bị t c; 8- Rãnh thoát n ớc mặt; 9- Mực n ớc ngầm h xuống giếng ho t động; 10- N ớc m a Do giếng có đƣờng kính lớn, diện tích xung quanh rộng, bố trí nhiều cửa sổ tạo diện tích thu nƣớc lớn Đƣờng mực nƣớc ngầm hạ thấp giếng hoạt động tính tốn dựa vào mật độ bố trí giếng khả thấm đất Ngoài chức hạ thấp mực nƣớc ngầm, giếng nƣớc đƣờng kính lớn cịn có tác dụng nhƣ cọc chống trƣợt để làm tăng ổn định mái dốc Thành giếng bê tông cốt thép có tác dụng chống lại lực cắt cung trƣợt qua Do giếng có đƣờng kính lớn nên khả chống cắt lớn để chặn đƣợc cung trƣợt lớn Giếng thoát nƣớc nằm sâu đất nên hạn chế đƣợc việc chặt phá cối lớp thảm phủ thực vật để thi công, giữ đƣợc cảnh quan mơi trƣờng xói bề mặt mái dốc Giếng bê tơng cốt thép liên kết, thi công hai phƣơng pháp: (i) Đúc sẵn đốt, hạ xuống phƣơng pháp đào moi, liên kết đốt lại mối nối đảm bảo chịu lực; (ii) Đào giếng đến đâu đổ bê tông thành giếng đến (theo phƣơng pháp top-down) ÁP DỤNG GIẢI PHÁP CHO CƠNG TRÌNH THỰC TẾ 3.1 Giới thiệu cơng trình Cơng trình cấp nƣớc sinh hoạt Lịch Cang xã Nậm Lịch huyện Mƣởng Ẳng – tỉnh Điện Biên đƣợc Xây dựng năm 2016 để cấp nƣớc sinh hoạt cho 200 hộ dân với hạng mục cơng trình đập dâng cửa lấy nƣớc triron, hệ thống đƣờng ống dẫn nƣớc, bể cấp nƣớc tập trung: Tuy nhiên, trƣợt lở đất làm bồi lấp hoàn toàn khu vực đầu mối triron lấy nƣớc (Hình 3) Vì vậy, để giải vấn đề đề tài tiến hành tích hợp đập ngầm, giếng chống trƣợt, hệ thống thu nƣớc đáy sông vào công trình cũ, phối cảnh cơng trình nhƣ sau (Hình 4) Hình 3: Đầu mối bị bồi lấp hồn tồn, triron lấy n ớc bị bùn cát lấp đầy 20 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 Để giải vấn đề đề tài tiến hành tích hợp đập ngầm, giếng chống trƣợt, hệ thống thu nƣớc đáy sông vào cơng trình cũ, phối cảnh cơng trình nhƣu sau (Hình 4) Hình 4: Phối cảnh cơng trình thử nghiệm 3.2 Phƣơng pháp phân tích ổn định Sử dụng phần mềm Địa kỹ thuật Midas GTS để tính tốn ổn định thấm trƣợt tổng thể cho tƣờng chắn Phần mềm Midas GTS hệ thống phần mềm Địa kỹ thuật Kết cấu đƣờng hầm đại Midas GTS đƣợc phát triển dựa kinh nghiệm phân tích phần tử hữu hạn cơng nghệ đồ hoạ đƣợc Midas IT tích luỹ liên tục từ năm 1989 [8] 3.2.1 Ổn định thấm Xác định đƣờng bão hòa đất, tức áp lực nƣớc tác dụng lên lƣng tƣờng chắn mơ hình tính tốn thấm phần mềm Midas GTS, sử dụng phƣơng trình tính tốn sau đây: - Trƣờng hợp dịng thấm ổn định: H kx x x H H kz ky y y z z Q t (1) - Trƣờng hợp dịng thấm khơng ổn định: H H H H kz kx ky Q Ss x x y y z z H t Trong đó: H: Cột nƣớc tổng, (m); kx: Hệ số thấm theo phƣơng x, (m/s); ky: Hệ số thấm theo phƣơng y, (m/s); kz: Hệ số thấm theo phƣơng z, (m/s); Q: Lƣu lƣợng vào/ra đơn vị thể tích đơn vị thời gian, (m3/s); : Hàm lƣợng thể tích nƣớc; t: Thời gian, (s); : Hệ số lƣợng tích trữ nƣớc; Ss: Lƣợng tích trữ nƣớc 3.2.2 Ổn định trượt tổng thể (2) Phƣơng pháp lựa chọn để tính tốn ổn định trƣợt cho tƣờng chắn phƣơng pháp triết giảm , c Nguyên lý tính tốn giảm dần sức bền kháng cắt vật liệu đất đắp đến điểm giả định xảy ổn định trƣợt Tỷ lệ triết giảm sức kháng cắt tối đa thời điểm đƣợc coi yếu tố an tồn tối thiểu, xem cơng thức (3) Hệ số an toàn chống trƣợt đƣợc xác định sở phá hoại cắt nhƣ sau: Fs f (3) Trong đó: : Sức kháng cắt vật liệu, c n tan , (kN/m2); : Sức kháng cắt mặt f f c f n tan f trƣợt, (kN/m2) cf c SRF tan f tan SRF (4) 1 Hình 5: Cơ chế triết giảm , c ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 (5) SRF hệ số triết giảm cƣờng độ, mà phụ 21 thuộc vào số lần lặp để hội tụ tiêu không cân đƣợc quy định ngƣời sử dụng 3.3 Trƣờng hợp tính tốn Các trƣờng hợp tính tốn đƣợc xây dựng mơ hình 2D 3D để phân tích khả giữ ổn định mái dốc khả thu nƣớc kết cấu lọc thành giếng, trƣờng hợp tính tốn cụ thể nhƣ sau: TH1: Đánh giá trạng vị trí cơng trình; TH2: Gia cố mái dốc giếng thoát nƣớc ngang, bố trí kết cấu lọc thành giếng 3.4 Xâ dựng mơ hình tính tốn Mơ hình tính tốn đƣợc lập phần mềm Midas GTS với kích thƣớc mơ hình là: chiều rộng 350 m, chiều dài 350 m, chiều cao 170 m Giếng có kích thƣớc D = m; chiều dài L = m; chiều dày giếng d = 0,3 m Tải trọng tính tốn bao gồm: tải trọng thân lớp đất, áp lực nƣớc tác dụng lên thành giếng Điều kiện biên: biên phƣơng X đƣợc cố định phƣơng X, biên phƣơng Y đƣợc cố định phƣơng Y, biên phƣơng Z mặt đáy mơ hình đƣợc cố định phƣơng X, Y, Z, mặt mơ hình khơng gắn điều kiện biên, xem Hình Bƣớc tính tốn: tính tốn ứng suất thân lớp đất gây ra, tính tốn đào giếng, tính ổn định mái dốc lắp đặt xong giếng Hình 6: Mặt c t ngang bố trí giếng chống tr tr n cấu trúc địa chất mái dốc t Mái dốc đƣợc cấu tạo lớp đất nhƣ sau (hình 6) Lớp 1: Sét pha lẫn dăm mảnh màu xám vàng, xám nâu trạng thái dẻo cứng, kết cấu rời rạc (dQ) Lớp 2: Sét pha lẫn dăm mảnh, màu nâu đỏ nâu vàng đốm trắng, trạng thái nửa cứng Lớp 3a: Đá cát bột phong hóa mãnh liệt đến mạnh màu xám đen, xám nâu Đá mềm yếu đào đƣợc xà beng, nõn khoan vỡ thành dạng mạnh kích thƣớc tƣ 3-5cm khe nứt bị lấp nhét đất sét Lớp 3b: Đá cát bột phong hóa vừa màu xám xanh, xám đen, đá cứng giòn, nõn khoan vỡ thành dạng l hình trụ từ 5-14 cm mặt khe nứt ngả màu xám đen Tính chất lý lớp đất đƣợc trình bảng 1, thơng số giếng đƣợc trình bày bảng Bảng 1: Chỉ ti u lý cấu trúc mái dốc Lớp đất Lớp Lớp Lớp 3a Lớp 3b tự nhiên bão hòa 3 (kN/m ) 18,8 19,6 27,0 27,1 (kN/m ) 19,8 20,6 27,3 27,4 0,3 0.3 0,28 0,28 E (kN/m2) 20000 25000 120000 150000 K m/s 8,61x10-7 3,79x10-8 5,50x10-7 3,00x10-7 c (kN/m2) 22,7 18,4 200 500 (°) 17018’ 16051’ 36032’ 38012’ Bảng 2: Thơng số tính tốn khác Vật liệu Bê tơng giếng M300 Bê tơng lót M150 22 tự nhiên (kN/m3) 25,0 24,0 0,25 0,25 E (kN/m2) 2,5x106 1,5x106 K m/s 1x10-15 1x10-12 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 Hình 7: Xây dựng mơ hình tính tốn 3.4 Phân tích kết tính tốn 3.4.1 TH1: Đánh giá tr ng vị trí cơng trình; a Đ ng bão hồ thân mái dốc Hình 8: Đ ng bão hồ thân mái dốc b Ổn định mái dốc Hình 9: Ổn định mái dốc, K = 1.073 < [K] = 1,20 c Biến d ng mái dốc ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 23 Hình 10: Biến d ng mái dốc 3.4.2 TH2: Gia cố mái dốc giếng thoát n ớc ngang, bố trí kết cấu lọc tr n thành giếng a Đ ng bão hoà thân mái dốc Hình 11: Đ ng bão hồ thân mái dốc b Ổn định mái dốc Hình 12: Ổn định mái dốc, K = 1.257 > [K] = 1,20 c Biến d ng mái dốc Hình 13: Biến d ng mái dốc 24 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 3.5 Nhận ét đánh giá Kiểm tra ổn định mái dốc tự nhiên (TH1) cho thấy hệ số ổn định mái dốc đạt K1 = 1.073 < [K] = 1,20, thơng qua hệ số tính tốn ổn định thấy mái dốc gần với trạng thái cân giới hạn Khi có tác động tải trọng có mƣa lớn làm giảm cƣờng độ mái dốc khả xảy trƣợt lớn Để làm tăng ổn định mái dốc chuyên đề sử dụng giếng nƣớc ngang, bố trí kết cấu lọc thành giếng Kết tính tốn cho trƣờng hợp (TH2) cho thấy hệ số ổn định mái dốc tăng lên đáng kể từ K1 = 1.073 lên K2 = 1.257 > [K] = 1,20 Thành giếng bê tơng cốt thép có tác dụng chống lại lực cắt cung trƣợt qua Do giếng có đƣờng kính lớn nên khả chống cắt lớn đáng kể để chặn đƣợc cung trƣợt lớn Đồng thời thành giếng có gắn cửa sổ lọc nên hạ thấp đƣợc đáng kể đƣờng bão hịa, nƣớc đƣợc thu vào giếng thơng qua cửa sổ lọc Lƣu lƣợng thu đƣợc vào giếng tính tốn đƣợc lần lƣợt Qth = 3,02 l/p KẾT LUẬN Trƣợt lở mái dốc khu vực miền núi phía bắc nói chung, tỉnh Điện Biên nói riêng thực trạng khẩn cấp ngày gia tăng thiệt hại to lớn ngƣời tài sản gây Mặc dù đƣợc quan tâm giải từ lâu, song chƣa đề tài cũ, luôn nóng lên m i mùa mƣa lũ Đồng thời vấn đề cấp nƣớc sinh hoạt cho ngƣời dân vùng cao để ổn định xã hội phát triển kinh tế, vấn đề có ý ngh a thực tiễn khơng phần nóng bỏng Nhằm giải vấn đề trên, giải pháp sử dụng giếng nƣớc đƣờng kính lớn đƣợc nghiên cứu ứng dụng Giếng nƣớc đƣờng kính lớn vừa có tác dụng chống trƣợt, vừa có tác dụng lấy nƣớc mặt nƣớc ngầm, để phục vụ cho sinh hoạt cho ngƣời dân vùng cao Kết tính tốn áp dụng thử cho thấy, Ng giải pháp hiệu quả, có khả áp dụng rộng rãi cho khu vực có điều kiện tƣơng tự Lời cảm ơn Nội dung báo thuộc nội dung nghiên cứu đề tài độc lập cấp Quốc gia “Nghiên cứu đề xuất mơ hình tích hợp giải pháp thu gom, lưu giữ khai thác nguồn nước phục vụ cấp nước sinh hoạt sản xuất cho vùng khan nước tỉnh Điện Biên.”, mã số: ĐTĐLCN.37/19, Bộ Khoa học Công nghệ giao Viện Thủy Cơng chủ trì thực TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Viện Khoa học Địa chất Khoáng sản Dự án “Điều tra, đánh giá phân vùng cảnh báo nguy trƣợt lở đất đá vùng núi Việt Nam” Báo cáo tổng kết dự án, 2020; [2] Sở NN&PTNT tỉnh Điện Biên Báo cáo“Tổng kết phòng chống thi n tai năm 2018 kế ho ch ph ơng h ớng thực năm 2019”, 2019 ; [3] R Whitlow Cơ học đất, Nhà xuất Giáo dục, 1999 [4] Braja M.Das Foundation Engineering, China machine press, 2016 [5] Nguyễn Bá Kế Thiết kế thi công hố móng sâu, Nhà xuất Xây dựng, 2010 [6] Richard L Bateman, Francke C Walberg Pile Design Procedure for Stabilizing Channel Slopes, International Conference on Case Histories in Geotechnical Engineering, 483-490, 1998 [7] Donovan Mujah, Fauziah Ahmad, Hemanta Hazarika, Naoto Watanabe The Design Method of Slope Stabilizing Piles: A Review, International Journal of Current Engineering and Technology, ISSN 2277 – 4106: 224-229, 2013 [8] Midas Geotechnical and Tunnel Analysis System, MIDAS Information Technology Co., Ltd.,., 2014 i phản biện: PGS,TS PHÙNG VĨNH AN ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 25 ... mái dốc b Ổn định mái dốc Hình 12: Ổn định mái dốc, K = 1.257 > [K] = 1,20 c Biến d ng mái dốc Hình 13: Biến d ng mái dốc 24 ĐỊA KỸ THU? ??T SỐ - 2021 3.5 Nhận ét đánh giá Kiểm tra ổn định mái dốc. .. độ mái dốc khả xảy trƣợt lớn Để làm tăng ổn định mái dốc chuyên đề sử dụng giếng thoát nƣớc ngang, bố trí kết cấu lọc thành giếng Kết tính toán cho trƣờng hợp (TH2) cho thấy hệ số ổn định mái dốc. .. đến ổn định mái dốc Sự ổn định sƣờn dốc, mái dốc khả trƣợt chúng phụ thu? ??c trực tiếp vào góc nghiêng mái dốc, độ bền đất đá cấu tạo nên mái dốc, áp lực nƣớc thủy động thủy t nh mái dốc yếu tố gián