Đang tải... (xem toàn văn)
Mục lục Lời Mở Đầu Error Bookmark not defined. Mục lục 2 Phần 1: Tính toán công suất và tốc độ trục công tác 4 1. Giới thiệu chung. 4 2. Tính toán trục vít. 4 Phần 2: Chọn động cơ và phân phối tỉ số truyền. 5 1. Chọn động cơ điện. 5 2. Phân phối tỉ số truyền. 6 Phần 3: Tính toán đai 7 1. Chọn loại đai. 7 2. Đường kính bánh đai nhỏ. 7 3. Khoảng cách trục. 8 4. Góc ôm α 1. 8 5. Số đai. 8 6. Kích thước đai. 9 7. Phân tích lực tác dụng lên trục. 9 Phần 4: Tính toán hộp giảm tốc . 10 1. Chọn vật liệu bánh răng. 10 2. Thông số bộ truyền. 11 3. Thông số ăn khớp. 12 4. Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc. 12 5. Kiểm nghiệm độ bền uốn. 13 6. Kiểm nghiệm răng về quá tải. 13 Phần 5: Tính toán trục 15 1. Chọn khớp nối trục 15 2. Phân tích lực tác dụng của khớp nối. 15 3. Tính toán trục. 15 4. Kiểm nghiệm trục. 23 Phần 6: Then 26 Phần 7: Thiết kế ổ lăn 28 1. Chọn ổ lăn cho trục 1: 28 2. Chọn ổ lăn cho trục 2: 29 Phần 8: Điều kiện bôi trơn hộp giảm tốc 29 Phần 9: Thiết kế vỏ hộp và các chi tiết phụ 30 1. Vỏ hộp 30 2. Bulong vòng 32 3. Chốt định vị 32 4. Cửa thăm 33 5. Nút thông hơi 34 6. Nút tháo dầu 35 7. Que thăm dầu 35 8. Vòng chắn dầu 36 Phần 10: Chọn dầu bôi trơn và dung sai lắp ghép 36 1. Dầu bôi trơn hộp giảm tốc: 36 2. Dung sai lắp ghép 36 Tài liệu tham khảo 38 Phần 1: Tính toán công suất và tốc độ trục công tác 1. Giới thiệu chung. Vít tải là máy vận chuyển vật liệu rời chủ yếu theo phương nằm ngang. Ngoài ra vít tải có thể dùng để vận chuyển lên cao với góc nghiêng có thể lên tới 90 độ tuy nhiên góc nghiêng càng lớn hiệu suất vận chuyển càng thấp. a) Ưu điểm: • Không gian chiếm chỗ ít, với cùng năng suất thì diện tích tiết diện ngang của vít tải nhỏ hơn rất nhiều so với tiết diện ngang của các máy vận chuyển khác. • Bộ phận công tác của vít nằm trong máng kín, nên có thể hạn chế được bụi khi làm việc với nguyên liệu sinh nhiều bụi. • Giá thành thấp hơn so với nhiều loại máy vận chuyển khác. b) Nhược điểm: • Chiều dài cũng như năng suất bị giới hạn, thông thường không dài quá 30m với năng suất tối đa khoảng 100 tấngiờ. • Chỉ vận chuyển được liệu rời, không vận chuyển được các vật liệu có tính dính bám lớn hoặc dạng sợi do bị bám vào trục. • Trong quá trình vận chuyển vật liệu bị đảo trộn mạnh và một phần bị. • Nghiền nát ở khe hở giữa cánh vít và máng. Ngoài ra nếu quãng đường vận chuyển dài, vật liệu có thể bị phân lớp theo khối lượng riêng. • Năng lượng tiêu tốn trên đơn vị nguyên liệu vận chuyển lớn hơn so với các máy khác. 2. Tính toán trục vít. a) Thông số đầu vào: • Loại vật liệu vận chuyển: Tro xỉ • Năng suất Q(tấngiờ): 45 tấngiờ • Dường kính vít tải D(m): 0,3m • Chiều dài vận chuyển L(m): 10m • Góc nghiêng vận chuyển (λ): 15˚
TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH KHOA CƠ KHÍ CHẾ TẠO MÁY BỘ MƠN THIẾT KẾ MÁY -֍֍֍ THUYẾT MINH ĐỒ ÁN THIẾT KẾ MÁY ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ HỆ THỐNG VÍT TẢI GVHD: Nguyễn Văn Đồn SVTH: MSSV: Thành phố Hồ Chí Minh, tháng năm 2021 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy Nhận xét, đánh giá giáo viên GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy Mục lục Lời Mở Đầu Error! Bookmark not defined Mục lục Phần 1: Tính tốn cơng suất tốc độ trục cơng tác Giới thiệu chung Tính tốn trục vít Phần 2: Chọn động phân phối tỉ số truyền Chọn động điện .5 Phân phối tỉ số truyền Phần 3: Tính tốn đai Chọn loại đai .7 Đường kính bánh đai nhỏ Khoảng cách trục Góc ơm α Số đai Kích thước đai Phân tích lực tác dụng lên trục Phần 4: Tính tốn hộp giảm tốc 10 Chọn vật liệu bánh 10 Thông số truyền 11 Thông số ăn khớp .12 Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc 12 Kiểm nghiệm độ bền uốn 13 Kiểm nghiệm tải 13 Phần 5: Tính tốn trục 15 Chọn khớp nối trục 15 Phân tích lực tác dụng khớp nối .15 Tính tốn trục 15 Kiểm nghiêm trục .23 Phần 6: Then 26 Phần 7: Thiết kế ổ lăn 28 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy Chọn ổ lăn cho trục 1: 28 Chọn ổ lăn cho trục 2: 29 Phần 8: Điều kiện bôi trơn hộp giảm tốc .29 Phần 9: Thiết kế vỏ hộp chi tiết phụ 30 Vỏ hộp .30 Bulong vòng 32 Chốt định vị 32 Cửa thăm 33 Nút thông 34 Nút tháo dầu 35 Que thăm dầu 35 Vòng chắn dầu 36 Phần 10: Chọn dầu bôi trơn dung sai lắp ghép .36 Dầu bôi trơn hộp giảm tốc: 36 Dung sai lắp ghép .36 Tài liệu tham khảo 38 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy Phần 1: Tính tốn cơng suất tốc độ trục cơng tác Giới thiệu chung Vít tải máy vận chuyển vật liệu rời chủ yếu theo phương nằm ngang Ngồi vít tải dùng để vận chuyển lên cao với góc nghiêng lên tới 90 độ nhiên góc nghiêng lớn hiệu suất vận chuyển thấp a) Ưu điểm: Khơng gian chiếm chỗ ít, với suất diện tích tiết diện ngang vít tải nhỏ nhiều so với tiết diện ngang máy vận chuyển khác Bộ phận công tác vít nằm máng kín, nên hạn chế bụi làm việc với nguyên liệu sinh nhiều bụi Giá thành thấp so với nhiều loại máy vận chuyển khác b) Nhược điểm: Chiều dài suất bị giới hạn, thông thường không dài 30m với suất tối đa khoảng 100 tấn/giờ Chỉ vận chuyển liệu rời, không vận chuyển vật liệu có tính dính bám lớn dạng sợi bị bám vào trục Trong trình vận chuyển vật liệu bị đảo trộn mạnh phần bị Nghiền nát khe hở cánh vít máng Ngồi qng đường vận chuyển dài, vật liệu bị phân lớp theo khối lượng riêng Năng lượng tiêu tốn đơn vị nguyên liệu vận chuyển lớn so với máy khác Tính tốn trục vít a) Thơng số đầu vào: Loại vật liệu vận chuyển: Tro xỉ Năng suất Q(tấn/giờ): 45 tấn/giờ Dường kính vít tải D(m): 0,3m GVHD: Nguyễn Văn Đồn Đồ án Thiết Kế Máy Chiều dài vận chuyển L(m): 10m Góc nghiêng vận chuyển (λ): 15˚ b) Tính tốn: Tốc độ quay vít tải: Năng suất vít tải tính theo cơng thức: Q= (tài liệu [2], 12.1) Từ ta suy số vịng quay trục vít: n == 140,35 (vịng/phút) Trong đó: S: bước vít, S=K.D; K: hệ số phụ thuộc vào bước vít trục vít, K=1; ⍴: hệ số khối lượng riêng vật liệu, ⍴=0,9 (tra bảng 2.1); : hệ số điền đầy, (tra bảng 2.2); C: hệ số phụ thuộc góc nghiêng vít tải, c=0,7 (tra bảng 2.3) Cơng suất vít tải: Cơng suất vít tải tính theo cơng thức: P == 5,22 KW (tài liệu [2], 12.5) Trong đó: Q (tấn/giờ): suất vít tải, Q=45; L(m): chiều dài vít tải, L=10m; : hệ số cản chuyển động vật liệu, =4 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy Phần 2: Chọn động phân phối tỉ số truyền Chọn động điện Với công suất tốc độ trục công tác xác định phần 1, cụ thể 5,22KW, phần tính tốn để chọn động phù hợp Hiệu suất dẫn động hệ thống: =0,927 Trong =0,995 =1 =0,96 (các thơng số tra bảng 2.3, trang 19, tài liệu [1]) 0,98 Công suất cần thiết trục động cơ: = == 5,63 KW (công thức 2.8, trang 19, tài liệu [1]) Chọn sơ tỷ số truyền: Chọn Uđ = 2, Uh= 5, suy Ut=Uđ.Uh= 10 Số vòng quay sơ bộ: = Ut= 140,35.10= 1403,5 (vòng/phút) trang 21, tài liệu [1]) (công thức 2.18, Chọn động cơ: chọn loại động 132M4A Với thông số : P=7,5KW n=1430 vòng/phút =86,1% cos = 0,84 Phân phối tỉ số truyền Tỉ số truyền chung hệ thống: Ut= == 10,19 (công thức 3.23, trang 48, tài liệu [1]) Chọn Tỉ số truyền Uh=5, Uđ=2 (theo dãy tiêu chuẩn), suy Ut=10 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy Kiểm nghiệm: 100= 1,9 % (thỏa điều kiện kiểm nghiệm) Tính tốn thông số trục: =Pt=5,22KW == = 5,25 KW == = 5,41 KW == = 5,66 KW =1430 vòng/phút = vòng/phút = vòng/phút == = 37799,3 N.mm == = 72259,44 N.mm == = 350615,67 N.mm Bảng thông số: Trục Động Trục Trục Trục công tác 5,41 5,25 5,22 Thông số Công suất (P, kW) Tỉ số truyền (u) 5,66 Số vòng quay (n,vg/ph) 1430 715 143 143 Momen xoắn (T, N.mm) 37799, 72259,4 350615,7 348608,4 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy =331381,2 Nmm • Theo bảng 10.6, trang 196, tài liệu [1]: Trục có rãnh then Momen cản uốn WB = • Theo bảng 9.2, trang 516, tài liệu [2] tra then: • b= 16mm , t1=6mm suy WB=14238,4 Nmm Thay Wc vào Công thức 10.22 trên, ta σa= 23,27 MPa Theo bảng 10.7, trang 197, tài liệu [1]: • Hệ số kể đến ảnh hưởng trị số ứng suất trung bình: = 0,05 Theo công thức 10.25, trang 197, tài liệu [1]: • Kx= 1,06 (Bảng 10.8, trang 197, tài liệu [1]) • Ky= 1,6 (Bảng 10.9, trang 197, tài liệu [1]) Theo bảng 10.11, trang 198, tài liệu [1]: • Với kiểu lắp k6 σb = 600 (MPa): Suy =1,6125 Suy = 6,97 Hệ số an tồn xét riêng ứng tiếp B: (Cơng thức 10.21, trang 195, tài liệu [1]) • Giới hạn mỏi xoắn ứng với chu kì đối xứng 1 • 1 • Theo công thức 10.23, trang 196, tài liệu [1]: • • Theo bảng 10.6, trang 196, tài liệu [1]: Momen cản xoắn WoC WoB= Suy = 5,59 MPa • Theo bảng 10.7, trang 197, tài liệu [1]: • Hệ số kể đến ảnh hưởng trị số ứng suất trung bình: = Theo cơng thức 10.26, trang 197, tài liệu [1]: �0,58 � 0,58 �261, 151, 73 MPa • Kx= 1,06 (Bảng 10.8, trang 197, tài liệu [1]) • Ky= 1,6 (Bảng 10.9, trang 197, tài liệu [1]) Theo bảng 10.11, trang 198, tài liệu [1]: • Với kiểu lắp k6 σ = 600 (MPa): Suy =1,31 Suy = 20,72 =6,6 >[s] Như vậy, không cần kiểm tra độ cứng trục b) Độ bền tỉnh: Theo công thức trang 200 tài liệu [1]: ≤ [(công thức 10.27) 28 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy =Mmax/(0,1d3) (công thức 10.28) =Tmax/(0,2d ) (công thức 10.29 [≈ 0,8 ch (công thức 10.30) TRỤC I: Mmax = 79862,63 Nmm; Tmax = 72259,44Nmm; ch = 340MPa = 29,58; = 13,38; = 37,58; [= 272 Thỏa điều kiện bền TRỤC II: Mmax = 331381,2 Nmm; Tmax = 350615,67Nmm; ch = 340MPa =19,92; =10,54; =27,02; [= 272 Thỏa điều kiện bền Phần 6: Then TRỤC I: Trên trục I, lắp then tiết diện A (lắp bánh đai): (Tra bảng 9.2, trang 516, tài liệu [2]) b=8mm; h=7mm; l=32mm; t1=4mm; t2=3,3mm; d=24mm; T=72259,44Nmm Kiểm nghiệm dộ bền dập: 35,8 MPa (công thức 7.34 trang 209 tài liệu [3]) [] = 150 MPa (Bảng 7.17, trang 211, tài liệu [3]) [] Thỏa điều kiện bền dậpmm Kiểm nghiệm độ bền cắt: 13,44 MPa (Công thức 7.36, trang 209, tài liệu [3]) [=120 MPa (Bảng 7.18, trang 212, tài liệu [3]) Thỏa điều kiện bền cắt TRỤC II: Trên trục II, lắp then tiết diện B (lắp bánh răng): (Tra bảng 9.2, trang 516, tài liệu [2]) b=16mm; h=10mm; l=36mm; t1=6mm; t2=4,3mm; 29 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy d=40mm; T=350615,67Nmm Kiểm nghiệm dộ bền dập: 70,83 MPa (công thức 7.34 trang 209 tài liệu [3]) [] = 150 MPa (Bảng 7.17, trang 211, tài liệu [3]) [] Thỏa điều kiện bền dập Kiểm nghiệm độ bền cắt: 17,7 MPa (Công thức 7.36, trang 209, tài liệu [3]) [=120 MPa (Bảng 7.18, trang 212, tài liệu [3]) Thỏa điều kiện bền cắt Trên trục II, lắp then tiết diện D (lắp khớp nối): (Tra bảng 9.2, trang 516, tài liệu [2]) b=12mm; h=8mm; l=40mm; t1=5mm; t2=3,3mm; d=55mm; T=350615,67Nmm Kiểm nghiệm dộ bền dập: 70,83 MPa (công thức 7.34 trang 209 tài liệu [3]) [] = 150 MPa (Bảng 7.17, trang 211, tài liệu [3]) [] Thỏa điều kiện bền dập Kiểm nghiệm độ bền cắt: 17,7 MPa (Công thức 7.36, trang 209, tài liệu [3]) [=120 MPa (Bảng 7.18, trang 212, tài liệu [3]) Thỏa điều kiện bền cắt Phần 7: Thiết kế ổ lăn Chọn ổ lăn cho trục 1: Với bánh trụ thẳng, khơng có lực dọc trục, dùng ổ bi đỡ dãy Chọn sơ bộ: ổ bi đỡ dãy cỡ đặc biệt nhẹ vừa, hẹp kí hiệu: 6006 (Tiêu chuẩn SKF) Với d=30mm; D=55mm; B=13mm; r=1,5mm; C=13,8,40kN; C0=8,3kN 30 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy a) Kiểm nghiệm khả tải động ổ: Khả tải động; Cd=Q (công thức 11.1 trang 213 tài liệu [1]) Với L=Lh.60n/106=1072,5 triệu vịng [1]) • Lh= 25.103 • n = 715vịng/phút (cơng thức 11.2 trang 213 tài liệu (bảng 11.2 trang 214 tài liệu [1]) Với m=3 (ổ bi) Với Q=(XVFr + YFa)ktkđ (công thức 11.3 trang 214 tài liệu [1]) • X= (bảng 11.4 trang 215 tài liệu [1]) • Y= • V= (vịng quay) • kt= (nhiệt độ < 100˚C) • kđ= (tải trọng tỉnh) • Fa= • Fr: Với FBx=979,03 N; FBy= 300,58 N; FBt= 1024,13 N FDx= 1226,93 N; FDy= 973,03 N; FDt= 1565,93 N Kiểm nghiệm cho ổ chịu tải lớn ( ổ D) với Fr= 541,8 N Suy Q= 0,5418 kN Suy Cđ= 5,55 kN < C = 13,8kN Khả tải động đảm bảo b) Kiểm nghiệm khả tải tỉnh ổ: Theo công thức 11.19 trang 221 tài liệu [1]: Qt=X0Fr + Y0Fa Với Fa=0; X0=0.6 (bảng 11.6 trang 221 tài liệu [1]); Fr=541,8N Như Qt < Fr = 0,5418 kN Nên Qt = 0,5418 kN < C0 = 8,3 kN Khả tải tỉnh đảm bảo 31 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy Chọn ổ lăn cho trục 2: Với bánh trụ thẳng, khơng có lực dọc trục, dùng ổ bi đỡ dãy Chọn sơ bộ: ổ bi đỡ dãy cỡ nhẹ kí hiệu: 6210 (Tiêu chuẩn SKF) Với d=50mm; D=90mm; B=20mm; r=2mm; đường kính bi=12,7mm C=37,1kN; C0=23,2kN a) Kiểm nghiệm khả tải động ổ: Khả tải động; Cd=Q (công thức 11.1 trang 213 tài liệu [1]) Với L=Lh.60n/106= 214,5triệu vòng • Lh= 25.103 (công thức 11.2 trang 213 tài liệu [1]) (bảng 11.2 trang 214 tài liệu [1]) • n = 143vòng/phút Với m=3 (ổ bi) Với Q=(XVFr + YFa)ktkđ (cơng thức 11.3 trang 214 tài liệu [1]) • X= (bảng 11.4 trang 215 tài liệu [1]) • Y= • V= (vịng quay) • kt= (nhiệt độ < 100˚C) • kđ= (tải trọng tĩnh) • Fa= • Fr: Với FAx= 5441,85N; FCx= 8287,92N; FAy= 626,2N; FAt= 5477,76N FCy= 626,2N; FCt= 8311,54N Kiểm nghiệm cho ổ chịu tải lớn ( ổ D) với Fr= 2833,78N Suy Q= 2833,78kN Suy Cđ= 16,96kN < C = 37,1kN Khả tải động đảm bảo b) Kiểm nghiệm khả tải tỉnh ổ: Theo công thức 11.19 trang 221 tài liệu [1]: Qt=X0Fr + Y0Fa 32 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy Với Fa=0; X0=0.6 (bảng 11.6 trang 221 tài liệu [1]); Fr=2833,78N Như Qt < Fr = 2,833 kN Nên Qt = kN < C0 = 23,2 kN Khả tải tỉnh đảm bảo Phần 8: Điều kiện bôi trơn hộp giảm tốc Theo chương 13- Cơ sở thiết kế máy - Nguyễn Hữu Lộc Điều kiện bôi trơn hộp giảm tốc bánh trụ: • Mức dầu thấp ngập (0,75 2) chiều cao h2 bánh (nhưng 10mm) • Khoảng cách mức dầu thấp cao hmax – hmin = 10ữ15mm ã Mc dn du cao nht khụng c vt 1/3 bán kính bánh lớn Tổng hợp điều kiện ta có: 4,5mm (1 1,2) = 10mm - Đỉnh bánh lớn đáy ∆1 ∆1 >(3 5) = 35mm - Giữa mặt bên bánh với ∆ > = 10mm Số lượng bulong nền: - Chiều dài hộp Lsb= 410mm - Chiều rộng hộp Bsb=200 Z=6 Theo bảng 18-2 trang 88 tài liệu [2]: D D2 D3 D4 h d4 z 55 70 85 48 M6 90 110 135 85 12 M8 35 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy Bulong vòng Chọn Bulong vòng ren M8: D1=36mm D2=20mm D3=8mm D4=20mm H=18mm L= 20mm Chốt định vị D=6mm L= 48mm C=1,2mm 36 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy Cửa thăm A B A1 B1 C C1 K R Vít SL 100 75 150 100 125 - 87 12 M8x22 37 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy Nút thông Chọn nút thông M27x2 A B C M27x2 15 30 D E G H I K L 45 35 32 10 M N O P Q R S 22 32 18 36 32 38 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy Nút tháo dầu Chọn nút tháo dầu có kích thước : d b m f L c q D S D0 M16x1,5 12 23 13,8 26 17 19,6 Que thăm dầu 39 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy Vòng chắn dầu a = 6…9 mm t = 2…3 mm Phần 10: Chọn dầu bôi trơn dung sai lắp ghép Dầu bôi trơn hộp giảm tốc: Vận tốc vừa, chọn phương án ngâm bánh dầu, chênh lệch bán kính bánh bị dẫn khơng đáng kể, nước dầu thấp phải ngập chiều cao bánh thứ Vậy chiều sâu ngâm dầu bánh bị dẫn cấp nhanh cấp chậm gần Vì công suất tổn hao để khấy không đáng kể Chọn độ nhớt dầu bôi trơn bánh 50˚C 80 cautistoc hay 11 độ engle Từ bảng 18.13 chọn loại dầu AK20 Bôi trơn ổ lăn : bơi trơn ổ mỡ vận tốc truyền bánh thấp , không dùng phương pháp bắn tóe để hất dầu hộp Để giảm mát cơng suất ma sát, giảm mài mịn răng, đảm bảo nhiệt độ tốt đề phịng chi tiết bị han rỉ cần phải bôi trơn liên tục phận truyền hộp giảm tốc Dung sai lắp ghép Vì vịng quay nên vịng chịu tải chu kì, vịng ngồi đứng n nên chịu tải cục Cấp xác ta có: 40 GVHD: Nguyễn Văn Đồn Đồ án Thiết Kế Máy Thống ghi kích thước chính: a Trục I: - Vịng ổ bi dùng k6 - Vịng ngồi ổ bi dùng H7 - Lắp bánh răng, bánh đai, khớp nối dùng H7/k6 b Trục II: - Vòng ổ bi dùng k6 - Vịng ngồi ổ bi dùng H7 - Lắp bánh răng, bánh đai, khớp nối dùng H7/k6 Thơng số dung sai vị trí lắp trục: Trục Vị trí I 50k6/90H7 A B 30k6/55H7 55H7/k6 50k6/90H7 C D II 30k6/55H7 60H7/k6 41 GVHD: Nguyễn Văn Đoàn Đồ án Thiết Kế Máy Tài liệu tham khảo Trịnh Chất - Lê Văn Uyển - Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí – tập I IINhà xuất Giáo Dục 2007 Ninh Đức Tốn – Dung Sai Lắp Ghép – Nhà xuất giáo dục 2009 Nguyễn Trọng Hiệp – Chi Tiết Máy – Nhà xuất Giáo Dục – 2008 Nguyễn Hữu Lộc – Cơ sở Chi Tiết Máy – NXB ĐHQG TPHCM 2010 P.OrLov - Fundamentals of Machine Design – MIR Publishers Moscow Jack M.Walker – Manufacturing Engineering – Marcel Dekker NewYork 42 ... CHÍ MINH KHOA CƠ KHÍ CHẾ TẠO MÁY BỘ MƠN THIẾT KẾ MÁY -֍֍֍ THUYẾT MINH ĐỒ ÁN THIẾT KẾ MÁY ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ HỆ THỐNG VÍT TẢI GVHD: Nguyễn Văn Đồn SVTH: MSSV: Thành phố Hồ Chí Minh,