Ebook Máy và thiết bị sản xuất vật liệu và cấu kiện xây dựng: Phần 2 gồm có những nội dung chính sau: Máy và thiết bị trong sản xuất cấu kiện bê tông cốt thép, máy và thiết bị phụ trợ, công nghệ và thiết bị sản xuất gạch. Mời các bạn cùng tham khảo để biết thêm các nội dung chi tiết.
PHẦN IV MÁY TRỘN HỖN HỢP Chuông MÁY TRỘN HỎN HỌP HUYỀN PHÙ VÀ NHŨ TƯƠNG MÁY TRỘN BÙN TRONG SẢN XUÁT XI MÁNG Loại máy trộn dùng để nghiền mịn nhào trộn, diều phối trì trạng thái lơ lưng nước cùa hạt dất sét phan phối liệu khác cua hồn hợp nguyên liệu dê san xuât clanhke xi măng theo công nghệ ướt 1làm lượng nước cùa bùn cho loại nguyên liệu khác thường khoang 40-K)0% Công việc làm mịn nhào trộn phối liệu cùa nước bùn thực máy trộn cố định có tên gọi máy nhào khuấy đất sét 1.1 Máy nhào khuấy đất sét / 1 Nguyên lý lùm việc Máy nhào khuây đất sét (Hỉnh 4.1) gồm có be khuấy bàng thép (7) đặt bê chứa băng bê tơng, dó có bổ trí cầu đỡ (1) Bùn dược nhào trộn bể khuấy nhờ cụm bừa (8) treo vào dầm ngang (5) nhờ xích treo (6) Dầm ngang dược quay xung quang trục tâm (3) nhờ động diện (4) truyền chuyên dộng qua hộp giam tốc hành tinh (2) tới bánh noi cứng với dam ngang Hình 4.1 Máy nhào khuẩv đất sét Cầu đờ; Ilộp giám tốc hành tinh; Trục; Động điện; Dầm ngang; Xích treo; Bể khuấy; Cụm bừa 259 Vật liệu tán mịn hòa trộn với nước thoát qua lưới sàng cua cira xá hị trí o phân thành bên cưa bê khuấy Máv nhào trộn dat sét cài tien (Hình 4.2) có cụm dần dộng trung tàm cho dâm ngang mang cụm bừa Dầm ngang ( 1) quay dược nhờ động điện (2) cưng cấp diện tù' góp diện hộp giam tốc hành tinh (4) Bê khuấy dược che kín nhừ nap dậy (5) nhờ má} có kết càu gọn chăc dộ tin cậy cao tiêt kiệm dược nhiêu vật liệu ehe tạo Năng suât loại máy nhào khuấy đất sét có thê dạt dược 100 150 t/h vật liệu khỏ Hình 4.2 Máy nhào khuấy đắt sét cài liền: Dầm ngang: Động điện; c ổ góp điện; Ilộp giám tốc hành tinh; Nãp đậy bẻ khuấy 1.1.2 Xác định thông sô han Khi phận công tác cùa máy nhào khuấy đất sét chuyền dộng bùn lực tác dụng lên chúng sau: trọng lượng G cua cụm bừa lực quán tính li tàm ọ lực vòng p sinh lực càn chuyên động bùn (Hình 4.3) Hình 4.3 Sơ dồ tinh tốn máy nhào khuấy đất sét: a) Các lực túc dụng lên phận công tác: b) Các lực tác dụng lên cánh trộn: c d) Sơ dơ tính tốn thiêt bị treo: e) Các lực tác dụng lên dam ngang mang bừa 260 Lực can di chuyên cụm bừa xác định nhờ phương trình Niutơn - Karman: P = C.pF.v2/2, (N) (4.1) Trong dó: c - Hệ số lực càn thủy động, phụ thuộc vào hình dạng cùa cánh trộn chè độ dòng chảy cua chât lóng; p - Khối lượng riêng bùn, (Kg/nr ); F - Diện tích cua cánh trộn, (m2); V- Vận tốc chuyển dộng cánh trộn, (m/s); Chú V ram» vận tốc vòng cưa cánh trộn bán kính quay khác khác nhau, tính chat dịng chày xung quanh cánh trộn bơ trí bán kính quay khác thay đơi nên khó xác dịnh dược hệ số c Vì lẽ đó, tiện lại ca lực can tác dụng lên cụm bừa nên xác dịnh theo công suât động dược định theo thực nghiệm ,4.2) R.J-Z Rm-Z.O) Trong dó: M - Mơmen quay cùa trục dẫn dộng (N.m); N - Công suất dộng cơ, (kW); RUi - Bán kính dặt tổng lực cản chuyển động, (m); z - Số cụm bừa; q- Hiệu suất truyền động; co- Vận tốc góc dầm ngang, (Rad/s) Bán kính dặt tơng lực càn chuyển dộng có thê xác định từ suy luận sau: Khi quay cánh trộn dó chat lỏng vi phân diện tích cánh trộn tác dụng vi phân lực can chun dộng (Hình 4.3b) Mơmen quay tương dương cua tông lực can se băng tông tích phân mờmcn cua tât ca vi phàn lực can P R|J = JT (4.3) d Pr ỊdP.r Do dó: R„ (4.4) p Mặt khác từ biếu thức (4.1 ) viết dP = C.p.dF v:/2 = ^'P'k'*0 Nên: p _ rvc.p.b.û)\r2.dr J ? I c.p.b.or.r.dr Suy ra: ,dr Rt.i = i í c.p.b.or ,r2.dr Jr.d r (4.5) Ịr.d r 261 Sau lấy tích phân ta có: RUị = 3(iỵ -r,4) (r)-r,3) (4.6) Các lực tác dụng lên thiết bị treo cụm hừa mặt phăng vng góc với mặt cat xun tâm theo biểu diễn hình 4.3c Lực can chuyên dộng cùa cánh trộn p có thê làm nghiêng cụm bừa khói vị trí thăng đứng Gọi G trọng lượng cụm bừa để dam báo cho máy làm việc binh thường lực p cần thóa mãn điều kiện: p < G.sina (4.7) Trong thực tế khối lượng cụm bừa lớn dó diêu kiện luôn dam bao Sơ đồ lực tác dụng lên cụm treo mặt phảng xuyên tâm dược minh họa hình 4.3d Ngồi trọng lượng G quay cụm bừa sinh lực quán tính li tàm ọ lực có xu làm nghiêng cụm bừa biên Khi treo chéo dâu ngồi cua cụm bừa chi có thè dịch chuyển theo cung trịn, bán kính OB, có nghĩa lủ dâu dược nâng lên cụm bừa vị trí nam nghiêng Neu tượng tồn xích chang thẳng đứng phía ngồi dược dỡ tài cịn xích chàng chéo sè chịu tai lớn Đè xác dịnh sức căng xích chàng chéo dịch chuyến lực quán tính G từ trọng tâm cua hệ (diêm A) sang diêm dịnh xích chéo (diêm B), sau bô sung vào hệ mơmen phụ Mo = ọ.e Theo sơ đồ tính tốn hình 4.3d lực căng xích chàng chéo tính theo cơng thức: T m a x ^ ọ c o sp + y S t n p (4.8) Q Trong dó: Q = —arro - Lực quán tính li tâm (N); g G - Trọng lượng cụm bừa (N); 0) - Vận tốc góc dầm ngang, (Rad/s); r() - Khoáng cách từ tâm quay tới trọng tâm cụm bừa (m); p - Góc dam ngang xích chang chéo Từ sơ dơ dã tính tốn de thấy rang muốn bao dám cho cụm bừa vị trí nam ngang cần phai bao dám điều kiện: ọ sin p < — cosp Hay: morr sin p < -—.g.cosp 262 (4.9) Dơ dầm nằm ngang vận tốc góc 0) phải thỏa điều kiện sau: M ; thực tế (4.12) G s =— Úng suất dầm ngang dược trình bày hình 4.3e Mômen lớn điểm nối cố định dầm ngang với cụm truyền động M = —(l+b) + —b+T.h (4.13) 1.2 Máy trộn khí nén - học kiểu cầu trục Máy dùng dê đồng hóa nhũ tương dự trừ bể chứa nhũ tương 11 12 13 H ìn h 4.4 Máy trộn cầu trục khí nén - học Hình 4.4 trình bày sơ dồ loại máy trộn phơ biến với cầu hai phía, dược dặt bê chứa nhũ tương hình trụ (1) Máv trộn cầu trục có cầu: cầu (15) nối 263 với càu phụ (14) nhừ khớp nối (8) Một đầu cùa cầu dược nối vói gối đờ trunti tâm, cịn đâu nối với xe di chuyển (13) cụm xe di chuyên dường ray vòng tròn (16) nhờ cụm truyền dộng (12) Đường ray vịng trịn dược bơ trí o tường thành cua bê nhù tương Trên cầu bố trí máy trộn cánh dược dần dộng riêng Phía sau máy trộn cánh (theo chiều chuyến động) bo trí khung có gan bàn cào (11) Nhù tương dược nhào trộn nhờ bàn cào cầu di chuyến vòng tròn cánh trộn quay xung quanh trục cua Ngồi ra, nhũ tương cịn dược nhào trộn bơi khí nén phun từ vịi phun bổ trí máy trộn cánh bàn cào Khí nén dược cung cấp theo dường ống (5) tới thiết bị thu góp khí nén (6) lừ dó dược đưa tới vịi phun Nhũ tương dưa vào bể chứa từ tháp treo (7) qua đường ống dần (10) theo dòng chay thang đứng cho nhũ tương phàn bố bé chứa Nhũ tương dưa khói bè chứa nhờ hệ thống máy bơm nhũ tương bố trí cứa tiếp nhận vùng trung tâm bê chứa Máy trộn trang bị cầu trục (4) với palãng điện Một đầu cầu trục dược gối lên trục trung tâm đầu dược di chuyển đường ray vòng tròn (3) Máy trộn kiêu cầu trục dược bố trí bể chứa nhũ tương có đường kính 35m dung tích SOOOm' hình 4.5 loại máy trộn cầu trục có dầm khuấy đặt chìm nhũ tương Máy trộn dược đặt bê chứa bê tơng cốt thép hình trụ (1) dường kính 30m, chiều cao 8.5m Sự nhào trộn dược thực nhờ khí nén cung cấp theo dường ống dần (4) bố trí cầu (2) Khí nén dược dưa vào thiết bị thu góp (6) sau theo đường ống dần (7) tới vòi phun (12) phân bố dầm khuấy dạng giàn (13) Việc quay cua dâm khuây dược thực nhờ chuyển động vỏ trụ dẫn động trung tâm (8) dặt gổi tựa dạng cầu Một đằu dầm cầu chu dộng (9) nối với vo trụ quay (8) đầu tựa bánh (11) dược dẫn dộng từ động (10) Bánh xe lăn dường bc tông vòng quanh bể khuấy truyền chuyển động cho hệ thống: dầm cầu chu 264 dộnu vo trụ trung tâm - dâm khuây dạng giàn Nhũ tương dược dưa vào bê chứa theo ống dần (3) qua bò treo (5) Loại máy trộn có ưu điểm kết cấu đơn giàn, tiết kiệm dược vật liệu chê tạo lượng, độ tin cậy cao loại máy trộn cầu trục khí nén - học Cơng st máy trộn câu trục khí nén học dùng khắc phục lực can quay cánh trộn cua máy trộn tiêu hao cho việc di chuyển toàn dàn cầu Công suất cua máy trộn để khấc phục lực can quay cánh trộn nhũ tương có thê xác định theo phương pháp tính tốn dày: Xét riêng vi phân diện tích cua cánh trộn bất kỷ (Hình 4.6a) Cơng suất đê khác phục lực can môi trường làm việc chuyên động vi phân diện tích : dN = dMco0 = (0n.r.d p (4.14) Theo phương trinh Niutơn - Karman lực can thủy dộng vi phân diện tích dó là: dP = CPd F v = CpbcOSarÌM-d r Trong đó: (4.15) c - Hệ số lực càn thủy động, phụ thuộc vào hình dạng cánh trộn chế độ dòng cháy cua chất lỏng (chỉ số Reinolt) cánh trộn hình chừ nhật lấy bàng 0.64 -ỉ- 0.7; p - Mật độ nhũ tương, (kg/m3); b - Bê rộng cánh trộn, (m); a - Góc dặt cánh trộn, so với trục quay; 0)c - Vận tơc góc cưa trục trộn cánh, (Rad/s) A-A 4.6 Sơ đồ tính tốn cho máy trộn kiêu cầu trục: a) Cúc lực túc dụng lên cánh trộn: h) Sơ đo chung H ìn h Cơng suất tiêu hao để quay z cánh trộn: r2 Z ff Z.C.p.b.ü)3.cosa h|- - jVdr, (kW) N = jdP.r.coc = c 2000 2000 ri r4 - r.4 N = z.c.p.b.ù)3COSOL - — , (kW) 8000 (4.16) 265 Trong đó: n Ĩ - Bán kính mép mép ngồi cùa cánh trộn (m) Trong tính tốn xác cần phái kể đến chất lượng cùa cánh trộn tay cánh trộn chi tiết lắp ghép cánh trộn Đối với tính tốn sơ kết q tính dược Nc có thề phụ thêm cách nhân thêm hệ số an toàn K3 =1,3 Khi dó cơng suất động cùa máy trộn : 3N Nd = — —^ , (kW ) n Trong dó: /; - Hiệu suất truyền động cùa cấu dẫn động (4.17) Công suất truyền động cầu đỡ máy trộn dùng để khắc phục lực can chuyển dộng kéo theo máy trộn cánh hệ dầm dàn bể trộn khấc phục lực cản di chuyển bánh xe ray (Hình 4.6b) Mơmen quay dạna tơng qt phai khấc phục dược lực can chuyên dộng kéo theo cua tất ca thiết bị nhào trộn bể chứa Mq = X P ,R , (Nm) (4.18) Trong dó: R, - Khống cách từ tâm quay cùa trục trung tâm tới trục quay cua máy trộn cánh (m) Lực can chuyển động kéo theo cùa máy trộn, (N) : p, =CpFMvf/2 (4.19) Trong dó: V, = Í0N,RI - Vận tốc vịng chuyển động mang theo máy trộn cánh, (m/s); 0)M - Vận tốc góc cùa cẩu dỡ, (Rad/s) Tịng diện tích bê mặt hứng (hình chiêu cua tàt ca cánh trộn mặt phăng vng góc với hướng chuyển động) cùa cánh trộn máy trộn cánh (nr); Fm = ^ F, cosa cosy, , I (4.20) Trong đó: F, - Diện tích cùa cánh trộn, tay dịn mang cánh trộn (nr); - Góc đặt cánh trộn; y, - Góc mặt phăng hình chiếu m - m bán kính tương ứng phân bố cánh trộn (Hình 4.6b) Ví dụ: Be mặt hứng cánh trộn (Hình 4.6) có cánh trộn với bề rộng cua cánh b, bề dài / = Ĩ2 - n bề dày ô, đặt nghiêng so với trục trộn góc a = 45°: Đối với cánh 5: F, = 2b(r, - r, )cosa + 2dr, Đoi với cánh 4, : 266 F: = 4[b (r, - r, )c o sa cosy + dr, cosy] Với d - Dường kính cùa tay đòn mang cánh trộn (m) Đối với cánh 7: F, = b.ỗ Bê mặt hứng ống trung tàm: F4 = DH Trong dó: D - Đường kính ống trộn trung tâm (m); H - Chiều cao ống trộn ngập nhũ tương, (m) Ngoài máy trộn cánh cầu đỡ phải quay cà hệ thống dầm giàn có gẳn bàn cào Mômen quay cần thiết để quay chúng: M[) = P[) R,b , (N.m) Với R,h - Bán kính trung bình hệ dầm giàn tâm quay, (m) Lực càn chuyên động hệ dầm giàn: P„=C.p.Fu.v ì/2 Diện tích tương đương hệ dầm giàn: F,d = LhKc , (m2) Trong dó: L h - Chiều dài chiều cao cùa hệ dầm giàn, (m); Kc - Hệ số kẽ đến độ dày đặc cùa kết cấu, dối với tính tốn sơ lấy: Kc = (0 ,2 -0 ,3 ) Do mơmen quay dầm giàn có hệ bàn cào là: MD=CpLhKc0 ) U l / Công suât cân thiết dê di chuyên máy trộn cánh hệ dầm giàn : 1000 ,(kW) (4.25) Với Zo - Số lượng dầm giàn Công suất tiêu hao để di chuyền bánh xe ray : N2 = NL+ N T,(kW) Công suất tiêu hao cho lực cán lăn : N, = Q-A K" ,(kW) L 1000 Trong đó: ọ - Áp lực lên bánh xe, (N); vx - Vận tốc vòng di chuyên bánh xe, (m/s); Ku - Hệ số lực cán chuyền dộng cùa bánh xe ray (Ku 0,02 - 0,03) 267 Công suất tiêu hao ma sát bánh xe quay vòng ray : N, = Q-v, 1000 , (kVV) Trong đó: CO b VT = - Vận tốc trượt trung bình cua bánh xe ray quay vòng, (m/s); 0)M - Vận tốc góc cùa cầu đỡ (Rad/s); bx - Bê rộng bánh xe (m); |4- Hệ số ma sát trượt cua bánh xe ray (Ị.I = 0,1 -r-0.15) Công suât tiêu hao ma sát ngồng trục trung tâm thường nhó có thê kê tới hiệu suất truyền động q Tông công suất dộng truyền động cầu dỡ: N, + N2 N*=- (4.29) MẢY TRỘN TRONG SẢN XUẤT GÔM s 2.1 Máv trộn cánh trục nam ngang Dê phá vỡ cấu trúc ban đâu cua dât sét cao lanh loại vật liệu khác thường sư dụng loại máy trộn cánh găn trục nam ngang làm việc chu kì (Hình 4.7) Máy trộn cỏ cấu tạo từ vỏ máy (1) thành phía dược lát bàng gạch gom ván gỗ soi, trục (2) dược dan động từ động qua hộp giám tốc (4) Các cánh trộn (3) có thè dược làm từ thép bang gồ (trong trường hợp cần tránh mạt sát bị mài mòn hỗn hợp trộn) dươc gan vào trục trộn nhờ taỵ trộn Bùn siêu mịn thành phàm dược rót khói máy trộn qua ống xà (5) Năng suất cua máy trộn dược phụ thuộc vào dung tích nồi trộn, cịn thời gian cần thiet dê phá vỡ cấu trúc cua dât sét nhào trộn bùn siêu mịn phụ thuộc vào thê loại đất sét có thè kéo dài dèn vài Hình 4.7 Mảy trộn cánh trục nam ngang Vị máy: Trục; Cánh trộn; Hộp giảm tốc; Óng xà liệu 268 Lực ma sát Fms cùa vật liệu với thành khn tính sau: P,L=F™ = f-Pk.(N ) (7.35) Trong đó: Pịk - Lực can cùa thành khuôn; Ph - Tổng hợp lực bột ép tác dụng vào thành khuôn; f - Hệ số ma sát cua bột ép với thành khuôn; f phụ thuộc vào tính chất lý cua bột ép độ ẩm ép Thí dụ ứng với độ âm w = (7-12,5)% ta có f =0,5-0,155 Tổng lực Pb tính sau: Pb = p b.2(l + b)h (7.36) Trong đó; H ìn h b, / - Chiều rộng, chiều dài; 7.19 Đỏ thị quan hệ giũa độ lún li áp lực ép p phụ thuộc vào độ ủm h - Chiều cao; Pb - Áp lực ép lên thành khuôn; Ph = £p (7.37) 4= k„.w + c (7.38) p - Áp lực ép £, - Hệ số áp lực thành bên; k() c - Hệ số Giá trị ko, c phụ thuộc vào thành phần hạt phương pháp nén Có thê lay gân k() = 0,021; c = 0,26 Thay biêu thức (7.36), (7.37), (7.38) vào (7.35) ta có tổng lực cần thiết đê khắc phục ma sát thành khuôn p^: P„=2p4h(i + b).f Dễ thấy ràng tăng kích thước gạch giá trị lực PtK tăng, hay nói khác di lực ép tác dụng lớp thành khuôn khác Khi giữ nguyên b, / thấy tăng h áp lực tác dụng vào thành khuôn tăng, hay lực ép thực tế vào lớp bột ép giám theo chiều cao Vì ép phía lớp chịu áp lực bé lớp dó chất lượng gạch lớp thấp chất lượng lớp Đè khăc phục khuyết điểm người ta dùng phương pháp ép hai phía (ép song động) Hình 7.20 trình bầy phân bố áp lực ép cho trường hợp ép phía ép phía 420 a) h) Hình 7.20 Phương thức đặt lực ép a) Ep phía; A-A Tiết diện có độ chặt p bé nhất; b) Ep hai phía; tí-B tiết diện có độ chặt bé 2.2.4 Cấp ép tốc dộ ép Từ đồ thị hình 7.16 ta thấy rõ với dộ cao H ban đầu (OH), sau lần ép (đoạn OOi đường cong 1) vật liệu có độ lún Hh| Tuy nhiên tính đàn hồi cùa bột ép khơng khí chứa nên sau thơi lực ép vật liệu có biến dạng theo đường cong O 1O2, độ lún ban đầu chi lại đoạn HhỊ nhỏ Hh| đoạn hhỊ Việc xảy tương tự cho cấp ép cuối đạt độ cao sản phẩm hSp Như đe đạt dược độ cao sàn phẩm ycu cẩu tốt thực ép nhiều lần với tải trọng khác Đe tránh tượng gây hư hỏng sản phẩm, số lần ép phụ thuộc chù yếu vào dặc tính lý cua vật liệu chiều cao sàn phẩm Có thể tới 4-^5 cấp với gia tăng lực ép cho cấp tăng dần Thí dụ ép bậc chọn lực ép sau: lần đâu áp lực ép bàng (1CM5)% áp lực ép lần cuối; bậc thứ (30+35)%; bậc thứ khoáng (40+50)% ; bậc thứ từ 70% đến 80%, bậc cuối 100% Áp lực ép cuối phai chọn phụ thuộc vào vật liệu ép cho dạt dược độ chặt cao có thê mà khơng gây khuyết tật cho bán sản phẩm thành phẩm Tốc độ ép ảnh hương đến chất lượng sản phẩm Khi tốc độ ép lớn làm cho không khí khơng kịp ngồi Thí dụ sàn xuất uạch từ bột sét nêu tôc dộ ép vượt mm/s áp lực ép khoáng 10+1 MPa gày vêt nứt, chất lượng gạch giám Do chọn tốc độ ép ứng với mồi loại sàn phẩm khác phải đu nhò để vừa đảm bảo chất lượng gạch việc đảm bào suất yêu cầu 2.2.5 Thòi gian ép Thực nghiệm chi ràng thời gian ép (hay gọi thời gian đặt tải) có ảnh hưởng đến chất lượng sản phẩm Khi đặt tải từ từ tạo điều kiện tốt cho q trình chuyển vị trí hạt vật liệu trình biến dạng cấu trúc hạt vật liệu, giám dược ứng suất phát sinh vật liệu tạo điều kiện cho việc khí Hình 7.21 dồ thị quan hệ trọng lượng riêng cùa sản phẩm thời gian ép Việc chọn thời gian ép phụ thuộc vào tính chất lý bột ép kích thước sản phẩm 421 Y (KG/m3) t (s) Hình 7.21 Trụng lượng riêng cùa sàn phàm phụ thuộc vào thời gian ép MỘT SÓ MÁY ÉP THƯỜNG GẬP 3.1 Khái niệm - phân loại Máy ép bán khô dùng thực tế đa dạng chùng loại, tính kỹ thuật, phương pháp dẫn động theo nguyên lý hoạt động cấu ép máy ép phân thành máy ép khí ép trục khuỷu, ép ma sát máy ép thùy lực Theo phương thức đặt lực ép có máy ép phía máy ép hai phía Máy ép phía nêu 2.2.3 có nhược điểm lực ép giảm dần theo chiều cao sản phẩm nên chủ yếu dùng để tạo hình sản phẩm mỏng Để lực ma sát thành khuôn phát sinh ép không gây ảnh hường đáng kể đến độ lèn chặt đồng theo chiều cao Theo /32/ sàn phẩm dùng máy ép phía tỷ số hSp/R KHHKOB 31-BayMan M LL cmpoumenbubix B A u ;tpyrne B u ö p a iiu o n tib ie u a u iu n b i e c m p o u m e n b c m e e u n p o i a e o d c m e e c m p o u m e n b u b ix M a m e p u a io e MocKBa 1970 32 /lp o i;tOB 11 E MexanunecKoe oöopydoeanue kepa.uunecKux npednpunmuii MocKBa 1975 33 CaBHiioB O jtc e n e ö e m o n b ix Teopun u la d e iu ü Jl - 1972 A .u e m o d b i e u ö p a ifu o u n o e o fop.uoeauun 34 CaBHiioB O.A., JlaBpnnoBHM E B B u ö p a i{u o u n a n m e x n iiK u y n n o m n e n u n u (f)op.M oeaniin ö e m o u itb ix c u e c eü JI - 1987 431 MỤC LỤC Tratg Lời nói đầu PHÀN - MÁY NGHIÊN VẬT LIỆU Chương Khái niệm chung nghiền Chương Máy nghiền má '7 Chương Máy nghiền côn ¿6 Chương Máy nghiền trục (4 Chương Máy nghiền va đập '1 Chương Máy nghiền đứng £5 Chương Máy nghiền bi 113 Chương Máy nghiền bột siêu mịn 138 PHÀN II - MÁY PHÂN LOẠI VÀ RỬA VẬT LIỆU Chương Những khái niệm chung 1¿4 Chương Máy sàng phẳng 1í Chương Máy sàng ong 1(9 Chương Máy thiết bị phân ly bàng dịng khí 1'/6 Chương Máy rửa đá, cát, sỏi 2( Chương Trạm nghiền sàng 2(7 PHẦN III - MÁY VÀ THIÉT BỊ SẢN XUÁT XI MÃNG Chương Chất kết dính vơ 211 Chương Lò quay 223 Chương Thiết bị làm nguội clanke 242 Chương Thiết bị trao đổi nhiệt 252 PHẢN IV - MÁY TRỘN HỎN IIỌP 432 Chương Máy trộn hồn hợp huyền phù nhũ tương 25) Chương Máy trộn hồn hợp bột khô dẻo dính 272 Chương Máy trộn hồn hợp bê tơng xi măng vừa xây dựng 277 Chương Xe trộn bơm bê tông 297 Chương Trạm trộn bê tông xi măng 312 PHÀN V - MÁY VÀ THIÉT BỊ TRONG SẢN XT CẨU KIỆN BÊ TƠNGCĨTTHẺP Chương Đại cương 320 Chương Máy thiết bị gia công cốt thép 325 Chương Máy cấp rải hồn hợp bê tông 334 Chương Làm chặt cấu kiện bê tông bàng rung động 342 Chương Thiết bị tạo hình ống bê tơng cốt thép 369 PHÀN VI - MÁY VÀ THIÉT BỊ PHỤ TRỢ Chương Thiết bị nạp liệu 376 Chương Bunke cừa xả liệu 389 Chương Thiết bị định lượng 394 PHÀN VII - CÔNG NGHỆ VÀ THIÉT BỊ SẢN XUÁT GẠCH Chương Khái niệm công nghệ thiết bị sản xuất gốm xây dựng theo phương pháp dẻo 400 Chương Công nghệ thiết bị tạo hình gạch theo phương pháp ép bán khơ 414 Tài liệu tham khảo 430 433 MÁY VÀ THIẾT BỊ SẢN XUẤT VẬT LIỆU VÀ CÂU KIỆN XÂY DỰNG Chịu trách nhiệm xuất bản: TRỊNH XUÂN SƠN Biên tập: Ché bán điện từ: Sửa bàn in: Trình bày bìa: TRẦN CUỜNG PHẠM HÔNG LÊ TRẦN CUỜNG NGUYỄN NGỌC DŨNG In 300 khô 19x27cm, Xưởng in Nhà xuất Xây dựng Giấy châp nhận đăng ký kế hoạch xuất số 36-2013/CXB/874-158/XD ngày 05/01/2013 Quyết định xuất số 259/ỌĐ-XBXD ngày 31/10/2013 In xong nộp lưu chiểu tháng 12/2013 ... rf|j)T h 2- [