CHƯƠNG 3: PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI DỌC TRỤC CỌC BARRETTE THƠNG THƯỜNG VÀ CỌC BARRETTE ĐƯỢC PHUN VỮA THÂN CỌC
CHƯƠNG 4: PHÂN TÍCH SỨC CHỊU TẢI DỌC TRỤC CỌC BARRETTE ĐƯỢC PHUN VỮA THÂN CỌC
KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ
Phu luc.pdf
15-Ly lich hoc vien.pdf
Nội dung
ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA -[ \ - PHAN VĂN KHÁNH ĐÁNH GIÁ SỨC CHỊU TẢI CỌC BARRETTE ĐƯỢC XỬ LÝ PHUN VỮA THÂN CỌC Chuyên ngành : ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã số ngành : 60.58.60 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, 12/2011 ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHIÃ VIỆT NAM Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc -oOo Tp HCM, ngày 05 tháng 12 năm 2011 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: PHAN VĂN KHÁNH Giới tính : Nam Ngày, tháng, năm sinh : 03/09/1985 Nơi sinh : Tỉnh Ninh Thuận Chuyên ngành : ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Khoá (Năm trúng tuyển) : 2009 1- TÊN ĐỀ TÀI: ĐÁNH GIÁ SỨC CHỊU TẢI CỌC BARRETTE ĐƯỢC XỬ LÝ PHUN VỮA THÂN CỌC 2- NHIỆM VỤ LUẬN VĂN: • Xác định sức chịu tải dọc trục cọc Barrette thí nghiệm Vincom B phương pháp giải tích, phương pháp thí nghiệm nén tĩnh trường phương pháp phần tử hữu hạn - FEM với hỗ trợ phần mềm Plaxis 3D Tunel • Phân tích đánh giá tác dụng mức độ ảnh hưởng biện pháp phun vữa áp lực cao thành phần ma sát dọc thân cọc Barrette Luận văn gồm có chương: Mở đầu Chương : Tổng quan cọc Barrette Chương 2: Công nghệ phun vữa áp lực cao dọc thân cọc Barrette Chương 3: Phương pháp xác định sức chịu tải dọc trục cọc Barrette thông thường cọc Barrette phun vữa thân cọc Chương 4: Phân tích sức chịu tải dọc trục cọc Barrette phun vữa thân cọc Kết luận kiến nghị 3- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : / /2011 4- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 05/12/2011 5- HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: TS TRẦN XUÂN THỌ Nội dung đề cương Luận văn thạc sĩ Hội Đồng Chuyên Ngành thông qua CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN (Họ tên chữ ký) QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH (Họ tên chữ ký) TS TRẦN XUÂN THỌ PGS.TS VÕ PHÁN LỜI CẢM ƠN Nghiên cứu sau đại học nỗ lực to lớn trí tưởng tượng, làm việc chăm chỉ, sáng tạo, bền bỉ thầy giảng dạy, hướng dẫn học viên trình học tập thực luận văn nghiên cứu khoa học Sự thành công q trình nghiên cứu địi hỏi tinh thần làm việc nghiêm túc, kết hợp hài hòa với phương thức làm việc nhóm phù hợp đặc biệt giúp đỡ đường hướng nghiên cứu, vấn đề kỹ thuật gặp phải trình thi công thực tế Điều trước nhất, tơi muốn bày tỏ tình cảm sâu sắc, lịng biết ơn chân thành đến cán hướng dẫn TS Trần Xuân Thọ Tất trợ giúp phương pháp luận, đề xuất hướng nghiên cứu giải pháp mà thầy đưa phần có giá trị quan trọng thành công đề tài nghiên cứu Tôi chân thành cảm ơn giảng viên môn Địa Nền móng - Khoa Kỹ thuật Xây dựng – Trường ĐH Bách Khoa TP Hồ Chí Minh, nhiệt tình giảng dạy hướng dẫn suốt q trình tơi học tập, nghiên cứu môn Tôi gửi lời cảm ơn đến công ty Bachy Soletanche Việt Nam, đặc biệt anh Phạm Quốc Dũng đồng nghiệp Phịng Kỹ thuật nơi tơi cơng tác, tạo điều kiện thuận lợi cho trình nghiên cứu khoa học, đặc biệt nhiệt tình giúp đỡ mặt kỹ thuật thi cơng thực tế công nghệ mà quan tâm nghiên cứu Cuối cùng, muốn bày tỏ biết ơn đến Hội đồng chấm phản biện luận văn, Hội đồng đánh giá luận văn làm việc hết lòng, xem xét đánh giá đề tài để phản biện thiếu sót đề tài nghiên cứu Đây ý kiến vơ có giá trị giúp hoàn thiện hướng nghiên cứu tạo tảng vững để phát triển nghiên cứu tương lai Xin cảm ơn tất Phan Văn Khánh CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ TÓM TẮT Đề tài luận văn lập với hướng nghiên cứu đánh giá mức độ ảnh hưởng biện pháp phun vữa thân cọc ứng xử cọc Barrette cơng trình cao ốc Vincom B Kết dự đoán sức chịu tải cọc Barrette thành phần sức kháng phương pháp giải tích, phương pháp phần tử hữu hạn ứng với mơ hình Mohr - Coulomb thông qua phần mềm Plaxis 3D Tunel tiến hành so sánh phân tích với kết thí nghiệm nén tĩnh trường cọc Barrette thông thường cọc Barrette phun vữa áp lực cao Các kết phân tích cho thấy sức kháng ma sát cọc Barrette phun vữa cải thiện đáng kể Trong lớp sét, thành phần tăng lên từ 1,4 – 1,6 lần so với cọc Barrette thông thường điều kiện Mặc dù khơng có số liệu so sánh thực tế lớp cát, nhiên dựa vào giá trị phân tích ngược hệ số tính tốn sức kháng ma sát lớp cát đạt khoảng 2,0 lần so với trường hợp không phun vữa Căn vào việc phân tích hiệu kinh tế đạt cơng trình Vincom B, kết luận phương án cọc Barrette phun vữa thân cọc giải pháp tiên tiến giảm chi phí xây dựng kết cấu móng cho cơng trình cao tầng đất yếu HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ ABTRACT This thesis is concentrated on researching and evaluating the effects of shaft grouting on the behaviors of Barrette piles of the Vincom B project The predicted results of bearing capacities and the resistances of the Barrettes by analytic method, Finite Element Method with Mohr – Coulomb soil model of Plaxis 3D Tunel are compared with the results from the static loading tests of the plain Barrette without shaft grouting and shaft grouted Barrette The analysis results are pointed out that the friction resistance of shaft grouted Barrettes is significantly improved In clayey soil, for the shaft grouted Barrettes, this component is higher approximately 1,4 – 1,6 times than that of without shaft grouting in the same conditions In sandy soil, although the testing data are inadequate, but based on the back analysis of coefficients, the results indicate that the friction resistance is higher approximately 2.0 times than that of without shaft grouting Based on the analysis of economic efficiency achieved at the Vincom B project, it can be concluded that the shaft grouted Barrettes is one of the innovative, relatively simple and low cost solutions for high-rise buildings on soft soils HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ MỞ ĐẦU Đặt vấn đề Trong hai thập kỷ gần đây, ngành xây dựng nước nhà gặt hái nhiều thành tựu đáng kể, với công trình dân dụng giao thơng có tầm vóc lớn không nước mà khu vực thực thành cơng Khơng nằm ngồi xu hướng chung giới phát triển đô thị, nhằm tận dụng tối đa không gian, thành phố lớn Tp HCM, Đà Nẵng, Hà Nội ngày nhiều cơng trình cao tầng, số tầng hầm lớn xây dựng Đặc điểm chung cơng trình thường có mặt thi cơng chật hẹp, liền kề cơng trình hữu khác, tải trọng cơng trình lớn với yêu cầu khắc khe mặt kỹ thuật, mức độ an tồn cho thân cơng trình cơng trình lân cận liền kề Do đó, hệ thống móng chống đỡ khối cao tầng bên đòi hỏi khả chịu tải yêu cầu kỹ thuật cao So với loại cọc khác, cọc Barrette có nhiều ưu điểm mặt kỹ thuật hiệu kinh tế Với sức chịu tải theo điều kiện đất vật liệu lớn, với ưu điểm trội khác, phương án cọc Barrette phương án tốt nên cân nhắc đến cơng trình cao tầng khu vực nội thị Với đặc điểm địa chất khu vực thành phố Hồ Chí Minh, đặc biệt khu vực ven sơng rạch, việc phân tích tính tốn sức chịu tải cọc khoan nhồi cho thấy rằng, thành phần sức kháng ma sát chiếm tỷ lệ vượt trội so với sức kháng mũi Hơn nữa, theo chế huy động thành phần sức chịu tải cọc đường kính lớn, sức kháng ma sát thân cọc huy động sớm so với sức kháng mũi Đối với cọc đường kính lớn, chuyển vị để huy động đầy đủ sức kháng mũi vượt chuyển vị cho phép cơng trình Đồng thời, nghiên cứu, quan trắc thực tế cho thấy sức kháng mũi gần không huy động đầy đủ ứng với chuyển vị tải trọng thiết kế gây Ngồi ra, việc thi cơng cọc kích thước lớn nói chung cọc Barrette nói riêng áp dụng rộng rãi Việt Nam hầu hết sử dụng biện pháp thi công khoan đào bùn bentonite hay vật liệu polyme Trong trình thi công chứa đựng nguy mũi cọc tồn lớp bùn cặn lắng gây ảnh hưởng không tốt làm suy giảm đáng kể sức kháng mũi cọc Do đó, khẳng định thành phần sức kháng ma sát có ý nghĩa quan trọng nhìn chung thành phần chủ yếu sức kháng tổng thể cọc khoan nhồi Nhiều kết nghiên cứu từ thực nghiệm lớp đất, sức chịu tải cọc tăng đến độ sâu giới hạn Dcr (hay Zcr) Vượt độ sâu này, sức kháng ma sát dọc thân cọc có xu hướng số HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 Trang 1 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ Biện pháp vữa thân cọc Barrette áp lực cao (Shaft Grouted Barrette) lớp đất cát sét gia tăng đáng kể sức kháng ma sát thân cọc, nâng cao sức chịu tải cọc, từ giúp giảm số lượng, chiều dài cọc, tiết kiệm vật liệu thời gian thi cơng Nhiều cơng trình nghiên cứu tác giả giới Gouvenot Gabaix (1975) [41], Stocker (1983) [40],, Bruce (1986) [29], Troughton Stocker (1996), Littlechild, Plumbridge Free (1998) [34], , hay tác giả P.Q.Dũng D.M.Trí (2011) [45], chứng minh rằng, biện pháp vữa áp lực cao dọc thân cọc lớp sét cát giúp tăng sức kháng ma sát từ 1,5 – 3,0 lần so với cọc thơng thường Ngồi ra, nghiên cứu cho thấy xét làm việc lâu dài cọc không xảy tượng suy giảm sức chịu tải cọc vữa Việc áp dụng thành cơng cơng nghệ vữa thân cọc q trình thi cơng đại trà cọc Barrette nói riêng cọc khoan nhồi nói chung đem tới giải pháp tiên tiến, hữu ích tương đối đơn giản để nâng cao sức chịu tải cọc, tiết kiệm chi phí vật liệu, thời gian thi công, giảm đáng kể giá thành cơng trình, đáp ứng u cầu ngày cao khắc khe mặt kỹ thuật mang lại tính hiệu kinh tế cao cho cơng trình cao tầng tương lai Mục đích nghiên cứu luận văn Với việc sử dụng liệu địa chất số liệu thí nghiệm thử tải tĩnh cọc Barrette thí nghiệm thơng thường cọc Barrette thí nghiệm phun vữa áp lực cao thu thập cơng trình Trung tâm thương mại – Văn phịng – Căn hộ cao cấp - Bãi đậu xe ngầm Vincom Khu B (Vincom B), kết tính tốn phân tích sức chịu tải cọc theo điều kiện đất dựa phương pháp giải tích phương pháp phần tử hữu hạn (FEM) hỗ trợ phần mềm Plaxis 3D Tunel nghiên cứu nhằm đánh giá ứng xử cọc Barrette ảnh hưởng phương pháp phun vữa áp lực cao sức chịu tải cọc, đặt biệt thành phần sức kháng ma sát dọc thân cọc Barrette Nội dung luận văn Luận văn trình bày bao gồm nội dung xếp sau: Mở đầu Trình bày tóm lược mục đích phương pháp nghiên cứu đề tài luận văn Đồng thời tính khoa học thực tiễn hạn chế tồn nghiên cứu đề cập Chương : Tổng quan cọc Barrette HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 Trang 2 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ Chương trình bày khái niệm, lịch sử phát triển phương pháp thi công cọc Barrette Chương 2: Công nghệ phun vữa áp lực cao dọc thân cọc Barrette Chủ yếu trình bày giải pháp thi cơng, cơng nghệ tiêu chí kỹ thuật sử dụng phương pháp phun vữa thân cọc Barrette Chương 3: Phương pháp xác định sức chịu tải dọc trục cọc Barrette thông thường cọc Barrette phun vữa thân cọc Tổng quan lý thuyết phương pháp sử dụng để tính tốn xác định sức chịu tải cọc khoan nhồi nói chung Barrette nói riêng có khơng có phun vữa áp lực cao dọc thân cọc thường áp dụng Việt Nam Chương 4: Phân tích sức chịu tải dọc trục cọc Barrette phun vữa thân cọc Trình bày phương pháp tính tốn ước lượng sức chịu tải cho cọc Barrette thử nghiệm công trình Vincom B Các kết tính tốn phương pháp giải tích phương pháp FEM kết hợp với số liệu thu thập từ thí nghiệm nén tĩnh trường xem xét nghiên cứu nhằm phân tích ứng xử đánh giá mức độ cải thiện thành phần sức kháng ma sát dọc thân cọc áp dụng biện pháp phun vữa áp lực cao Phần kết luận kiến nghị Tóm tắt lại đánh giá, nhận xét tác giả thông qua kết phân tích q trình nghiên cứu đề tài luận văn Dựa sở đó, tác giả đề nghị hướng nghiên cứu mở rộng tương lai Phương pháp nghiên cứu - Tổng quan cọc Barrette công nghệ vữa thân cọc - Tổng quan lý thuyết phân tích tính tốn xác định sức chịu tải cọc Barrette thông thường cọc Barrette phun vữa thân cọc áp lực cao - Xác định sức chịu tải dọc trục cọc Barrette thí nghiệm Vincom B phương pháp giải tích - Xác định sức chịu tải dọc trục cọc Barrette dựa kết thí nghiệm nén tĩnh trường Căn vào số liệu đo đạc hệ thống đầu đo cảm biến, thành phần sức kháng ma sát tập trung nghiên cứu phân tích cách cụ thể nhằm đánh giá tác dụng mức độ cải thiện thành phần áp dụng biện pháp phun vữa áp lực cao cọc Barrette HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 Trang 3 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ - Căn vào kết phân tích ứng xử thực tế cọc trình thí nghiệm, bước phân tích sức chịu tải dọc trục cọc Barrette thí nghiệm phương pháp FEM với trợ giúp phần mềm Plaxis 3D Tunel tiến hành nhằm đề xuất thêm cơng cụ hỗ trợ hữu ích tồn diện phục vụ việc giải toán thiết kế đại trà Tính khoa học thực tiễn đề tài Mục đích tác giả thực nghiên cứu đề tài luận văn “ Đánh giá sức chịu tải cọc Barrette xử lý phun vữa thân cọc” nhằm đóng góp thêm kiến thức phương pháp dự đoán sức chịu tải Barrette, đặc biệt Barrette xử lý vữa thân cọc Qua đó, tác giả mong muốn chứng minh lợi ích biện pháp vữa cải thiện sức kháng ma sát thân cọc, giúp người thiết kế có thêm kiến thức sở lý thuyết vững đề xuất, áp dụng phương án cho cơng trình tương lai khơng khu vực Tp Hồ Chí Minh, mà cịn mở rộng nước Hạn chế - Chưa nghiên cứu đến thành phần hàm lượng việc pha trộn vữa phù hợp cho loại đất - Chưa có điều kiện để nghiên cứu mức độ ảnh hưởng tác nhân trình phun vữa quy trình thực hiện, áp lực phun, … cải thiện thành phần sức kháng ma sát - Do công nghệ vữa áp lực cao xung quanh thân cọc Barrette đưa vào áp dụng Việt Nam thời gian ngắn, chưa có số liệu thí nghiệm thực tế cơng trình khoa học thực nhằm nghiên cứu cải thiện tính chất lý vùng đất lân cận dọc thân cọc phạm vi vữa, nhằm cung cấp chứng hiểu biết đầu đủ chất cải thiện thành phần sức kháng ma sát áp dụng HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 biện pháp vữa dọc thân cọc Trang 4 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN CỌC BARRETE 1.1 Tổng quan cọc Barrette Thuật ngữ “ Barrette ” có nguồn gốc từ tiếng Pháp Trong tài liệu ngành xây dựng, theo Ramaswamy Pertusier (1986) , Johnson cộng (1992) [37] thuật ngữ “ Barrette ” dùng phân loại cọc tạo hình thiết bị thi cơng tường vây, có nghĩa thiết bị đào có dạng hình chữ nhật, đổ bê tơng dung dịch bùn bentonite polyme Cọc Barrette người Pháp cải tiến từ cọc nhồi tiết diện tròn để tạo sức chịu tải lớn với thể tích bê tơng sử dụng Trình tự thi cơng bao gồm giai đoạn khoan đào tạo thành hố khoan sâu đất với hỗ trợ thiết bị biện pháp giữ ổn định thành vách (thường gặp hệ vách chống thép bê tông cốt thép (BTCT) dung dịch bentonite polyme), sau đặt lồng cốt thép đổ bê tơng vào hố tạo thành cọc Khác với cọc khoan nhồi tiết diện trịn thơng thường, cọc Barrette thường có tiết diện hình chữ nhật với chiều rộng từ 0,60m đến 1,50m chiều dài từ 2,20m đến 6,00m Ngoài ra, cọc Barrette cịn có loại tiết diện tổ hợp khác như: chữ thập +, chữ T, chữ I, chữ L, dạng ba chạc Ү, vv… nhằm đáp ứng với yêu cầu thiết kế cho trường hợp đặc biệt Trong vòng bốn thập kỷ gần đây, cọc Barrette áp dụng cách rộng rãi toàn giới (theo Charler W.W Ng, N ASCE, G.H.Lei (2003) [37]), điển tịa tháp đơi Pentronas (Malaysia) khởi cơng xây dựng từ năm 1995 hồn thành năm 1998, cao 100 tầng, với hệ móng cơng trình bao gồm cọc Barrette kích thước 1.2m x 2.8m, chiều sâu lớn tới 125m Toà tháp Mega Tower Hồng Kông cao 480m, chống đỡ hệ thống móng bao gồm 240 cọc Barrette 2.80m x 1.20m 2.80m x 1,00m chiều dài cọc trung bình 83m Tại Việt Nam, phương án cọc Barrette cịn mẻ, nước cịn đơn vị có lực kỹ thuật cơng nghệ thi công loại cọc Trong vài năm gần đây, với cải tiến liên tục công nghệ thi công quản lý chất lượng, cọc Barrette ứng dụng thành công cho nhiều dự án lớn thành phố Hồ Chí Minh, Đà Nẵng, Hà Nội Điển hình tịa nhà Sài Gịn Centre 65, Lê Lợi, Q.1, Tp HCM với 25 tầng cao tầng hầm, gồm 46 cọc Barrette kích thước 0,6x2,8m 1,2 x2,8m sâu 50m Tổ hợp cơng trình Everich đường 3-2, Q.11, Tp HCM với 27 tầng cao tầng hầm, tổng cộng 154 cọc barrtett kích thước 0,8x2,8m 1,2x2,8m sâu tối đa 54m Cao ốc văn phòng hộ - 101, Láng Hạ quận Đống Đa ,Hà Nội , cao 27 tầng tầng hầm, với 54 cọc Barrette kích thước 1,0x2,8m 1,5 HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 Trang 5 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ THÍ NGHIỆM TRỤC CỐ KẾT – KHƠNG THỐT NƯỚC 0Số hiệu mẫu: ND3-9; Độ sâu: 18 – 18.4m Cấp áp lực buồng 90 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 0.32 0.0032 0.9 1.161 26.1 1.26 0.0126 0.9 1.504 60.4 2.53 0.0253 0.9 1.837 93.7 3.79 0.0379 0.9 2.222 132.2 5.05 0.0505 0.9 2.443 154.3 6.32 0.0632 0.9 2.569 166.9 7.58 0.0758 0.9 2.632 173.2 8.84 0.0884 0.9 2.692 179.2 10.11 0.1011 0.9 2.664 176.4 11.37 0.1137 0.9 2.621 172.1 12.63 0.1263 0.9 2.594 169.4 ε 4.60 (σ1−σ3) max E50 % 179.20 kN/m 3,895.65 kN/m Cấp áp lực buồng 180 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) 0.32 0.0032 1.8 2.261 46.1 1.27 0.0127 1.8 3.124 132.4 2.55 0.0255 1.8 3.836 203.6 3.82 0.0382 1.8 4.399 259.9 5.10 0.051 1.8 4.672 287.2 6.37 0.0637 1.8 4.875 307.5 7.65 0.0765 1.8 5.011 321.1 8.92 0.0892 1.8 5.111 331.1 10.20 0.102 1.8 5.061 326.1 11.47 0.1147 1.8 5.01 321 12.75 0.1275 1.8 4.875 307.5 ε 3.60 (σ1−σ3) max E50 % σ1−σ3 (kPa) 331.10 kN/m 9,197.22 kN/m Cấp áp lực buồng 360 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 0.32 0.0032 3.6 4.793 119.3 1.28 0.0128 3.6 6.086 248.6 2.57 0.0257 3.6 7.341 374.1 3.85 0.0385 3.6 8.082 448.2 5.13 0.0513 3.6 8.584 498.4 6.42 0.0642 3.6 9.038 543.8 7.70 0.077 3.6 9.265 566.5 567.6 8.98 0.0898 3.6 9.276 10.27 0.1027 3.6 9.340 574 11.55 0.1155 3.6 9.399 579.9 12.83 0.1283 3.6 9.311 571.1 14.12 0.1412 3.6 9.251 565.1 15.40 0.154 3.6 9.136 553.6 ε (σ1−σ3) E50 3.70 max % 579.90 kN/m 17,572.73 kN/m HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ THÍ NGHIỆM TRỤC CỐ KẾT – KHƠNG THỐT NƯỚC Số hiệu mẫu: ND3-14; Độ sâu: 28 – 28.4m Cấp áp lực buồng 150 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 0.32 0.0032 1.5 1.873 37.3 1.27 0.0127 1.5 2.33 83 2.54 0.0254 1.5 2.865 136.5 3.81 0.0381 1.5 3.295 179.5 5.07 0.0507 1.5 3.712 221.2 6.34 0.0634 1.5 3.856 235.6 7.61 0.0761 1.5 4.081 258.1 8.88 0.0888 1.5 4.212 271.2 10.15 0.1015 1.5 4.171 267.1 11.42 0.1142 1.5 4.129 262.9 12.68 0.1268 1.5 4.088 ε 4.80 (σ1−σ3) max E50 % 258.8 271.20 kN/m 5,650.00 kN/m Cấp áp lực buồng 300 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) 0.32 0.0032 3 3.571 57.1 1.28 0.0128 3 4.695 169.5 2.56 0.0256 3 5.509 250.9 3.84 0.0384 3 6.483 348.3 5.12 0.0512 3 7.159 415.9 6.40 0.064 3 7.635 463.5 7.68 0.0768 3 8.098 509.8 8.96 0.0896 3 8.195 519.5 10.24 0.1024 3 8.29 529 11.52 0.1152 3 8.214 521.4 12.80 0.128 3 8.135 513.5 14.08 0.1408 3 7.973 ε 5.20 (σ1−σ3) max E50 % σ1−σ3 (kPa) 497.3 529.00 kN/m 10,173.08 kN/m Cấp áp lực buồng 600 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 0.32 0.0032 6 7.157 115.7 1.29 0.0129 6 9.629 362.9 2.58 0.0258 6 11.467 546.7 3.86 0.0386 6 12.972 697.2 5.15 0.0515 6 13.794 779.4 6.44 0.0644 6 14.594 859.4 7.73 0.0773 6 14.74 874 9.02 0.0902 6 15.227 922.7 10.31 0.1031 6 15.440 944 11.59 0.1159 6 15.518 951.8 12.88 0.1288 6 15.418 941.8 14.17 0.1417 6 15.106 910.6 15.46 0.1546 6 14.885 ε 4.20 (σ1−σ3) max E50 951.80 22,661.90 % kN/m kN/m HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 888.5 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ THÍ NGHIỆM TRỤC CỐ KẾT – KHƠNG THỐT NƯỚC Số hiệu mẫu: ND3A-23; Độ sâu: 46 – 46.4m Cấp áp lực buồng 200 kPa ε (%) ε 0.31 1.26 2.52 3.78 5.03 6.29 7.55 8.81 10.07 11.33 12.58 13.84 15.1 ε (σ1−σ3) max E50 ε 0.32 1.27 2.54 3.81 5.07 6.34 7.61 8.88 10.15 11.42 12.68 13.95 15.22 16.49 0.0032 0.0127 0.0254 0.0381 0.0507 0.0634 0.0761 0.0888 0.1015 0.1142 0.1268 0.1395 0.1522 0.1649 4.00 660.50 16,512.50 σ1−σ3 (kPa) σ1 (kG/cm ) 0.0031 2 2.643 0.0126 2 3.273 0.0252 2 4.123 0.0378 2 4.654 0.0503 2 5.143 0.0629 2 5.53 0.0755 2 5.736 0.0881 2 5.85 0.1007 2 5.960 0.1133 2 5.983 0.1258 2 5.88 0.1384 2 5.781 0.151 2 5.645 4.60 % 398.30 kN/m 8,658.70 kN/m Cấp áp lực buồng 400 kPa ε (%) ε (σ1−σ3) max E50 σ3 (kG/cm ) 64.3 127.3 212.3 265.4 314.3 353 373.6 385 396 398.3 388 378.1 364.5 σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4.935 6.312 7.652 8.684 9.15 9.696 9.963 10.133 10.298 10.537 10.605 10.504 10.322 10.146 93.5 231.2 365.2 468.4 515 569.6 596.3 613.3 629.8 653.7 660.5 650.4 632.2 614.6 % kN/m kN/m σ1−σ3 (kPa) 104.4 375.9 583.9 732 902.1 954.3 1009.6 1039.3 1066.2 1092.5 1118 1118.2 1092.6 1067.8 1043.7 Cấp áp lực buồng 800 kPa ε (%) ε 0.32 1.28 2.26 3.43 5.11 6.39 7.67 8.94 10.22 11.50 12.78 14.06 15.33 16.61 17.89 ε (σ1−σ3) max 0.0032 0.0128 0.0226 0.0343 0.0511 0.0639 0.0767 0.0894 0.1022 0.115 0.1278 0.1406 0.1533 0.1661 0.1789 4.20 1,118.20 σ3 (kG/cm ) 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 % kN/m HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 σ1 (kG/cm ) 9.044 11.759 13.839 15.32 17.021 17.543 18.096 18.393 18.662 18.925 19.18 19.182 18.926 18.678 18.437 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ E50 26,623.81 kN/m THÍ NGHIỆM TRỤC CỐ KẾT – KHƠNG THỐT NƯỚC Số hiệu mẫu: ND4-16; Độ sâu: 32 – 32.4m Cấp áp lực buồng 170 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) 0.32 0.0032 1.7 2.261 56.1 1.27 0.0127 1.7 2.717 101.7 2.54 0.0254 1.7 3.249 154.9 3.81 0.0381 1.7 3.769 206.9 5.08 0.0508 1.7 4.183 248.3 6.35 0.0635 1.7 4.322 262.2 7.62 0.0762 1.7 4.543 284.3 8.89 0.0889 1.7 4.673 297.3 10.15 0.1015 1.7 4.795 309.5 11.42 0.1142 1.7 4.749 304.9 12.69 0.1269 1.7 4.7 300 13.96 0.1396 1.7 4.615 291.5 ε 5.00 (σ1−σ3) max E50 % σ1−σ3 (kPa) 309.50 kN/m 6,190.00 kN/m Cấp áp lực buồng 340 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) 0.32 0.0032 3.4 4.16 76 1.28 0.0128 3.4 5.467 206.7 2.56 0.0256 3.4 6.739 333.9 3.84 0.0384 3.4 7.516 411.6 5.11 0.0511 3.4 8.182 478.2 6.39 0.0639 3.4 8.47 507 7.67 0.0767 3.4 8.75 535 8.95 0.0895 3.4 8.935 553.5 10.23 0.1023 3.4 9.025 562.5 11.51 0.1151 3.4 8.939 553.9 12.79 0.1279 3.4 8.939 553.9 14.07 0.1407 3.4 8.853 ε 4.20 (σ1−σ3) max E50 % σ1−σ3 (kPa) σ1 (kG/cm ) 545.3 562.50 kN/m 13,392.86 kN/m Cấp áp lực buồng 680 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) 0.32 0.0032 1.29 0.0129 2.57 σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 6.4 7.956 155.6 6.4 10.805 440.5 0.0257 6.4 13.388 698.8 3.86 0.0386 6.4 14.69 829 5.15 0.0515 6.4 15.773 937.3 6.44 0.0644 6.4 16.466 1006.6 7.72 0.0772 6.4 17.043 1064.3 9.01 0.0901 6.4 17.332 1093.2 10.30 0.103 6.4 17.613 1121.3 11.59 0.1159 6.4 17.800 1140 12.87 0.1287 6.4 17.637 1123.7 14.16 0.1416 6.4 17.511 1111.1 15.45 0.1545 6.4 17.389 1098.9 HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ ε 3.80 (σ1−σ3) max E50 % 1,140.00 kN/m 30,000.00 kN/m THÍ NGHIỆM TRỤC CỐ KẾT – KHƠNG THOÁT NƯỚC Số hiệu mẫu: ND4-27; Độ sâu: 54 – 54.4m Cấp áp lực buồng 200 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) 0.31 0.0031 2 2.458 45.8 1.26 0.0126 2 3.088 108.8 2.51 0.0251 2 4.237 223.7 3.77 0.0377 2 4.825 282.5 5.03 0.0503 2 5.308 330.8 6.28 0.0628 2 5.608 360.8 7.54 0.0754 2 5.81 381 8.80 0.088 2 6.006 400.6 10.05 0.1005 2 5.948 394.8 11.31 0.1131 2 5.848 384.8 12.57 0.1257 2 5.67 ε 4.20 (σ1−σ3) max E50 % σ1−σ3 (kPa) 367 400.60 kN/m 9,538.10 kN/m Cấp áp lực buồng 400 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 0.32 0.0032 4 4.743 74.3 1.26 0.0126 4 5.93 193 2.53 0.0253 4 7.264 326.4 3.79 0.0379 4 8.295 429.5 5.06 0.0506 4 9.21 521 6.32 0.0632 4 9.748 574.8 7.59 0.0759 4 10.012 601.2 8.85 0.0885 4 10.18 618 10.12 0.1012 4 10.343 634.3 11.38 0.1138 4 10.25 625 12.64 0.1264 4 10.077 607.7 13.90 0.139 ε 4.60 (σ1−σ3) max E50 4 % 9.824 582.4 634.30 kN/m 13,789.13 kN/m Cấp áp lực buồng 800 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) 0.32 0.0032 1.27 0.0127 2.54 σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 8 9.128 112.8 8 11.724 372.4 0.0254 8 13.969 596.9 3.82 0.0382 8 15.254 725.4 5.09 0.0509 8 16.493 849.3 6.36 0.0636 8 17.264 926.4 7.63 0.0763 8 17.913 991.3 8.90 0.089 8 18.122 1012.2 10.18 0.1018 8 18.317 1031.7 11.45 0.1145 8 18.499 1049.9 12.72 0.1272 8 18.305 1030.5 13.99 0.1399 8 18.109 1010.9 HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ 15.26 0.1526 ε 4.00 (σ1−σ3) max E50 8 % 17.879 987.9 1,049.90 kN/m 26,247.50 kN/m THÍ NGHIỆM TRỤC CỐ KẾT – KHƠNG THỐT NƯỚC Số hiệu mẫu: ND4A-26; Độ sâu: 56 – 56.4m Cấp áp lực buồng 200 kPa ε (%) ε 0.31 1.27 2.53 3.80 5.07 6.33 7.60 8.87 10.13 11.40 12.67 13.93 0.0031 0.0127 0.0253 0.038 0.0507 0.0633 0.076 0.0887 0.1013 0.114 0.1267 0.1393 4.40 447.10 10,161.36 ε (σ1−σ3) max E50 σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2.838 3.475 4.546 5.049 5.539 5.838 6.129 6.238 6.471 6.362 6.297 6.15 83.8 147.5 254.6 304.9 353.9 383.8 412.9 423.8 447.1 436.2 429.7 415 % kN/m kN/m Cấp áp lực buồng 400 kPa ε (%) ε 0.32 1.28 2.55 3.83 5.10 6.38 7.66 8.93 10.21 11.48 12.76 14.04 15.31 0.0032 0.0128 0.0255 0.0383 0.051 0.0638 0.0766 0.0893 0.1021 0.1148 0.1276 0.1404 0.1531 4.20 896.60 21,347.62 ε (σ1−σ3) max E50 σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5.42 6.996 9.176 10.382 11.196 11.805 12.222 12.628 12.839 12.966 12.793 12.618 12.408 142 299.6 517.6 638.2 719.6 780.5 822.2 862.8 883.9 896.6 879.3 861.8 840.8 % kN/m kN/m Cấp áp lực buồng 800 kPa ε (%) 0.32 1.68 2.77 4.15 4.75 6.62 7.70 8.99 10.27 11.55 12.84 14.12 15.40 16.69 17.97 ε (σ1−σ3) max ε 0.0032 0.0168 0.0277 0.0415 0.0475 0.0662 0.077 0.0899 0.1027 0.1155 0.1284 0.1412 0.154 0.1669 0.1797 5.40 1,606.40 σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 9.725 13.883 16.047 18.624 19.849 21.03 21.825 22.411 23.067 23.449 23.893 24.064 23.823 23.498 23.25 172.5 588.3 804.7 1062.4 1184.9 1303 1382.5 1441.1 1506.7 1544.9 1589.3 1606.4 1582.3 1549.8 1525 % kN/m HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ E50 29,748.15 kN/m HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ THÍ NGHIỆM TRỤC CỐ KẾT – KHƠNG THỐT NƯỚC Số hiệu mẫu: ND5-3; Độ sâu: – 6.4m Cấp áp lực buồng 60 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 0.32 0.0032 0.6 0.797 19.7 1.26 0.0126 0.6 1.013 41.3 2.52 0.0252 0.6 1.346 74.6 3.78 0.0378 0.6 1.578 97.8 5.04 0.0504 0.6 1.684 108.4 6.3 0.063 0.6 1.755 115.5 7.57 0.0757 0.6 1.825 122.5 8.83 0.0883 0.6 1.863 126.3 10.09 0.1009 0.6 1.813 121.3 11.35 0.1135 0.6 1.764 116.4 12.61 0.1261 0.6 1.688 ε 4.00 (σ1−σ3) max E50 % 108.8 126.30 kN/m 3,157.50 kN/m Cấp áp lực buồng 120 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 0.32 0.0032 1.2 1.496 29.6 1.27 0.0127 1.2 2.002 80.2 2.54 0.0254 1.2 2.429 122.9 3.81 0.0381 1.2 2.722 152.2 5.08 0.0508 1.2 3.004 180.4 6.35 0.0635 1.2 3.127 192.7 7.62 0.0762 1.2 3.218 201.8 8.89 0.0889 1.2 3.276 207.6 10.15 0.1015 1.2 3.300 210 11.42 0.1142 1.2 3.239 203.9 12.69 0.1269 1.2 3.177 197.7 13.96 0.1396 1.2 3.062 ε 4.00 (σ1−σ3) max E50 % 186.2 210.00 kN/m 5,250.00 kN/m Cấp áp lực buồng 240 kPa ε ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) 0.32 0.0032 2.4 2.863 46.3 1.28 0.0128 2.4 3.567 116.7 2.55 0.0255 2.4 4.219 181.9 3.83 0.0383 2.4 4.884 248.4 5.11 0.0511 2.4 5.097 269.7 6.38 0.0638 2.4 5.485 308.5 7.66 0.0766 2.4 5.682 328.2 8.94 0.0894 2.4 5.841 344.1 10.22 0.1022 2.4 5.936 353.6 11.49 0.1149 2.4 6.000 360 12.77 0.1277 2.4 5.913 351.3 14.05 0.1405 2.4 5.804 340.4 15.32 0.1532 2.4 5.665 5.20 % HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 σ1−σ3 (kPa) 326.5 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ (σ1−σ3) max E50 360.00 kN/m 6,923.08 kN/m THÍ NGHIỆM TRỤ CỐ KẾT – KHƠNG THỐT NƯỚC Số hiệu mẫu: ND5A-27; Độ sâu: 54 – 54.4m Cấp áp lực buồng 200 kPa ε (%) 0.32 1.27 2.13 3.80 5.07 6.33 7.60 8.86 10.13 11.40 12.66 13.93 ε (σ1−σ3) max E50 ε σ1 (kG/cm ) 0.0032 2 2.745 0.0127 2 3.658 0.0213 2 4.27 0.038 2 5.409 0.0507 2 5.98 0.0633 2 6.273 0.076 2 6.471 0.0886 2 6.576 0.1013 2 6.719 0.114 2 6.649 0.1266 2 6.62 0.1393 2 6.469 4.50 % 471.90 kG/cm2 10,486.67 kN/m2 Cấp áp lực buồng 400 kPa ε (%) ε 0.32 1.27 3.07 3.82 5.10 6.37 7.65 8.92 10.20 11.47 12.75 14.02 15.3 0.0032 0.0127 0.0307 0.0382 0.051 0.0637 0.0765 0.0892 0.102 0.1147 0.1275 0.1402 0.153 4.40 902.90 20,520.45 ε (σ1−σ3) max E50 σ3 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 74.5 165.8 227 340.9 398 427.3 447.1 457.6 471.9 464.9 462 446.9 σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5.511 6.804 9.722 10.554 11.539 12.148 12.559 12.78 12.995 13.029 12.814 12.68 12.389 151.1 280.4 572.2 655.4 753.9 814.8 855.9 878 899.5 902.9 881.4 868 838.9 % kN/m kN/m Cấp áp lực buồng 800 kPa ε (%) ε 0.32 1.28 2.56 3.84 5.13 6.41 7.69 8.97 10.25 11.53 12.81 14.10 15.38 16.66 17.94 0.0032 0.0128 0.0256 0.0384 0.0513 0.0641 0.0769 0.0897 0.1025 0.1153 0.1281 0.141 0.1538 0.1666 0.1794 5.00 1,692.10 33,842.00 ε (σ1−σ3) max E50 σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 9.91 14.52 16.86 20.422 21.617 22.513 23.284 23.673 24.138 24.491 24.668 24.921 24.656 24.32 23.993 191 652 886 1242.2 1361.7 1451.3 1528.4 1567.3 1613.8 1649.1 1666.8 1692.1 1665.6 1632 1599.3 % kN/m kN/m HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ THÍ NGHIỆM NÉN CỐ KẾT Số hiệu mẫu: ND1-10; Độ sâu: 20 – 20.4m ε x 10-2 P (kPa) e 0.0 0.627 12.5 0.618 0.55317 25.0 0.611 0.98341 50.0 0.602 1.53657 100.0 0.589 2.33559 200.0 0.568 3.62631 400.0 0.538 5.47019 800.0 0.503 7.62139 400.0 0.503 7.62139 200.0 0.504 7.55993 100.0 0.505 7.49846 50.0 0.507 7.37554 0.512 7.06822 12.5 ref Xác định Eoed ε = 0.015 ε = 0.041 0 kPa P = 268 kPa Δε = 0.026 P = ref ΔP = Eoed ref = 268 kPa 10308 kPa Số hiệu mẫu: ND1-23; P (kPa) e Độ sâu: 46 – 46.4m ε x 10-2 0 0.662 50 0.66 0.12034 100 0.649 0.78219 200 0.636 1.56438 400 0.618 2.64741 800 0.592 4.21179 1600 0.568 5.65584 3200 0.538 7.46089 1600 0.54 7.34055 800 0.545 7.03971 400 0.554 6.49819 200 0.566 5.77617 0.589 4.39230 50 ref Xác định Eoed ε = 0.010 ε = 0.035 0 P = ref kPa P = 520 Δε = 0.025 ΔP = 520 kPa 20800 kPa Eoed ref = kPa HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ Số hiệu mẫu: ND2-5; P (kPa) e Độ sâu: 10 – 10.4m ε x 10-2 0.0 0.705 12.5 0.702 0.17595 25.0 0.693 0.70381 50.0 0.68 1.46628 100.0 0.658 2.75660 200.0 0.621 4.92669 400.0 0.58 7.33138 800.0 0.538 9.79472 400.0 0.54 9.67742 200.0 0.542 9.56012 100.0 0.545 9.38416 50.0 0.548 9.20821 12.5 0.556 8.73900 ref Xác định Eoed ε = 0.0075 ε = 0.0375 0 P = ref kPa P = 156 kPa Δε = 0.03 ΔP = 156 kPa 5200 kPa Eoed ref = Số hiệu mẫu: ND3-8; P (kPa) e Độ sâu: 16 – 16.4m ε x 10-2 0.0 0.653 12.5 0.644 0.54446 25.0 0.636 1.02843 50.0 0.624 1.75439 100.0 0.607 2.78282 200.0 0.581 4.35572 400.0 0.548 6.35209 800.0 0.512 8.52995 400.0 0.512 8.52995 200.0 0.513 8.46945 100.0 0.515 8.34846 50.0 0.516 8.28796 0.521 7.98548 12.5 ref Xác định Eoed ε = 0.02 ε = 0.0465 0 kPa P = 228 kPa Δε = 0.0265 ΔP = 228 kPa 8604 kPa P = ref Eoed ref = HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ Số hiệu mẫu: ND3-25; P (kPa) Độ sâu: 50 – 50.4m ε x 10-2 e 0 0.632 50 0.627 0.30637 100 0.619 0.79657 200 0.607 1.53186 400 0.59 2.57353 800 0.567 3.98284 1600 0.538 5.75980 3200 0.508 7.59804 1600 0.511 7.41422 800 0.516 7.10784 400 0.525 6.55637 200 0.536 5.88235 50 0.565 4.10539 ref Xác định Eoed ε = 0.0125 ε = 0.034 P = 0 kPa P = 575 kPa Δε = 0.0215 ΔP = 575 kPa 26744 kPa ref Eoed ref = Số hiệu mẫu: ND4-10; P (kPa) Độ sâu: 20 – 20.4m ε x 10-2 e 0 0.616 12.5 0.611 0.30941 25 0.604 0.74257 50 0.595 1.29950 100 0.581 2.16584 200 0.559 3.52723 400 0.53 5.32178 800 0.495 7.48762 400 0.495 7.48762 200 0.496 7.42574 100 0.498 7.30198 50 0.499 7.24010 0.502 7.05446 12.5 ref Xác định Eoed ε = 0.015 ε = 0.04 0 kPa P = 254 kPa Δε = 0.025 P = ref ΔP = Eoed ref = 254 kPa 10160 kPa HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ LUẬN VĂN THẠC SĨ Số hiệu mẫu: ND5-5; Độ sâu: 10 – 10.4m P (kPa) e 0 0.644 12.5 0.64 0.24331 25 0.633 0.66910 ε x 10-2 50 0.622 1.33820 100 0.603 2.49392 200 0.577 4.07543 400 0.544 6.08273 800 0.511 8.09002 ref Xác định Eoed ε = 0.0075 ε = 0.0375 0 P = ref kPa P = 149 kPa Δε = 0.03 ΔP = 149 kPa 4967 kPa Eoed ref = Số hiệu mẫu: ND5-11; P (kPa) e Độ sâu: 22 – 22.4m ε x 102 0.0 0.679 12.5 0.671 0.47647 25.0 0.663 0.95295 50.0 0.651 1.66766 100.0 0.637 2.50149 200.0 0.617 3.69267 400.0 0.59 5.30077 800.0 0.559 7.14711 400.0 0.56 7.08755 200.0 0.561 7.02799 100.0 0.562 6.96843 50.0 0.563 6.90887 0.567 6.67064 12.5 ref Xác định Eoed ε = 0.019 ε = 0.043 P = 0 kPa P = 266 kPa Δε = 0.024 ΔP = 266 kPa 11083 kPa ref Eoed ref = HV: PHAN VĂN KHÁNH MSHV: 09090300 TÓM TẮT LÝ LỊCH HỌC VIÊN Họ tên học viên: PHAN VĂN KHÁNH Ngày, tháng, năm sinh: 03 - 09 - 1985 Nơi sinh: tỉnh Ninh Thuận Địa liên lạc: phường Phủ Hà, Tp Phan Rang – Tháp Chàm, tỉnh Ninh Thuận Điện thoại cá nhân: 0903-781-584 Q TRÌNH ĐÀO TẠO • Từ tháng năm 2003 đến tháng năm 2008: Học Đại học Khoa Kỹ thuật Xây dựng, Trường Đại học Bách khoa Thành phố Hồ Chí Minh • Từ tháng năm 2009 đến nay: Học chương trình Sau Đại học Trường Đại học Bách khoa Thành phố Hồ Chí Minh, ngành Địa kỹ thuật Xây dựng QUÁ TRÌNH CƠNG TÁC • Từ tháng 05 năm 2008 đến tháng 08 năm 2010: Công tác Công ty Cổ phần Phát triển Hạ tầng & Bất động sản Thái Bình Dương • Nam Từ tháng 08 năm 2010 đến : Công tác Công ty Bachy Soletanche Việt ... tài luận văn “ Đánh giá sức chịu tải cọc Barrette xử lý phun vữa thân cọc? ?? nhằm đóng góp thêm kiến thức phương pháp dự đoán sức chịu tải Barrette, đặc biệt Barrette xử lý vữa thân cọc Qua đó, tác... quan cọc Barrette công nghệ vữa thân cọc - Tổng quan lý thuyết phân tích tính tốn xác định sức chịu tải cọc Barrette thơng thường cọc Barrette phun vữa thân cọc áp lực cao - Xác định sức chịu tải. .. ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI DỌC TRỤC CỌC BARRETTE THÔNG THƯỜNG VÀ CỌC BARRETTE ĐƯỢC PHUN VỮA THÂN CỌC 3.1 Đặt vấn đề Sức chịu tải dọc trục cọc nói chung Barrette nói riêng chia làm loại: - Sức chịu tải