Đánh giá sức chịu tải cọc barrette được xử lý phun vữa thân cọc

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA -[ \ - PHAN VĂN KHÁNH ĐÁNH GIÁ SỨC CHỊU TẢI CỌC BARRETTE ĐƯỢC XỬ LÝ PHUN VỮA THÂN CỌC Chuyên ngành : ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã số ngành : 60.58.60 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, 12/2011 ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHIÃ VIỆT NAM Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc -oOo Tp HCM, ngày 05 tháng 12 năm 2011 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: PHAN VĂN KHÁNH Giới tính : Nam Ngày, tháng, năm sinh : 03/09/1985 Nơi sinh : Tỉnh Ninh Thuận Chuyên ngành : ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Khoá (Năm trúng tuyển) : 2009 1- TÊN ĐỀ TÀI: ĐÁNH GIÁ SỨC CHỊU TẢI CỌC BARRETTE ĐƯỢC XỬ LÝ PHUN VỮA THÂN CỌC 2- NHIỆM VỤ LUẬN VĂN: • Xác định sức chịu tải dọc trục cọc Barrette thí nghiệm Vincom B phương pháp giải tích, phương pháp thí nghiệm nén tĩnh trường phương pháp phần tử hữu hạn - FEM với hỗ trợ phần mềm Plaxis 3D Tunel • Phân tích đánh giá tác dụng mức độ ảnh hưởng biện pháp phun vữa áp lực cao thành phần ma sát dọc thân cọc Barrette Luận văn gồm có chương: Mở đầu Chương : Tổng quan cọc Barrette Chương 2: Công nghệ phun vữa áp lực cao dọc thân cọc Barrette Chương 3: Phương pháp xác định sức chịu tải dọc trục cọc Barrette thông thường cọc Barrette phun vữa thân cọc Chương 4: Phân tích sức chịu tải dọc trục cọc Barrette phun vữa thân cọc Kết luận kiến nghị 3- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : / /2011 4- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 05/12/2011 5- HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: TS TRẦN XUÂN THỌ Nội dung đề cương Luận văn thạc sĩ Hội Đồng Chuyên Ngành thông qua CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN (Họ tên chữ ký) QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH (Họ tên chữ ký) TS TRẦN XUÂN THỌ PGS.TS VÕ PHÁN LỜI CẢM ƠN Nghiên cứu sau đại học nỗ lực to lớn trí tưởng tượng, làm việc chăm chỉ, sáng tạo, bền bỉ thầy giảng dạy, hướng dẫn học viên trình học tập thực luận văn nghiên cứu khoa học Sự thành công q trình nghiên cứu địi hỏi tinh thần làm việc nghiêm túc, kết hợp hài hòa với phương thức làm việc nhóm phù hợp đặc biệt giúp đỡ đường hướng nghiên cứu, vấn đề kỹ thuật gặp phải trình thi công thực tế Điều trước nhất, tơi muốn bày tỏ tình cảm sâu sắc, lịng biết ơn chân thành đến cán hướng dẫn TS Trần Xuân Thọ Tất trợ giúp phương pháp luận, đề xuất hướng nghiên cứu giải pháp mà thầy đưa phần có giá trị quan trọng thành công đề tài nghiên cứu Tôi chân thành cảm ơn giảng viên môn Địa Nền móng - Khoa Kỹ thuật Xây dựng – Trường ĐH Bách Khoa TP Hồ Chí Minh, nhiệt tình giảng dạy hướng dẫn suốt q trình tơi học tập, nghiên cứu môn Tôi gửi lời cảm ơn đến công ty Bachy Soletanche Việt Nam, đặc biệt anh Phạm Quốc Dũng đồng nghiệp Phịng Kỹ thuật nơi tơi cơng tác, tạo điều kiện thuận lợi cho trình nghiên cứu khoa học, đặc biệt nhiệt tình giúp đỡ mặt kỹ thuật thi cơng thực tế công nghệ mà quan tâm nghiên cứu Cuối cùng, muốn bày tỏ biết ơn đến Hội đồng chấm phản biện luận văn, Hội đồng đánh giá luận văn làm việc hết lòng, xem xét đánh giá đề tài để phản biện thiếu sót đề tài nghiên cứu Đây ý kiến vơ có giá trị giúp hoàn thiện hướng nghiên cứu tạo tảng vững để phát triển nghiên cứu tương lai Xin cảm ơn tất Phan Văn Khánh CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ TÓM TẮT Đề tài luận văn lập với hướng nghiên cứu đánh giá mức độ ảnh hưởng biện pháp phun vữa thân cọc ứng xử cọc Barrette cơng trình cao ốc Vincom B Kết dự đoán sức chịu tải cọc Barrette thành phần sức kháng phương pháp giải tích, phương pháp phần tử hữu hạn ứng với mơ hình Mohr - Coulomb thông qua phần mềm Plaxis 3D Tunel tiến hành so sánh phân tích với kết thí nghiệm nén tĩnh trường cọc Barrette thông thường cọc Barrette phun vữa áp lực cao Các kết phân tích cho thấy sức kháng ma sát cọc Barrette phun vữa cải thiện đáng kể Trong lớp sét, thành phần tăng lên từ 1,4 – 1,6 lần so với cọc Barrette thông thường điều kiện Mặc dù khơng có số liệu so sánh thực tế lớp cát, nhiên dựa vào giá trị phân tích ngược hệ số tính tốn sức kháng ma sát lớp cát đạt khoảng 2,0 lần so với trường hợp không phun vữa Căn vào việc phân tích hiệu kinh tế đạt cơng trình Vincom B, kết luận phương án cọc Barrette phun vữa thân cọc giải pháp tiên tiến giảm chi phí xây dựng kết cấu móng cho cơng trình cao tầng đất yếu HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300          CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ ABTRACT This thesis is concentrated on researching and evaluating the effects of shaft grouting on the behaviors of Barrette piles of the Vincom B project The predicted results of bearing capacities and the resistances of the Barrettes by analytic method, Finite Element Method with Mohr – Coulomb soil model of Plaxis 3D Tunel are compared with the results from the static loading tests of the plain Barrette without shaft grouting and shaft grouted Barrette The analysis results are pointed out that the friction resistance of shaft grouted Barrettes is significantly improved In clayey soil, for the shaft grouted Barrettes, this component is higher approximately 1,4 – 1,6 times than that of without shaft grouting in the same conditions In sandy soil, although the testing data are inadequate, but based on the back analysis of coefficients, the results indicate that the friction resistance is higher approximately 2.0 times than that of without shaft grouting Based on the analysis of economic efficiency achieved at the Vincom B project, it can be concluded that the shaft grouted Barrettes is one of the innovative, relatively simple and low cost solutions for high-rise buildings on soft soils HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300          CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ MỞ ĐẦU Đặt vấn đề Trong hai thập kỷ gần đây, ngành xây dựng nước nhà gặt hái nhiều thành tựu đáng kể, với công trình dân dụng giao thơng có tầm vóc lớn không nước mà khu vực thực thành cơng Khơng nằm ngồi xu hướng chung giới phát triển đô thị, nhằm tận dụng tối đa không gian, thành phố lớn Tp HCM, Đà Nẵng, Hà Nội ngày nhiều cơng trình cao tầng, số tầng hầm lớn xây dựng Đặc điểm chung cơng trình thường có mặt thi cơng chật hẹp, liền kề cơng trình hữu khác, tải trọng cơng trình lớn với yêu cầu khắc khe mặt kỹ thuật, mức độ an tồn cho thân cơng trình cơng trình lân cận liền kề Do đó, hệ thống móng chống đỡ khối cao tầng bên đòi hỏi khả chịu tải yêu cầu kỹ thuật cao So với loại cọc khác, cọc Barrette có nhiều ưu điểm mặt kỹ thuật hiệu kinh tế Với sức chịu tải theo điều kiện đất vật liệu lớn, với ưu điểm trội khác, phương án cọc Barrette phương án tốt nên cân nhắc đến cơng trình cao tầng khu vực nội thị Với đặc điểm địa chất khu vực thành phố Hồ Chí Minh, đặc biệt khu vực ven sơng rạch, việc phân tích tính tốn sức chịu tải cọc khoan nhồi cho thấy rằng, thành phần sức kháng ma sát chiếm tỷ lệ vượt trội so với sức kháng mũi Hơn nữa, theo chế huy động thành phần sức chịu tải cọc đường kính lớn, sức kháng ma sát thân cọc huy động sớm so với sức kháng mũi Đối với cọc đường kính lớn, chuyển vị để huy động đầy đủ sức kháng mũi vượt chuyển vị cho phép cơng trình Đồng thời, nghiên cứu, quan trắc thực tế cho thấy sức kháng mũi gần không huy động đầy đủ ứng với chuyển vị tải trọng thiết kế gây Ngồi ra, việc thi cơng cọc kích thước lớn nói chung cọc Barrette nói riêng áp dụng rộng rãi Việt Nam hầu hết sử dụng biện pháp thi công khoan đào bùn bentonite hay vật liệu polyme Trong trình thi công chứa đựng nguy mũi cọc tồn lớp bùn cặn lắng gây ảnh hưởng không tốt làm suy giảm đáng kể sức kháng mũi cọc Do đó, khẳng định thành phần sức kháng ma sát có ý nghĩa quan trọng nhìn chung thành phần chủ yếu sức kháng tổng thể cọc khoan nhồi Nhiều kết nghiên cứu từ thực nghiệm lớp đất, sức chịu tải cọc tăng đến độ sâu giới hạn Dcr (hay Zcr) Vượt độ sâu này, sức kháng ma sát dọc thân cọc có xu hướng số HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300        Trang 1  CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ Biện pháp vữa thân cọc Barrette áp lực cao (Shaft Grouted Barrette) lớp đất cát sét gia tăng đáng kể sức kháng ma sát thân cọc, nâng cao sức chịu tải cọc, từ giúp giảm số lượng, chiều dài cọc, tiết kiệm vật liệu thời gian thi cơng Nhiều cơng trình nghiên cứu tác giả giới Gouvenot Gabaix (1975) [41], Stocker (1983) [40],, Bruce (1986) [29], Troughton Stocker (1996), Littlechild, Plumbridge Free (1998) [34], , hay tác giả P.Q.Dũng D.M.Trí (2011) [45], chứng minh rằng, biện pháp vữa áp lực cao dọc thân cọc lớp sét cát giúp tăng sức kháng ma sát từ 1,5 – 3,0 lần so với cọc thơng thường Ngồi ra, nghiên cứu cho thấy xét làm việc lâu dài cọc không xảy tượng suy giảm sức chịu tải cọc vữa Việc áp dụng thành cơng cơng nghệ vữa thân cọc q trình thi cơng đại trà cọc Barrette nói riêng cọc khoan nhồi nói chung đem tới giải pháp tiên tiến, hữu ích tương đối đơn giản để nâng cao sức chịu tải cọc, tiết kiệm chi phí vật liệu, thời gian thi công, giảm đáng kể giá thành cơng trình, đáp ứng u cầu ngày cao khắc khe mặt kỹ thuật mang lại tính hiệu kinh tế cao cho cơng trình cao tầng tương lai Mục đích nghiên cứu luận văn Với việc sử dụng liệu địa chất số liệu thí nghiệm thử tải tĩnh cọc Barrette thí nghiệm thơng thường cọc Barrette thí nghiệm phun vữa áp lực cao thu thập cơng trình Trung tâm thương mại – Văn phịng – Căn hộ cao cấp - Bãi đậu xe ngầm Vincom Khu B (Vincom B), kết tính tốn phân tích sức chịu tải cọc theo điều kiện đất dựa phương pháp giải tích phương pháp phần tử hữu hạn (FEM) hỗ trợ phần mềm Plaxis 3D Tunel nghiên cứu nhằm đánh giá ứng xử cọc Barrette ảnh hưởng phương pháp phun vữa áp lực cao sức chịu tải cọc, đặt biệt thành phần sức kháng ma sát dọc thân cọc Barrette Nội dung luận văn Luận văn trình bày bao gồm nội dung xếp sau: Mở đầu Trình bày tóm lược mục đích phương pháp nghiên cứu đề tài luận văn Đồng thời tính khoa học thực tiễn hạn chế tồn nghiên cứu đề cập Chương : Tổng quan cọc Barrette HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300        Trang 2  CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ Chương trình bày khái niệm, lịch sử phát triển phương pháp thi công cọc Barrette Chương 2: Công nghệ phun vữa áp lực cao dọc thân cọc Barrette Chủ yếu trình bày giải pháp thi cơng, cơng nghệ tiêu chí kỹ thuật sử dụng phương pháp phun vữa thân cọc Barrette Chương 3: Phương pháp xác định sức chịu tải dọc trục cọc Barrette thông thường cọc Barrette phun vữa thân cọc Tổng quan lý thuyết phương pháp sử dụng để tính tốn xác định sức chịu tải cọc khoan nhồi nói chung Barrette nói riêng có khơng có phun vữa áp lực cao dọc thân cọc thường áp dụng Việt Nam Chương 4: Phân tích sức chịu tải dọc trục cọc Barrette phun vữa thân cọc Trình bày phương pháp tính tốn ước lượng sức chịu tải cho cọc Barrette thử nghiệm công trình Vincom B Các kết tính tốn phương pháp giải tích phương pháp FEM kết hợp với số liệu thu thập từ thí nghiệm nén tĩnh trường xem xét nghiên cứu nhằm phân tích ứng xử đánh giá mức độ cải thiện thành phần sức kháng ma sát dọc thân cọc áp dụng biện pháp phun vữa áp lực cao Phần kết luận kiến nghị Tóm tắt lại đánh giá, nhận xét tác giả thông qua kết phân tích q trình nghiên cứu đề tài luận văn Dựa sở đó, tác giả đề nghị hướng nghiên cứu mở rộng tương lai Phương pháp nghiên cứu - Tổng quan cọc Barrette công nghệ vữa thân cọc - Tổng quan lý thuyết phân tích tính tốn xác định sức chịu tải cọc Barrette thông thường cọc Barrette phun vữa thân cọc áp lực cao - Xác định sức chịu tải dọc trục cọc Barrette thí nghiệm Vincom B phương pháp giải tích - Xác định sức chịu tải dọc trục cọc Barrette dựa kết thí nghiệm nén tĩnh trường Căn vào số liệu đo đạc hệ thống đầu đo cảm biến, thành phần sức kháng ma sát tập trung nghiên cứu phân tích cách cụ thể nhằm đánh giá tác dụng mức độ cải thiện thành phần áp dụng biện pháp phun vữa áp lực cao cọc Barrette HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300        Trang 3  CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ - Căn vào kết phân tích ứng xử thực tế cọc trình thí nghiệm, bước phân tích sức chịu tải dọc trục cọc Barrette thí nghiệm phương pháp FEM với trợ giúp phần mềm Plaxis 3D Tunel tiến hành nhằm đề xuất thêm cơng cụ hỗ trợ hữu ích tồn diện phục vụ việc giải toán thiết kế đại trà Tính khoa học thực tiễn đề tài Mục đích tác giả thực nghiên cứu đề tài luận văn “ Đánh giá sức chịu tải cọc Barrette xử lý phun vữa thân cọc” nhằm đóng góp thêm kiến thức phương pháp dự đoán sức chịu tải Barrette, đặc biệt Barrette xử lý vữa thân cọc Qua đó, tác giả mong muốn chứng minh lợi ích biện pháp vữa cải thiện sức kháng ma sát thân cọc, giúp người thiết kế có thêm kiến thức sở lý thuyết vững đề xuất, áp dụng phương án cho cơng trình tương lai khơng khu vực Tp Hồ Chí Minh, mà cịn mở rộng nước Hạn chế - Chưa nghiên cứu đến thành phần hàm lượng việc pha trộn vữa phù hợp cho loại đất - Chưa có điều kiện để nghiên cứu mức độ ảnh hưởng tác nhân trình phun vữa quy trình thực hiện, áp lực phun, … cải thiện thành phần sức kháng ma sát - Do công nghệ vữa áp lực cao xung quanh thân cọc Barrette đưa vào áp dụng Việt Nam thời gian ngắn, chưa có số liệu thí nghiệm thực tế cơng trình khoa học thực nhằm nghiên cứu cải thiện tính chất lý vùng đất lân cận dọc thân cọc phạm vi vữa, nhằm cung cấp chứng hiểu biết đầu đủ chất cải thiện thành phần sức kháng ma sát áp dụng HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300      biện pháp   vữa dọc thân cọc Trang 4  CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN CỌC BARRETE 1.1 Tổng quan cọc Barrette Thuật ngữ “ Barrette ” có nguồn gốc từ tiếng Pháp Trong tài liệu ngành xây dựng, theo Ramaswamy Pertusier (1986) , Johnson cộng (1992) [37] thuật ngữ “ Barrette ” dùng phân loại cọc tạo hình thiết bị thi cơng tường vây, có nghĩa thiết bị đào có dạng hình chữ nhật, đổ bê tơng dung dịch bùn bentonite polyme Cọc Barrette người Pháp cải tiến từ cọc nhồi tiết diện tròn để tạo sức chịu tải lớn với thể tích bê tơng sử dụng Trình tự thi cơng bao gồm giai đoạn khoan đào tạo thành hố khoan sâu đất với hỗ trợ thiết bị biện pháp giữ ổn định thành vách (thường gặp hệ vách chống thép bê tông cốt thép (BTCT) dung dịch bentonite polyme), sau đặt lồng cốt thép đổ bê tơng vào hố tạo thành cọc Khác với cọc khoan nhồi tiết diện trịn thơng thường, cọc Barrette thường có tiết diện hình chữ nhật với chiều rộng từ 0,60m đến 1,50m chiều dài từ 2,20m đến 6,00m Ngoài ra, cọc Barrette cịn có loại tiết diện tổ hợp khác như: chữ thập +, chữ T, chữ I, chữ L, dạng ba chạc Ү, vv… nhằm đáp ứng với yêu cầu thiết kế cho trường hợp đặc biệt Trong vòng bốn thập kỷ gần đây, cọc Barrette áp dụng cách rộng rãi toàn giới (theo Charler W.W Ng, N ASCE, G.H.Lei (2003) [37]), điển tịa tháp đơi Pentronas (Malaysia) khởi cơng xây dựng từ năm 1995 hồn thành năm 1998, cao 100 tầng, với hệ móng cơng trình bao gồm cọc Barrette kích thước 1.2m x 2.8m, chiều sâu lớn tới 125m Toà tháp Mega Tower Hồng Kông cao 480m, chống đỡ hệ thống móng bao gồm 240 cọc Barrette 2.80m x 1.20m 2.80m x 1,00m chiều dài cọc trung bình 83m Tại Việt Nam, phương án cọc Barrette cịn mẻ, nước cịn đơn vị có lực kỹ thuật cơng nghệ thi công loại cọc Trong vài năm gần đây, với cải tiến liên tục công nghệ thi công quản lý chất lượng, cọc Barrette ứng dụng thành công cho nhiều dự án lớn thành phố Hồ Chí Minh, Đà Nẵng, Hà Nội Điển hình tịa nhà Sài Gịn Centre 65, Lê Lợi, Q.1, Tp HCM với 25 tầng cao tầng hầm, gồm 46 cọc Barrette kích thước 0,6x2,8m 1,2 x2,8m sâu 50m Tổ hợp cơng trình Everich đường 3-2, Q.11, Tp HCM với 27 tầng cao tầng hầm, tổng cộng 154 cọc barrtett kích thước 0,8x2,8m 1,2x2,8m sâu tối đa 54m Cao ốc văn phòng hộ - 101, Láng Hạ quận Đống Đa ,Hà Nội , cao 27 tầng tầng hầm, với 54 cọc Barrette kích thước 1,0x2,8m 1,5 HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300        Trang 5  CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ THÍ NGHIỆM TRỤC CỐ KẾT – KHƠNG THỐT NƯỚC 0Số hiệu mẫu: ND3-9; Độ sâu: 18 – 18.4m Cấp áp lực buồng 90 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 0.32  0.0032  0.9  1.161  26.1  1.26  0.0126  0.9  1.504  60.4  2.53  0.0253  0.9  1.837  93.7  3.79  0.0379  0.9  2.222  132.2  5.05  0.0505  0.9  2.443  154.3  6.32  0.0632  0.9  2.569  166.9  7.58  0.0758  0.9  2.632  173.2  8.84  0.0884  0.9  2.692  179.2  10.11  0.1011  0.9  2.664  176.4  11.37  0.1137  0.9  2.621  172.1  12.63  0.1263  0.9  2.594  169.4  ε 4.60  (σ1−σ3) max E50  %    179.20  kN/m   3,895.65  kN/m             Cấp áp lực buồng 180 kPa ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) 0.32  0.0032  1.8  2.261  46.1  1.27  0.0127  1.8  3.124  132.4  2.55  0.0255  1.8  3.836  203.6  3.82  0.0382  1.8  4.399  259.9  5.10  0.051  1.8  4.672  287.2  6.37  0.0637  1.8  4.875  307.5  7.65  0.0765  1.8  5.011  321.1  8.92  0.0892  1.8  5.111  331.1  10.20  0.102  1.8  5.061  326.1  11.47  0.1147  1.8  5.01  321  12.75  0.1275  1.8  4.875  307.5  ε 3.60  (σ1−σ3) max E50  %  σ1−σ3 (kPa)   331.10  kN/m   9,197.22  kN/m             Cấp áp lực buồng 360 kPa  ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 0.32  0.0032  3.6  4.793  119.3  1.28  0.0128  3.6  6.086  248.6  2.57  0.0257  3.6  7.341  374.1  3.85  0.0385  3.6  8.082  448.2  5.13  0.0513  3.6  8.584  498.4  6.42  0.0642  3.6  9.038  543.8  7.70  0.077  3.6  9.265  566.5  567.6  8.98  0.0898  3.6  9.276  10.27  0.1027  3.6  9.340  574  11.55  0.1155  3.6  9.399  579.9  12.83  0.1283  3.6  9.311  571.1  14.12  0.1412  3.6  9.251  565.1  15.40  0.154  3.6  9.136  553.6  ε (σ1−σ3) E50  3.70  max %  579.90  kN/m   17,572.73  kN/m   HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300                      CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ THÍ NGHIỆM TRỤC CỐ KẾT – KHƠNG THỐT NƯỚC Số hiệu mẫu: ND3-14; Độ sâu: 28 – 28.4m Cấp áp lực buồng 150 kPa  ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 0.32  0.0032  1.5  1.873  37.3  1.27  0.0127  1.5  2.33  83  2.54  0.0254  1.5  2.865  136.5  3.81  0.0381  1.5  3.295  179.5  5.07  0.0507  1.5  3.712  221.2  6.34  0.0634  1.5  3.856  235.6  7.61  0.0761  1.5  4.081  258.1  8.88  0.0888  1.5  4.212  271.2  10.15  0.1015  1.5  4.171  267.1  11.42  0.1142  1.5  4.129  262.9  12.68  0.1268  1.5  4.088  ε 4.80  (σ1−σ3) max E50  %  258.8              271.20  kN/m   5,650.00  kN/m   Cấp áp lực buồng 300 kPa  ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) 0.32  0.0032  3  3.571  57.1  1.28  0.0128  3  4.695  169.5  2.56  0.0256  3  5.509  250.9  3.84  0.0384  3  6.483  348.3  5.12  0.0512  3  7.159  415.9  6.40  0.064  3  7.635  463.5  7.68  0.0768  3  8.098  509.8  8.96  0.0896  3  8.195  519.5  10.24  0.1024  3  8.29  529  11.52  0.1152  3  8.214  521.4  12.80  0.128  3  8.135  513.5  14.08  0.1408  3  7.973  ε 5.20  (σ1−σ3) max E50  %  σ1−σ3 (kPa) 497.3              529.00  kN/m   10,173.08  kN/m   Cấp áp lực buồng 600 kPa  ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 0.32  0.0032  6  7.157  115.7  1.29  0.0129  6  9.629  362.9  2.58  0.0258  6  11.467  546.7  3.86  0.0386  6  12.972  697.2  5.15  0.0515  6  13.794  779.4  6.44  0.0644  6  14.594  859.4  7.73  0.0773  6  14.74  874  9.02  0.0902  6  15.227  922.7  10.31  0.1031  6  15.440  944  11.59  0.1159  6  15.518  951.8  12.88  0.1288  6  15.418  941.8  14.17  0.1417  6  15.106  910.6  15.46  0.1546  6  14.885  ε 4.20  (σ1−σ3) max E50  951.80  22,661.90  %            kN/m   kN/m   HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300      888.5        CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ THÍ NGHIỆM TRỤC CỐ KẾT – KHƠNG THỐT NƯỚC Số hiệu mẫu: ND3A-23; Độ sâu: 46 – 46.4m Cấp áp lực buồng 200 kPa  ε (%) ε 0.31  1.26  2.52  3.78  5.03  6.29  7.55  8.81  10.07  11.33  12.58  13.84  15.1  ε (σ1−σ3) max E50  ε 0.32  1.27  2.54  3.81  5.07  6.34  7.61  8.88  10.15  11.42  12.68  13.95  15.22  16.49  0.0032  0.0127  0.0254  0.0381  0.0507  0.0634  0.0761  0.0888  0.1015  0.1142  0.1268  0.1395  0.1522  0.1649  4.00  660.50  16,512.50  σ1−σ3 (kPa) σ1 (kG/cm ) 0.0031  2  2.643  0.0126  2  3.273  0.0252  2  4.123  0.0378  2  4.654  0.0503  2  5.143  0.0629  2  5.53  0.0755  2  5.736  0.0881  2  5.85  0.1007  2  5.960  0.1133  2  5.983  0.1258  2  5.88  0.1384  2  5.781  0.151  2  5.645  4.60  %    398.30  kN/m   8,658.70  kN/m   Cấp áp lực buồng 400 kPa  ε (%) ε (σ1−σ3) max E50  σ3 (kG/cm ) 64.3  127.3  212.3  265.4  314.3  353  373.6  385  396  398.3  388  378.1  364.5            σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 4  4  4  4  4  4  4  4  4  4  4  4  4  4  4.935  6.312  7.652  8.684  9.15  9.696  9.963  10.133  10.298  10.537  10.605  10.504  10.322  10.146  93.5  231.2  365.2  468.4  515  569.6  596.3  613.3  629.8  653.7  660.5  650.4  632.2  614.6  %  kN/m   kN/m                 σ1−σ3 (kPa) 104.4  375.9  583.9  732  902.1  954.3  1009.6  1039.3  1066.2  1092.5  1118  1118.2  1092.6  1067.8  1043.7      Cấp áp lực buồng 800 kPa  ε (%) ε 0.32  1.28  2.26  3.43  5.11  6.39  7.67  8.94  10.22  11.50  12.78  14.06  15.33  16.61  17.89  ε (σ1−σ3) max 0.0032  0.0128  0.0226  0.0343  0.0511  0.0639  0.0767  0.0894  0.1022  0.115  0.1278  0.1406  0.1533  0.1661  0.1789  4.20  1,118.20  σ3 (kG/cm ) 8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  %  kN/m   HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300      σ1 (kG/cm ) 9.044  11.759  13.839  15.32  17.021  17.543  18.096  18.393  18.662  18.925  19.18  19.182  18.926  18.678  18.437        CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ E50  26,623.81  kN/m       THÍ NGHIỆM TRỤC CỐ KẾT – KHƠNG THỐT NƯỚC Số hiệu mẫu: ND4-16; Độ sâu: 32 – 32.4m Cấp áp lực buồng 170 kPa  ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) 0.32  0.0032  1.7  2.261  56.1  1.27  0.0127  1.7  2.717  101.7  2.54  0.0254  1.7  3.249  154.9  3.81  0.0381  1.7  3.769  206.9  5.08  0.0508  1.7  4.183  248.3  6.35  0.0635  1.7  4.322  262.2  7.62  0.0762  1.7  4.543  284.3  8.89  0.0889  1.7  4.673  297.3  10.15  0.1015  1.7  4.795  309.5  11.42  0.1142  1.7  4.749  304.9  12.69  0.1269  1.7  4.7  300  13.96  0.1396  1.7  4.615  291.5  ε 5.00  (σ1−σ3) max E50  %  σ1−σ3 (kPa)             309.50  kN/m   6,190.00  kN/m   Cấp áp lực buồng 340 kPa  ε (%) ε σ3 (kG/cm ) 0.32  0.0032  3.4  4.16  76  1.28  0.0128  3.4  5.467  206.7  2.56  0.0256  3.4  6.739  333.9  3.84  0.0384  3.4  7.516  411.6  5.11  0.0511  3.4  8.182  478.2  6.39  0.0639  3.4  8.47  507  7.67  0.0767  3.4  8.75  535  8.95  0.0895  3.4  8.935  553.5  10.23  0.1023  3.4  9.025  562.5  11.51  0.1151  3.4  8.939  553.9  12.79  0.1279  3.4  8.939  553.9  14.07  0.1407  3.4  8.853  ε 4.20  (σ1−σ3) max E50  %  σ1−σ3 (kPa) σ1 (kG/cm ) 545.3              562.50  kN/m   13,392.86  kN/m   Cấp áp lực buồng 680 kPa  ε (%) ε σ3 (kG/cm ) 0.32  0.0032  1.29  0.0129  2.57  σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 6.4  7.956  155.6  6.4  10.805  440.5  0.0257  6.4  13.388  698.8  3.86  0.0386  6.4  14.69  829  5.15  0.0515  6.4  15.773  937.3  6.44  0.0644  6.4  16.466  1006.6  7.72  0.0772  6.4  17.043  1064.3  9.01  0.0901  6.4  17.332  1093.2  10.30  0.103  6.4  17.613  1121.3  11.59  0.1159  6.4  17.800  1140  12.87  0.1287  6.4  17.637  1123.7  14.16  0.1416  6.4  17.511  1111.1  15.45  0.1545  6.4  17.389  1098.9  HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300          CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ ε 3.80  (σ1−σ3) max E50  %              1,140.00  kN/m   30,000.00  kN/m   THÍ NGHIỆM TRỤC CỐ KẾT – KHƠNG THOÁT NƯỚC Số hiệu mẫu: ND4-27; Độ sâu: 54 – 54.4m Cấp áp lực buồng 200 kPa  ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) 0.31  0.0031  2  2.458  45.8  1.26  0.0126  2  3.088  108.8  2.51  0.0251  2  4.237  223.7  3.77  0.0377  2  4.825  282.5  5.03  0.0503  2  5.308  330.8  6.28  0.0628  2  5.608  360.8  7.54  0.0754  2  5.81  381  8.80  0.088  2  6.006  400.6  10.05  0.1005  2  5.948  394.8  11.31  0.1131  2  5.848  384.8  12.57  0.1257  2  5.67  ε 4.20  (σ1−σ3) max E50  %  σ1−σ3 (kPa) 367              400.60  kN/m   9,538.10  kN/m   Cấp áp lực buồng 400 kPa  ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 0.32  0.0032  4  4.743  74.3  1.26  0.0126  4  5.93  193  2.53  0.0253  4  7.264  326.4  3.79  0.0379  4  8.295  429.5  5.06  0.0506  4  9.21  521  6.32  0.0632  4  9.748  574.8  7.59  0.0759  4  10.012  601.2  8.85  0.0885  4  10.18  618  10.12  0.1012  4  10.343  634.3  11.38  0.1138  4  10.25  625  12.64  0.1264  4  10.077  607.7  13.90  0.139  ε 4.60  (σ1−σ3) max E50  4  %  9.824  582.4              634.30  kN/m   13,789.13  kN/m   Cấp áp lực buồng 800 kPa  ε (%) ε σ3 (kG/cm ) 0.32  0.0032  1.27  0.0127  2.54  σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 8  9.128  112.8  8  11.724  372.4  0.0254  8  13.969  596.9  3.82  0.0382  8  15.254  725.4  5.09  0.0509  8  16.493  849.3  6.36  0.0636  8  17.264  926.4  7.63  0.0763  8  17.913  991.3  8.90  0.089  8  18.122  1012.2  10.18  0.1018  8  18.317  1031.7  11.45  0.1145  8  18.499  1049.9  12.72  0.1272  8  18.305  1030.5  13.99  0.1399  8  18.109  1010.9  HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300          CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ 15.26  0.1526  ε 4.00  (σ1−σ3) max E50  8  %  17.879  987.9              1,049.90  kN/m   26,247.50  kN/m   THÍ NGHIỆM TRỤC CỐ KẾT – KHƠNG THỐT NƯỚC Số hiệu mẫu: ND4A-26; Độ sâu: 56 – 56.4m Cấp áp lực buồng 200 kPa  ε (%) ε 0.31  1.27  2.53  3.80  5.07  6.33  7.60  8.87  10.13  11.40  12.67  13.93  0.0031  0.0127  0.0253  0.038  0.0507  0.0633  0.076  0.0887  0.1013  0.114  0.1267  0.1393  4.40  447.10  10,161.36  ε (σ1−σ3) max E50  σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 2  2  2  2  2  2  2  2  2  2  2  2  2.838  3.475  4.546  5.049  5.539  5.838  6.129  6.238  6.471  6.362  6.297  6.15  83.8  147.5  254.6  304.9  353.9  383.8  412.9  423.8  447.1  436.2  429.7  415  %  kN/m   kN/m               Cấp áp lực buồng 400 kPa  ε (%) ε 0.32  1.28  2.55  3.83  5.10  6.38  7.66  8.93  10.21  11.48  12.76  14.04  15.31  0.0032  0.0128  0.0255  0.0383  0.051  0.0638  0.0766  0.0893  0.1021  0.1148  0.1276  0.1404  0.1531  4.20  896.60  21,347.62  ε (σ1−σ3) max E50  σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 4  4  4  4  4  4  4  4  4  4  4  4  4  5.42  6.996  9.176  10.382  11.196  11.805  12.222  12.628  12.839  12.966  12.793  12.618  12.408  142  299.6  517.6  638.2  719.6  780.5  822.2  862.8  883.9  896.6  879.3  861.8  840.8  %  kN/m   kN/m               Cấp áp lực buồng 800 kPa  ε (%) 0.32  1.68  2.77  4.15  4.75  6.62  7.70  8.99  10.27  11.55  12.84  14.12  15.40  16.69  17.97  ε (σ1−σ3) max ε 0.0032  0.0168  0.0277  0.0415  0.0475  0.0662  0.077  0.0899  0.1027  0.1155  0.1284  0.1412  0.154  0.1669  0.1797  5.40  1,606.40  σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  9.725  13.883  16.047  18.624  19.849  21.03  21.825  22.411  23.067  23.449  23.893  24.064  23.823  23.498  23.25  172.5  588.3  804.7  1062.4  1184.9  1303  1382.5  1441.1  1506.7  1544.9  1589.3  1606.4  1582.3  1549.8  1525      %  kN/m   HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300              CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ E50  29,748.15  kN/m   HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300              CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ THÍ NGHIỆM TRỤC CỐ KẾT – KHƠNG THỐT NƯỚC Số hiệu mẫu: ND5-3; Độ sâu: – 6.4m Cấp áp lực buồng 60 kPa  ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 0.32  0.0032  0.6  0.797  19.7  1.26  0.0126  0.6  1.013  41.3  2.52  0.0252  0.6  1.346  74.6  3.78  0.0378  0.6  1.578  97.8  5.04  0.0504  0.6  1.684  108.4  6.3  0.063  0.6  1.755  115.5  7.57  0.0757  0.6  1.825  122.5  8.83  0.0883  0.6  1.863  126.3  10.09  0.1009  0.6  1.813  121.3  11.35  0.1135  0.6  1.764  116.4  12.61  0.1261  0.6  1.688  ε 4.00  (σ1−σ3) max E50  %  108.8    126.30  kN/m   3,157.50  kN/m             Cấp áp lực buồng 120 kPa  ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 0.32  0.0032  1.2  1.496  29.6  1.27  0.0127  1.2  2.002  80.2  2.54  0.0254  1.2  2.429  122.9  3.81  0.0381  1.2  2.722  152.2  5.08  0.0508  1.2  3.004  180.4  6.35  0.0635  1.2  3.127  192.7  7.62  0.0762  1.2  3.218  201.8  8.89  0.0889  1.2  3.276  207.6  10.15  0.1015  1.2  3.300  210  11.42  0.1142  1.2  3.239  203.9  12.69  0.1269  1.2  3.177  197.7  13.96  0.1396  1.2  3.062  ε 4.00  (σ1−σ3) max E50  %  186.2    210.00  kN/m   5,250.00  kN/m             Cấp áp lực buồng 240 kPa  ε ε (%) ε σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) 0.32  0.0032  2.4  2.863  46.3  1.28  0.0128  2.4  3.567  116.7  2.55  0.0255  2.4  4.219  181.9  3.83  0.0383  2.4  4.884  248.4  5.11  0.0511  2.4  5.097  269.7  6.38  0.0638  2.4  5.485  308.5  7.66  0.0766  2.4  5.682  328.2  8.94  0.0894  2.4  5.841  344.1  10.22  0.1022  2.4  5.936  353.6  11.49  0.1149  2.4  6.000  360  12.77  0.1277  2.4  5.913  351.3  14.05  0.1405  2.4  5.804  340.4  15.32  0.1532  2.4  5.665  5.20  %  HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300        σ1−σ3 (kPa) 326.5        CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ (σ1−σ3) max E50  360.00  kN/m   6,923.08  kN/m           THÍ NGHIỆM TRỤ CỐ KẾT – KHƠNG THỐT NƯỚC Số hiệu mẫu: ND5A-27; Độ sâu: 54 – 54.4m Cấp áp lực buồng 200 kPa  ε (%) 0.32  1.27  2.13  3.80  5.07  6.33  7.60  8.86  10.13  11.40  12.66  13.93  ε (σ1−σ3) max E50  ε σ1 (kG/cm ) 0.0032  2  2.745  0.0127  2  3.658  0.0213  2  4.27  0.038  2  5.409  0.0507  2  5.98  0.0633  2  6.273  0.076  2  6.471  0.0886  2  6.576  0.1013  2  6.719  0.114  2  6.649  0.1266  2  6.62  0.1393  2  6.469  4.50  %    471.90  kG/cm2  10,486.67  kN/m2  Cấp áp lực buồng 400 kPa  ε (%) ε 0.32  1.27  3.07  3.82  5.10  6.37  7.65  8.92  10.20  11.47  12.75  14.02  15.3  0.0032  0.0127  0.0307  0.0382  0.051  0.0637  0.0765  0.0892  0.102  0.1147  0.1275  0.1402  0.153  4.40  902.90  20,520.45  ε (σ1−σ3) max E50  σ3 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 74.5  165.8  227  340.9  398  427.3  447.1  457.6  471.9  464.9  462  446.9            σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 4  4  4  4  4  4  4  4  4  4  4  4  4  5.511  6.804  9.722  10.554  11.539  12.148  12.559  12.78  12.995  13.029  12.814  12.68  12.389  151.1  280.4  572.2  655.4  753.9  814.8  855.9  878  899.5  902.9  881.4  868  838.9  %  kN/m   kN/m               Cấp áp lực buồng 800 kPa  ε (%) ε 0.32  1.28  2.56  3.84  5.13  6.41  7.69  8.97  10.25  11.53  12.81  14.10  15.38  16.66  17.94  0.0032  0.0128  0.0256  0.0384  0.0513  0.0641  0.0769  0.0897  0.1025  0.1153  0.1281  0.141  0.1538  0.1666  0.1794  5.00  1,692.10  33,842.00  ε (σ1−σ3) max E50  σ3 (kG/cm ) σ1 (kG/cm ) σ1−σ3 (kPa) 8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  8  9.91  14.52  16.86  20.422  21.617  22.513  23.284  23.673  24.138  24.491  24.668  24.921  24.656  24.32  23.993  191  652  886  1242.2  1361.7  1451.3  1528.4  1567.3  1613.8  1649.1  1666.8  1692.1  1665.6  1632  1599.3        %  kN/m   kN/m   HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300                CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300          CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ THÍ NGHIỆM NÉN CỐ KẾT Số hiệu mẫu: ND1-10; Độ sâu: 20 – 20.4m ε x 10-2 P  (kPa)  e  0.0  0.627  12.5  0.618  0.55317  25.0  0.611  0.98341  50.0  0.602  1.53657  100.0  0.589  2.33559  200.0  0.568  3.62631  400.0  0.538  5.47019  800.0  0.503  7.62139  400.0  0.503  7.62139  200.0  0.504  7.55993  100.0  0.505  7.49846  50.0  0.507  7.37554  0.512  7.06822  12.5       ref Xác định Eoed   ε  =   0.015    ε  =   0.041    0  kPa  P  =   268  kPa  Δε =   0.026  P  =   ref ΔP =   Eoed ref   =     268  kPa  10308  kPa  Số hiệu mẫu: ND1-23; P  (kPa)  e  Độ sâu: 46 – 46.4m ε x 10-2 0  0.662  50  0.66  0.12034  100  0.649  0.78219  200  0.636  1.56438  400  0.618  2.64741  800  0.592  4.21179  1600  0.568  5.65584  3200  0.538  7.46089  1600  0.54  7.34055  800  0.545  7.03971  400  0.554  6.49819  200  0.566  5.77617  0.589  4.39230  50     ref Xác định Eoed     ε  =   0.010    ε  =   0.035    0  P  =   ref kPa  P  =   520  Δε =   0.025  ΔP =   520  kPa  20800  kPa  Eoed ref   =   kPa    HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300          CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ Số hiệu mẫu: ND2-5; P  (kPa)  e  Độ sâu: 10 – 10.4m ε x 10-2 0.0  0.705  12.5  0.702     0.17595  25.0  0.693  0.70381  50.0  0.68  1.46628  100.0  0.658  2.75660  200.0  0.621  4.92669  400.0  0.58  7.33138  800.0  0.538  9.79472  400.0  0.54  9.67742  200.0  0.542  9.56012  100.0  0.545  9.38416  50.0  0.548  9.20821  12.5  0.556  8.73900  ref Xác định Eoed     ε  =   0.0075    ε  =   0.0375    0  P  =   ref kPa  P  =   156  kPa  Δε =   0.03    ΔP =   156  kPa  5200  kPa  Eoed ref   =   Số hiệu mẫu: ND3-8; P  (kPa)  e  Độ sâu: 16 – 16.4m ε x 10-2 0.0  0.653  12.5  0.644  0.54446  25.0  0.636  1.02843  50.0  0.624  1.75439  100.0  0.607  2.78282  200.0  0.581  4.35572  400.0  0.548  6.35209  800.0  0.512  8.52995  400.0  0.512  8.52995  200.0  0.513  8.46945  100.0  0.515  8.34846  50.0  0.516  8.28796  0.521  7.98548  12.5     ref Xác định Eoed     ε  =   0.02    ε  =   0.0465    0  kPa  P  =   228  kPa  Δε =   0.0265  ΔP =   228  kPa  8604  kPa  P  =   ref Eoed ref   =     HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300          CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ Số hiệu mẫu: ND3-25; P  (kPa)  Độ sâu: 50 – 50.4m ε x 10-2 e  0  0.632  50  0.627     0.30637  100  0.619  0.79657  200  0.607  1.53186  400  0.59  2.57353  800  0.567  3.98284  1600  0.538  5.75980  3200  0.508  7.59804  1600  0.511  7.41422  800  0.516  7.10784  400  0.525  6.55637  200  0.536  5.88235  50  0.565  4.10539  ref Xác định Eoed     ε  =   0.0125    ε  =   0.034    P  =   0  kPa  P  =   575  kPa  Δε =   0.0215  ΔP =   575  kPa  26744  kPa  ref Eoed ref   =     Số hiệu mẫu: ND4-10; P  (kPa)  Độ sâu: 20 – 20.4m ε x 10-2 e  0  0.616     12.5  0.611  0.30941  25  0.604  0.74257  50  0.595  1.29950  100  0.581  2.16584  200  0.559  3.52723  400  0.53  5.32178  800  0.495  7.48762  400  0.495  7.48762  200  0.496  7.42574  100  0.498  7.30198  50  0.499  7.24010  0.502  7.05446  12.5  ref Xác định Eoed     ε  =   0.015    ε  =   0.04    0  kPa  P  =   254  kPa  Δε =   0.025  P  =   ref ΔP =   Eoed ref   =     254  kPa  10160  kPa  HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300          CBHD: TS TRẦN XUÂN THỌ  LUẬN VĂN THẠC SĨ Số hiệu mẫu: ND5-5; Độ sâu: 10 – 10.4m P  (kPa)  e  0  0.644  12.5  0.64  0.24331  25  0.633  0.66910  ε x 10-2    50  0.622  1.33820  100  0.603  2.49392  200  0.577  4.07543  400  0.544  6.08273  800  0.511  8.09002  ref Xác định Eoed     ε  =   0.0075    ε  =   0.0375    0  P  =   ref kPa  P  =   149  kPa  Δε =   0.03    ΔP =   149  kPa  4967  kPa  Eoed ref   =   Số hiệu mẫu: ND5-11; P  (kPa)  e  Độ sâu: 22 – 22.4m ε x 102 0.0  0.679     12.5  0.671  0.47647  25.0  0.663  0.95295  50.0  0.651  1.66766  100.0  0.637  2.50149  200.0  0.617  3.69267  400.0  0.59  5.30077  800.0  0.559  7.14711  400.0  0.56  7.08755  200.0  0.561  7.02799  100.0  0.562  6.96843  50.0  0.563  6.90887  0.567  6.67064  12.5    ref Xác định Eoed   ε  =   0.019    ε  =   0.043    P  =   0  kPa  P  =   266  kPa  Δε =   0.024  ΔP =   266  kPa  11083  kPa  ref Eoed ref   =     HV: PHAN VĂN KHÁNH  MSHV: 09090300          TÓM TẮT LÝ LỊCH HỌC VIÊN Họ tên học viên: PHAN VĂN KHÁNH Ngày, tháng, năm sinh: 03 - 09 - 1985 Nơi sinh: tỉnh Ninh Thuận Địa liên lạc: phường Phủ Hà, Tp Phan Rang – Tháp Chàm, tỉnh Ninh Thuận Điện thoại cá nhân: 0903-781-584 Q TRÌNH ĐÀO TẠO • Từ tháng năm 2003 đến tháng năm 2008: Học Đại học Khoa Kỹ thuật Xây dựng, Trường Đại học Bách khoa Thành phố Hồ Chí Minh • Từ tháng năm 2009 đến nay: Học chương trình Sau Đại học Trường Đại học Bách khoa Thành phố Hồ Chí Minh, ngành Địa kỹ thuật Xây dựng QUÁ TRÌNH CƠNG TÁC • Từ tháng 05 năm 2008 đến tháng 08 năm 2010: Công tác Công ty Cổ phần Phát triển Hạ tầng & Bất động sản Thái Bình Dương • Nam Từ tháng 08 năm 2010 đến : Công tác Công ty Bachy Soletanche Việt ... tài luận văn “ Đánh giá sức chịu tải cọc Barrette xử lý phun vữa thân cọc? ?? nhằm đóng góp thêm kiến thức phương pháp dự đoán sức chịu tải Barrette, đặc biệt Barrette xử lý vữa thân cọc Qua đó, tác... quan cọc Barrette công nghệ vữa thân cọc - Tổng quan lý thuyết phân tích tính tốn xác định sức chịu tải cọc Barrette thơng thường cọc Barrette phun vữa thân cọc áp lực cao - Xác định sức chịu tải. .. ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI DỌC TRỤC CỌC BARRETTE THÔNG THƯỜNG VÀ CỌC BARRETTE ĐƯỢC PHUN VỮA THÂN CỌC 3.1 Đặt vấn đề Sức chịu tải dọc trục cọc nói chung Barrette nói riêng chia làm loại: - Sức chịu tải