Đồ Án Cầu Bê Tông TCVN 11823 2017 ( dùng sap200 : fie gồm có : bản vẽ thuyết mình + fie sap200 + excel tham khảo))

ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM THIẾT KẾ MÔN HỌC CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DẦM CHỮ I – CĂNG TRƯỚC SỐ LIỆU THIẾT KẾ - Kết cấu nhịp dầm BTCT DUL tiết diện I căng trước nhịp 31m với bản mặt cầu bằng BTCT mặt cắt ngang tổng thể được thể hiện hình Số liệu bản sau: Bề rộng phần xe chạy 7,5m Chiều dài nhịp dầm chính 31m Số dầm chính dầm Khoảng cách hai dầm chính 1,8m Số dầm ngang dầm - Khoảng cách hai dầm ngang 6,2m Hoạt tải thiết kế HL93 và tải trọng bộ hành 300kg/m2 Cấp bê tông, lan can, bản mặt cầu, dầm ngang fc= 35MPa Cấp bê tông dầm chính 60Mpa Cáp DUL sử dụng loại 15,2mm CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN 1.1 Lựa chọn kích thước bố trí cốt thép: Bảng 1.Tải trọng thiết kế cho lan can đường ô tô cấp TL4 Các lực thiết kế Trị số quy định Ft ngang (KN) 240 FL dọc (KN) 80 Fv thẳng đứng (KN), hướng xuống 80 Lt và LL (mm) 1070 Lv (mm) 5500 He (min) (mm) 810 SVTH: TRẦN QUỐC HUY MSSV: 1751090236 LỚP: CD17 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM H chiều cao nhỏ nhất lan can 810 Trong các cầu thông thường lực Fv và FL không gây nguy hiểm cho lan can nên xét tải trọng Ft.Sử dụng lan can dạng tường kết hợp cột và Các thông số thiết kế sau: Ø12 Ø12 Ø12 Hình 1: Kích thước bố trí cốt thép cho lan can - Khoảng cách giữa hai cột L= 1650mm - Thép và cột sử dụng loại M270 cấp 250 được bố trí hình - Thép cho tường lan can AII (CB300-V) có fy = 300 Mpa - Bê tông tường lan can cấp 35 - Tỷ trọng bê tông cốt thép  s  78,5 �106 N / mm3 1.2 Xác định khả chịu lực tường lan can: 1.2.1 Sức kháng tường trục thẳng đứng MwH: Chia tường lan can thành đoạn để tính toán Đoạn 1: Cốt thép bên trái và bên phải giống nên sức kháng uốn dương và âm đoạn bằng Bề rộng tính toán b = 350mm Cốt thép gồm hai đường kính 12mm cho mỗi bên D As = x = 113,1 x = 226,2mm Chiều cao làm việc: ds = dt = 250  50 = 200mm SVTH: TRẦN QUỐC HUY MSSV: 1751090236 LỚP: CD17 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM Chiều cao vùng nén: a Asf y 226, �300   6,52mm 0,85f c� b 0,85 �35 �350 28MPa  f c�  56MPa � 1  0,85  c 0,05 0,05 (f c�  28)  0,85  (35  28)  0,8 7 a 6,52   8,15mm 1 0,8 Hệ số sức kháng: �200 � �d �   0,65  0,15 � t  1� 0,65  0,15 �  � 4,18  0,9 �c � �8,15 � Chọn   0,9 để tính toán 6,52 � � a� � M n1  A sf y � d s  � 0,9 �226,2 �300 � 200  � � � 2� �  1, �107 Nmm Đoạn 2: Do độ nghiêng bên phải lớn nên sức kháng momen âm và momen dương được tính riêng, sau đó lấy trung bình  Phần dương (căng thớ bên trái) Bề rộng tính toán b = 300mm Cốt thép chịu kéo gồm bên trái, đường kính 12mm A s = 113,1mm Chiều cao làm việc ds = dt = a  250  500   50  325mm Asf y 113,1�300   3,8mm 0,85f c� b 0,85 �35 �300 28MPa  f c�  56MPa � 1  0,85  c 0,05 0,05 (f c�  28)  0,85  (35  28)  0,8 7 a 3,8   4,75mm 1 0,8 Hệ số sức kháng: �325 � �d �   0,65  0,15 � t  1� 0,65  0,15 �  � 10,76  0,9 �c � �4,75 � Chọn   0,9 để tính toán SVTH: TRẦN QUỐC HUY MSSV: 1751090236 LỚP: CD17 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM 3,8 � � a� � M n  A sf y � d s  � 0,9 �113,1 �300 � 325  � � � 2� �  0,99 �107 Nmm  Phần âm (căng thớ bên phải) Bề rộng tính toán b = 300mm Cốt thép chịu kéo gồm bên phải, đường kính 12mm A s = 113,1mm Chiều cao làm việc ds = dt = 250 - 50 = 200mm Chiều cao vùng nén a Asf y 113,1�300   3,8mm 0,85f c� b 0,85 �35 �300 28MPa  f c�  56MPa � 1  0,85  c 0,05 0,05 (f c�  28)  0,85  (35  28)  0,8 7 a 3,8   4,75mm 1 0,8 Hệ số sức kháng �200 � �d �   0,65  0,15 � t  1� 0,65  0,15 �  1� 6,82  0,9 �c � �4,75 � Chọn   0,9 để tính toán 3,8 � � a� � M n  A sf y � d s  � 0,9 �113,1 �300 � 200  � � � 2� �  0,6 �107 Nmm -Sức kháng trung bình đoạn II M ntb2 0,99 �107  0,6 �107   0,8 �107 (Nmm) Đoạn 3: Bỏ qua thép gần trục trung hòa, suy sức kháng uốn dương và âm bằng Bề rộng tính toán b = 150mm Cốt thép chịu kéo gồm , đường kính 12mm cho mỗi phía A s = 113,1mm Chiều cao làm việc ds = dt = 500  50 = 450mm Chiều cao vùng nén SVTH: TRẦN QUỐC HUY MSSV: 1751090236 LỚP: CD17 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM As f y 113,1 �300   7,6mm 0,85f c� b 0,85 �35 �150 0,05 0,05 28MPa  f c�  56MPa � 1  0,85  (f c�  28)  0,85  (35  28)  0,8 7 a 7,6 c   9,5mm 1 0,8 a Hệ số sức kháng �450 � �d �   0,65  0,15 � t  1� 0,65  0,15 �  1� 7,6  0,9 �c � �9,5 � Chọn   0,9 để tính toán 7,6 � � a� � M n3  A sf y � d s  � 0,9 �113,1 �300 � 450  � � � 2� �  1,36 �107 Nmm � Sức kháng tổng cộng tường với trục thẳng đứng M w H  M n1  M ntb2  M n3  1, �107  0,8 �107  1,36 �107  3,36 �107 Nmm 1.2.2 Sức kháng tường trục nằm ngang Mc: Xét lực va từ bên phải mặt nghiêng, cốt thép chịu kéo là các thép đứng có đường kính 12mm A s = 113,1mm và bố trí với khoảng cách 100mm Khi đó, diện tích thép chịu kéo đơn vị chiều dài A s = 113,1 = 1,131mm / mm Tất cả các đoạn tính với chiều rộng đơn vị b = 1mm 100 Chương 2: Đoạn A s = 1,131mm / mm ds = dt = 250  50  12 12   212mm 2 Asf y 1,131 �300   11, 4mm 0,85f c� b 0,85 �35 �1 0,05 0,05 28MPa  f c�  56MPa � 1  0,85  (f c�  28)  0,85  (35  28)  0,8 7 a c a 11,   14, 25mm 1 0,8 �d �c � � �212 �  � 2,73  0,9 14, 25 � � t Hệ số sức kháng   0,65  0,15 �  1� 0,65  0,15 � SVTH: TRẦN QUỐC HUY MSSV: 1751090236 LỚP: CD17 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM Chọn   0,9 để tính toán 11, � � a� � M c1  A sf y � d s  � 0,9 �1,131 �300 � 212  � � � 2� �  6,3 �104 Nmm / mm Chương 3: Đoạn A s = 1,131mm / mm ds = dt = a  250  500   50  12  12  337mm 2 Asf y 1,131 �300   11, 4mm 0,85f c� b 0,85 �35 �1 28MPa  f c�  56MPa � 1  0,85  c 0,05 0,05 (f c�  28)  0,85  (35  28)  0,8 7 a 11,   14, 25mm 1 0,8 Hệ số sức kháng �337 � �d �   0,65  0,15 � t  1� 0,65  0,15 �  � 4,05  0,9 14, 25 � �c � � 11, � � a� � M c2  As f y � ds  � 0,9 �1,131�300 � 337  � � � 2� � Chọn   0,9 để tính toán  1,01�105 Nmm / mm  Đoạn A s = 1,131mm / mm ds = dt = 500  50  12 12   462mm 2 Asf y 1,131 �300   11, 4mm 0,85f c� b 0,85 �35 �1 0,05 0,05 28MPa  f c�  56MPa � 1  0,85  (f c�  28)  0,85  (35  28)  0,8 7 a c a 11,   14, 25mm 1 0,8 Hệ số sức kháng SVTH: TRẦN QUỐC HUY MSSV: 1751090236 LỚP: CD17 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM �462 � �d �   0,65  0,15 � t  1� 0,65  0,15 �  � 5,36  0,9 14, 25 � �c � � Chọn   0,9 để tính toán 11, � � a� � M c3  A sf y � d s  � 0,9 �1,131 �300 � 462  � � � 2� �  1,39 �105 Nmm / mm Trị số trung bình sức kháng tường đối với trục nằm ngang Mc  M c1 �h1  M c2 �h  M c3 �h h1  h  h = 6,3 �104 �350  1,01�105 �300  1,39 �105 �150  9,15 �104 Nmm / mm 350  300  150 3.1 Xác định khả chịu lực cột lan can: 3.1.1 Khả chịu lực lan can: Thanh lan can có tiết diện trịn rỡng với đường kính ngoài 100mm và chiều dày 5mm Hình Tiết diện lan can Khả chịu lực lan can: M R  f yS D3 � �d ��  � �� Momen kháng uốn tiết diện: S  � 32 � �D �� D3 � �d �� � MR    � �� fy � 32 � �D ��  �1003 � �90 ��  0,9 �  � �� �250  7,59 �106 Nmm � 32 � � 100 �� 3.1.2 Khả chịu lực cột lan can: Chọn   0,9 để tính toán SVTH: TRẦN QUỐC HUY MSSV: 1751090236 LỚP: CD17 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL Sức kháng cột lan can: PP  GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM MP HR Chiều cao cột lan can: H R  1000mm Momen kháng uốn tại mặt cắt ngàm vào tường lan can: M P  Sf y S: momen kháng uốn tiết diện đối với trục X-X Hình Tiết diện cột lan can mặt cắt ngàm vào tường Moment kháng uốn tiết diện � �1703 120 �53 2� J  2�  120 �5  90  2,5  � 11237083,3mm 12 � 12 � J 11237083,3   124856,48mm 180 h/2 M P  Sf y  0,9 �124856, 48 �250  28092708Nmm �S  Pp  M P 28092708   28092,7N HR 1000 3.2 Tổ hợp va xe: 3.2.1 Va xe vị trí tường: Chiều dài tường xuất hiện cấu chảy L �L � 8H(M w H) Lc  t  � t � Mc �2 � 1070 1070 � �800 �3,36 �107 �   �  2158,7mm � 9,15 �104 �2 � SVTH: TRẦN QUỐC HUY MSSV: 1751090236 LỚP: CD17 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL Rw  GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM 2Lc �8M w H M c L c �  � � 2Lc  L t � Lc H � �8 �3,36 �107 9,15 �10 �2158,7 � �2158,7   � � �2158,7  1070 � 2158,7 800 �  493801,73N Chương 4: Vị trí va tại cột Với Lc = 2158,7mm nên có N= nhịp tham gia chịu lực Số cột tham gia chịu lực K=1 Sức kháng kết hợp lan can và cột lan can R�  16M R  PP N L 2NL  L t 16 �7,59 �106  28092,7 �22 �1650   55488,57N �2 �1650  1070 Chiết giảm khả chịu lực tường R 'w   R w H w  KPP H R Hw 493801,73 �800  �28092,7 �1000  458685,855N 800 Sức kháng lan can tường kết hợp cột và thanh: R  R 'w  R '  458685,855  55488,57  514174, 425N  514,17KN Chiều cao đặt hợp lực R Y R 'w H w  R 'H R 458685,855 �800  55488,57 �1000   821,58mm R 514174, 425 R  514,17KN  Ft  240KN � �� Y  821,58mm  H e(min)  810mm � � Lan can đảm bảo điều kiện va xe Chương 5: Vị trí va tại giữa nhịp lan can Với Lc = 2158,7mm nên có N= nhịp tham gia chịu lực Số cột tham gia chịu lực K=2 Sức kháng kết hợp lan can và cột lan can SVTH: TRẦN QUỐC HUY MSSV: 1751090236 LỚP: CD17 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL R�   GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM 16M R   N  1  N  1 PP L 2NL  L t 16 �7,59 �106    1   1 28092,7 �1650  55749N �3 �1650  1070 Chiết giảm khả chịu lực tường: R 'w   R w H w  KPP H R Hw 493801,73 �800  �28092,7 �1000  423569,98N 800 Sức kháng lan can tường kết hợp cột và thanh: R  R 'w  R '  423569,98  55749  479318,98N  479,32KN Chiều cao đặt hợp lực R: R 'w H w  R 'H R 423569,98 �800  55749 �1000 Y   823, 26mm R 479318,98 R  479,32KN  Ft  240KN � �� Y  823, 26mm  H e(min)  810mm � � Lan can đảm bảo điều kiện va xe 5.1.1 Va xe vị trí đầu tường (cột ngồi cùng): Chiều dài tường xuất hiện cấu chảy L �L � H(M w H) Lc  t  � t � Mc �2 � 1070 1070 � 800 �3,36 �107 �   �  1296,57mm � 9,15 �104 �2 � Rw   2Lc �M w H M c Lc �  � � 2Lc  L t � Lc H � �3,36 �107 9,15 �10 �2158,7 � �2158,7  � � �2158,7  1070 � 2158,7 800 �  348947,38N Với Lc = 1296,57mm nên có N= nhịp tham gia chịu lực Số cột tham gia chịu lực K=1 Sức kháng kết hợp lan can và cột lan can SVTH: TRẦN QUỐC HUY MSSV: 1751090236 LỚP: CD17 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL h 'f  h  GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM (bf  b w )h f (500  200) �275  175   241.823mm 1434.6  200 b'f  b w d 'ps  h '  y  1585  166.875  1418.125mm Khoảng cách từ trục trung hòa tiết diện đến mép bản là: c   A psf pu  1 b 'f  b w h 'f 0,85f c' 0,85f c' 1b w  k A ps d 'ps f pu 4585.6 �1744.59  0.65 �(1434.6  200) �241.823 �0.85 �60 4585.6 0.85 �60 �0.65 �200  0.28 � �1744.59 1418.125  231.08mm  Vì cThoả điều kiện TTGHCD ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM Bảng 20 Tổng hợp kiểm toán TTGHCD mặt cắt Mặt cắt h' y dps' b'f K B1 C a Phi fps Mr Mu Kiểm toán 1585 Thay đổi tiết diện MC IIII 1585 1/4 dầm MC III-III 1585 1/2 dầm MC IV IV 1585 401.875 354.625 242.5 166.875 1183.125 1434.6 0.28 0.65 161.7784983 105.1560239 1677.795365 8.698E+09 0.00E+00 ĐẠT 1230.375 1434.6 0.28 0.65 162.0167151 105.3108648 1680.265898 9.074E+09 2.44E+09 ĐẠT 1342.5 1434.6 0.28 0.65 162.5171733 105.6361626 1685.45612 9.968E+09 6.74E+09 ĐẠT 1418.125 1434.6 0.28 0.65 162.8114655 105.8274526 1688.508208 1.057E+10 8.89E+09 ĐẠT Tại gối MC I-I Tất cả các mặt cắt đều có M r  M u � Thỏa điều kiện trạng thái giới hạn cường đợ 24.4.5 Kiểm tốn hàm lượng cốt thép tối thiểu: Điều kiện: M r �min  M cr ,1,33M u  Ta tiến hành tính toán cho mặt cắt giữa nhịp, các mặt cắt lại tiến hành tính toán tương tự và lập thành bảng Momen phụ thêm: � �I �P � M DC1  M DC2 Pf e tg M� 1f r   � f  y bg � y bg � c  M DC3  M DW �A g � Ig Ig � � � � � �y bc 5145749.38 5145749.38 �461.253 � � 1.6 � 4.88  1.1 � (  �628.128) � 11 � 529216.384 2.48 �1011 1.186 �10 � � � 917 � 1.65 �109  9.61�108 �  �628.128 11 � � 1.186 �10 � � 8.43 �108  1.86 �108  3.975 �109 N.mm 1  1, : hệ số biến động momen nứt uốn   1,1 : hệ số biến động cáp dự ứng lực Momen nứt: M cr  M DC1  M DC2  M DC3  M DW  M  1.65 �109  9.61 �108  8.43 �108  1.9 �108  3.975 �109  7.619 �109 N.mm ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM M   M cr ;1,33M u   7.619 �109 Nmm Ta có: M r  1.057 �1010 Nmm  M  7.619 �109 Nmm =>Thoả điều kiện hàm lượng thép tới thiểu Bảng 21 Bảng kiểm tốn hàm lượng thép tối thiểu mặt cắt dầm biên 4.88 5.146E+06 6.827E+09 6.827E+09 Thay đổi tiết diện MC IIII 4.88 5.146E+06 5.870E+09 6.852E+09 1/4 dầm MC III-III 4.88 5.146E+06 4.514E+09 7.248E+09 1/2 dầm MC IV IV 4.88 5.146E+06 3.975E+09 7.619E+09 6.827E+09 6.852E+09 6.004E+09 5.278E+09 8.698E+09 9.074E+09 9.968E+09 1.057E+10 Mặt cắt Tại gối MC I-I fr Pf M (N.mm) Mcr ( N.mm) Mmin (N.mm) Mr ( N.mm Tất cả các mặt cắt đều có M r  M � Thỏa mãn hàm lượng cốt thép tối thiểu 4.8.Thiết kế cốt đai dầm 4.8.1.Tại mặt cắt gối (I-I) Giá trị nội lực tại mặt cắt gối : M u  0Nmm Vu  1275770 N Khoảng cách từ trọng tâm vùng nén đến trọng tâm vùng kéo: d ps  0,5a  1183.125  0,5 �105.156  1130.547mm � � d v  max � 0,72h  0,72 �1585  1141.2mm  1141.2mm � 0,9d ps  0,9 �1183.125  1064.8125mm � Ứng suất cắt trung bình: Vu  Vp 1275770  119276.6865  v  0.9  2.275MPa bwdv 500 �1141.2 Với: Vp  f pf �Aips sin i 1122.154 �(573.6 �sin 5059'  573.6 �sin 4039' )  119276.6865N v 2.275   0,038  0, 25 60 f c' � Tiết diện hợp lý để chịu lực cắt Biến dạng trung bình: Giả sử   25o ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM Ứng suất cáp dự ứng lực bê tông bọc quanh nó có ứng suất bằng 0: M P P �e fpc  f  f tg  DC1 �etg Ag Ig Ig 5145749.382 5145749.382�(272.635)2    �272.635 11 757216.38 1.274�10 1.274�1011  9.798Mpa E ps f po  f pf  f pc Ec E ps Pf Pf e tg M DC1  f pf    e tg Ag Ig Ig Ec 200000  1122.154  9.798 �  1174.965MPa 37105.93 Mu  0,5N u  0,5 Vu  Vp cot g  A ps f po dv x  2E ps A ps     0.5 �(1275770  119276.6865) cot 250  4585.6 �1174.965  �200000 �4585.6  0.00226 Do  x  nên hiệu chỉnh  x bằng cách nhân với hệ số F F  E p A ps E p A ps  E c A c  200000 �4585.6  0.059 200000 �4585.6  37105.93 �396250 Với : A c  0,5b v h  0,5 �500 �1585  396250mm : diện tích bê tông vùng kéo ( lúc này trở thành vùng nén vì  x  ) � F  x  0.059 �(0.00226)  0.00013 Tra bảng được kết quả sau: �   24.392o �� góc  chênh lệch nhỏ so với giá trị giả sử ban đầu nên giả thiết được chấp nhận   3.228 � Khả chịu cắt bê tông: Vc  1  f c' b v d v  �3.228 � 60 �500 �1141.2  1188939.272N 12 12 Khả chịu cắt cốt thép đai: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL Vs  GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM Vu 1275770  Vc  Vp   1188939.272  119276.6865  109306.2637N  0.9 Khoảng cách các bước đai: Chọn cốt thép đai   12 ; f vy  300MPa , bố trí nhánh � A v  226.2mm s A vf vyd v cot g Vs 226.2 �300 �1141.2 �cot 250   1519.35mm 109306.2637 Điều kiện bước đai theo cấu tạo: Vu ' fcb vd v s  1275770  0,037  0,125 60 �500 �1141.2 � A vf vy 226.2 �300   211.1mm � ' 0, 083 � 60 � 500 Min �0,083 f c b v � Min  0,8d v ;600mm   600mm � Chọn s  150mm Kiểm tra cốt thép dọc: A psf ps  4585.6 �1688.508  7742822.285N Vs  A v f vy d v cot g s  226.2 �300 �1141.2 �cot 250  1107163.631N 150 � M u 0,5N u �Vu   �  0,5Vs  Vp � cot g f d v  �v � 1275770  00(  0.5 �109306.2637  119276.6865) �cot 250 0.9  2666892.516 N � A ps f ps  � M u 0,5N u �Vu   �  0,5Vs  Vp � cot g f d v  � v � =>Thoả điều kiện ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM 4.9 Chạy phần mềm sap 2000 Dầm I 31m Hình mô dầm chính 4.9.1 kiểm tra nội lực dầm biên Tĩnh tải: +DC1 Sơ đồ tinh MDC1(đã nhân hệ số) ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM VDC1(đã nhân hệ số) MẶT CẮT MDC1 VDC1 I-I II-II III-III IV-IV 5.85E+08 1.63E+09 2.17E+09 -280133 -239470 -140067 Kết quả tính tay +DC2 Sơ đồ tinh MDC 2(đã nhân hệ số) VDC2(đã nhân hệ số) MẶT CẮT VDC2 MDC2 I-I II-II III-III IV-IV -162750 -139126 -81375 0 3.4E+08 9.46E+08 1.26E+09 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM Kết quả tính tay +DC3 Sơ đồ tinh MDC 3(đã nhân hệ số) VDC3(đã nhân hệ số) MẶT CẮT MDC3 VDC3 I-I II-II III-III IV-IV 2.98E+08 8.3E+08 1.11E+09 -142833 -122100 71416.7 Kết quả tinh tay +DW Sơ đồ tinh ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM MD W(đã nhân hệ số) VDW(đã nhân hệ số) MẶT CẮT MDW VDW I-I II-II III-III IV-IV 7895918 0 2.2E+08 2.93E+08 37839.4 -32346.8 18919.7 Kết quả tính tay HOẠT TẢI + Tải trọng làn Sơ đồ tinh M(ch ưa nhân hệ số) ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM VDC1(chưa nhân hệ số) MẶT CẮT M-làn V-làn I-I II-II III-III IV-IV 3.01E+08 8.38E+08 1.12E+09 -144150 -123226 -72075 Kết quả tinh tay 4.9.2 kiểm tra nội lực dầm Dầm giữa Tĩnh tải: +DC1 Sơ đồ tinh MDC1(đã nhân hệ số) VDC1(đã nhân hệ số) MẶT CẮT MDC1 VDC1 I-I II-II III-III IV-IV 5.85E+08 1.63E+09 2.17E+09 -280133 -239470 -140067 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM Kết quả tính tay +DC2 Sơ đồ tinh MDC2(đã nhân hệ số) VDC2(đã nhân hệ số) MẶT CẮT I-I II-II III-III IV-IV MDC2 3.96E+08 1.1E+09 1.47E+09 VDC2 -189807 -162256 -94903.6 Kết quả tính tay +DC3 =0 MẶT CẮT I-I MDC3 II-II III-III IV-IV 0 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM VDC3 0 0 Kết quả tinh tay +DW Sơ đồ tinh MDW(đã nhân hệ số) VDW(đã nhân hệ số) MẶT CẮT MDW VDW I-I II-II III-III IV-IV 1.58E+08 4.4E+08 5.87E+08 75678.8 -64693.5 37839.4 Kết quả tính tay HOẠT TẢI + Tải trọng làn ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM Sơ đồ tinh M(ch ưa nhân hệ số) VDC1(chưa nhân hệ số) MẶT CẮT M-làn V-làn I-I II-II III-III IV-IV 3.01E+08 8.38E+08 1.12E+09 -144150 -123226 -72075 Kết quả tinh tay ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM Link tải: đồ án nếu bạn tải fie không có fie nén: https://drive.google.com/file/d/1Wa2arReiPd81NXXrHiH7xsNrMYSAOcEA/view? usp=sharing ... dầm: S = 1800mm  + + + + + + + + + + Tiết diện dầm chính: Chiều cao dầm: Hdc = 1410 (mm) Chiều cao bầu dầm dưới: H1 = 250 (mm) Chiều cao vút dưới: H2 = 200 (mm) Chiều cao sườn: H3... 610 (mm) Chều cao vút trên: H4 = 150 (mm) Chiều cao bầu trên: H5 = 200 (mm) Bê? ? rộng bầu dầm dưới:b1 = 600 (mm) Bê? ? rộng bầu dầm trên: b3 = 500 (mm) Bê? ? rộng sườn: b2 = 200 (mm) Bê? ?...  1115  70  Modun đàn hồi bê tông: E c  0,043K1 c2 f c' SVTH: TRẦN QUỐC HUY MSSV: 1751090236 LỚP: CD17 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DUL GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM K 1: Hệ số điều chỉnh nguồn cốt