Nối tiếp phần 1, Giáo trình Mạng điện nông nghiệp: Phần 2 có nội dung gồm 5 chương trình bày về mạng điện kín, độ lệch điện áp và tổn thất điện áp cho phép, truyền tải điện năng đi xa, cơ khí dây dẫn đường dây trên không, tính toán cột và móng cột điện,... Mời các bạn cùng tham khảo chi tiết nội dung giáo trình!
Chơng Mạng điện kín Đ 5-1 Phân bố công suất mạng điện kín Khái niệm chung mạng điện kín Trong mạng điện hở thụ điện đợc cung cấp điện từ phía Do đoạn đầu đờng dây bị cố thụ điện phía sau bị cắt điện Để khắc phục nhợc điểm ngời ta dùng đờng dây mà phụ tải đợc cung cấp từ phía, mạng điện kín Mạng điện kín mạng điện mà phụ tải đợc nhận điện từ hay nhiều nguồn cung cấp Mạng điện kín đơn giản gồm đờng dây làm việc song song cung cấp cho phụ tải Cả đờng dây hàng cột riêng cột Mạng điện kín nhng nhận điện từ nguồn cung cấp gọi mạng điện kín hình vòng Tại điểm có số đờng dây lớn hay (n 3) gọi điểm nút mạng điện Mạng điện kín có điểm nút gọi mạng điện kín phức tạp ( hình 5-1 ) ~B Hình 5-1 Mạng điện kín phức tạp A, B, C - lµ nguån cung cÊp; a, b - điểm nút; c, d,e, f, g - phụ tải d c A ~ a b e ~C f g Việc tính toán mạng điện kín tơng đối phức tạp công suất truyền tải đoạn đờng dây phụ thuộc vào điện trở, điện kháng đoạn đờng dây trị số phụ tải điểm nút Do ngời ta phải có phơng pháp riêng để tính toán mạng kín, trớc tiên phải xác định đợc trị số dòng cung cấp từ nguồn u điểm mạng điện kín là: - Bảo đảm cung cấp điện thờng xuyên liên tục cho phụ tải Các thụ điện loại I thờng đợc cung cấp mạng điện kín Mỗi hộ tiêu thụ nhận điện tõ hay nhiÒu nguån cung cÊp http://www.ebook.edu.vn - Chi phí vận hành tơng đối thấp: tổn thất công suất thấp mạng điện hở, tổn thất điện áp nhỏ - Tính linh hoạt cao: mạng điện kín thích ứng tốt kịp thời với trạng thái làm việc khác mạng điện Khi phụ tải thay đổi đột ngột điện áp đặt vào phụ tải biến đổi Nhợc điểm mạng điện kín: - Vận hành mạng điện phức tạp, yêu cầu chặt chẽ - Bảo vệ rơ le cố phức tạp Thờng dùng bảo vệ có hớng bảo vệ khoảng cách - Khi cố đứt nhánh đầu nguồn mạng điện kín trở thành mạng điện hở Tổn thất công suất điện áp vợt qua giá trị cho phép Dới trình bày phơng pháp tính toán phân bố công suất mạng điện kín Sự phân bố công suất mạng điện kín Sự phân bố công suất truyền tải mạng điện kín phụ thuộc vào tiết diện, chiều dài đoạn mà phụ thuộc vào độ lớn vị trí phụ tải mạng điện Do để tính toán mạng điện kín ngời ta phải dùng phơng pháp gần liên tiếp Phơng pháp cho kết đủ xác với yêu cầu thực tế Muốn tìm phân bố công suất mạng điện kín trớc hết giả thiết điện áp điểm lấy Uđm bỏ qua tổn thất công suất đoạn đờng dây Sau biết đợc công suất truyền tải đoạn chuyển sang bớc tính xác công suất điện áp nút mạng điện Để đơn giản sơ đồ tính toán ngời ta đa vào khái niệm phụ tải tính toán công suất tính toán nhà máy điện Phụ tải tính toán đại lợng quy ớc bao gồm phụ tải thực, tổn thất công suất máy biến áp công suất phản kháng nửa đờng dây đóng vào trạm điện sinh Công suất tính toán nhà máy điện công suất thực tế mà nguồn phát cung cấp cho mạng điện Nó công suất phát máy phát, trừ công suất tự dùng, tổn hao công suất máy tăng áp cộng với công suất phản kháng nửa đờng dây đấu vào trạm tăng áp sinh Khi sơ đồ thay mạng điện kín đơn giản Trong sơ đồ tính toán cần quan tâm đến điện trở r điện kháng x đoạn đờng dây Sau tìm phân bố công suất mạng điện kín đơn giản có đầu cung cấp điện A B với điện áp nguồn khác ( hình 5-2) Giả sử chiều quy ớc dòng điện nh hình vẽ Ta nhận thấy phụ tải i2 nhận lợng từ phía Viết biểu thức điện áp rơi cho phụ tải nguồn A B: http://www.ebook.edu.vn Z Z1' Z1'' Z2'' Z2' Z3'' Z3' A ZA1 IA Z12 I12 i1 Z23 I23 i2 ZB3 IB B i3 Hình 5-2 Mạng điện kín hai nguồn cung cấp IA, I12, I23,IB - dòng điện truyền tải; i1, i2, i3 - dòng điện phụ tải; Z'1, Z'2, Z'3 - tổng trở từ phụ tải 1, ,3 đến nguồn A; Z"1, Z'2, Z'3 - tổng trở từ phụ tải 1, 2, đến nguồn B; Z - tổng trở đờng dây Phơng trình cân điện áp là: UA - U2 = ( I A Z A1 + I 12 Z 12 ) (5-1) UB - U2 = ( I B Z B3 + I 23 Z 23 ) (5-2) Gi¶ thiÕt UA > UB, lÊy hiƯu sè cđa (5-1) (5-2) ta đợc: UA - UB = ( I A Z A1 + I 12 Z 12 − I B Z B3 − I 23 Z 23 ) (5-3) Theo định luật Kirchoff 1, với mạng điện cho hình (5-2) ta có: I12 = IA - i1 ; IB = i3 - I23; I23 = IA - i1 - i2; IB = i1 + i2 + i3 - IA; i23 = i1 - I12 = i2 + i1 - IA (5-4) Thay (5-4) vào (5-3) đợc: UA - UB = ( I A Z A1 + I A Z 12 − i Z 12 − i Z B3 − i Z 3B − i Z B3 + I A Z B3 − I Z B3 − i Z B3 − I A Z B3 ) = 3[ I A ( Z A1 + Z 12 + Z 23 + Z B3 ) − i ( Z 12 + Z 23 + Z B3 ) − i ( Z 23 + Z B3 ) − i Z B3 ] Đặt Z = ZA1 + Z12 + Z23 + ZB3; Z"1 = Z12 + Z23 + ZB3; Z"2 = Z23 + ZB3; Z"3 = ZB3; Rót ra: IA = i1 Z 1" + i Z 2" + i3 Z 3" U A − U B + Z 3Z (5-5) Trờng hợp tổng quát, mạng ®iƯn kÝn hai ngn cung cÊp cã n phơ t¶i: i1, i2, , in, th×: http://www.ebook.edu.vn n ∑i Z i =1 IA = " i i + ZΣ U A −UB (5-6) 3Z Σ T−¬ng tù nh− vËy, ta cã thể xác định đợc dòng điện từ nguồn B: n ∑i Z IB = i i =1 ' i U A −UB + ZΣ (5-7) 3Z Σ Tõ (5-6) (5-7) ta thấy dòng điện từ nguồn A nguồn B có hai thành phần: - Thành phần dòng điện phụ tải chủ yếu, (IA, IB ), phụ thuộc vào phụ tải tổng trở cđa m¹ng: n n ∑i Z ∑ ii Z i" IApt = i =1 ; IBpt = ZΣ i i =1 ' i (5-8) Z - Thành phần dòng điện cân (IAB IBA) phụ thuộc vào chênh lệch điện áp nguồn cung cấp tổng trở mạng điện mà không phụ thuộc vào phụ t¶i: IAB = U A −UB 3Z Σ = -IBA; C«ng st SAB = 3UI AB (5-9) Ta cịng cã thể tìm đợc dòng điện IB dòng điện truyền tải lại biết IA: IB = IA - ii (5-10) Khi phụ tải cho công suất s1, s2, , sn, nhân hai vế (5-6) với 3U dm công suất truyền tải là: n ∑s Z SA = i i =1 " i ZΣ + (U A − U B )U dm 3Z Σ (5-11) Nếu điện áp hai nguồn trị sè vµ trïng pha ( U& A = U& B ) th× IAB = 0, ta cã: n ∑i Z IA = i =1 i ZΣ n ∑s Z " i ; SA = i =1 i ZΣ " i (5-12) Nhận xét: mạng điện kín hai nguồn cung cấp, công suất (hay dòng điện) từ nguồn tỷ lệ với tổng tích công suất phụ tải với tổng trở phụ tải tơng ứng đến nguồn http://www.ebook.edu.vn Chiều công suất (hay dòng điện) với giả thiết tính đợc giá trị công suất (hay dòng điện) dơng Nếu giá trị công suất ( hay dòng điện) có dấu âm chiều ngợc lại với chiều giả thiết ban đầu Sau xác định đợc chiều trị số công suất, ta thấy có điểm mà phụ tải nhận công suất từ hai phía gọi điểm phân công suất (hay điểm phân dòng điện) Vì phụ tải gồm có công suất tác dụng phản kháng nên điểm phân công suất điểm, riêng rẽ hai điểm Nếu có hai điểm phân công suất, điểm phân công suất tác dụng (ký hiệu là) điểm phân công suất phản kháng ( ký hiệu ) Trờng hợp có điểm phân công suất sơ đồ có ký hiệu điểm phân công suất chung đó, ngời ta có ký hiệu giống nh điểm phân công suất tác dụng (ký hiệu là) Căn vào dòng điện, công suất điện áp nguồn, ngời ta tiến hành xác định thông số chế độ mạng kín để thuận tiện cho việc tính toán, biết điểm phân công suất hay dòng điện, ta tách mạng điện kín thành hai mạng điện hở điểm phân công suất (hình 5-3) A S12 SA S23 s1 A s2 s1 S23 s12 B s3 S12 SA SB SB s23 B s3 Hình 5-3 Tách mạng điện kín thành mạng điện hở điểm phân công suất Công suất phụ tải cuối mạng vừa tách lấy công suất truyền tải đoạn đờng dây VÝ dơ: s12 = S12, s23 = S23 §ång thời tổng công suất phụ tải điểm cuối hai mạng hở phải công suất phụ tải điểm phân công suất mạng điện kín, ví dụ: s12 + s23 = s2 Trờng hợp mạng điện kín có hai điểm phân công suất, ta tách mạng kín điểm phân công suất tác dụng Trong mạng điện có điện áp cao (Uđm 220 kV) tính toán, ngời ta phải tính với điện áp điểm nút công suât truyền tải có kể đến hao tổn công suất đoạn đờng dây Sau tách mạng điện kín thành mạng điện hở, qúa trình tính toán mạng đợc tiến hành giống nh mạng điện hở Trờng hợp mạng điện kín có điện áp nguồn khác nhau, ngời ta xác định phân bố dòng hay công suất cách xếp chồng hai chế độ: dòng điện phụ tải dòng điện cân http://www.ebook.edu.vn A IA I12 I23 IB B đoạn Chú ý là, dòng ®iƯn c©n b»ng cã chiỊu ®i tõ ngn cã ®iƯn áp cao sang nguồn có điện áp thấp Xét mạng điện nh hình vẽ ( hình 5-3b) Chế độ 1: Khi điện áp UA = UB đờng dây có phụ tải phụ tải thực mạng Chế độ 2: Khi điện áp UA UB phụ tải, có dòng cân qua từ nguồn có điện áp cao đến nguồn điện áp thấp hơn, dòng không phụ thuộc vào tải đờng dây Sau tìm đợc dòng điện truyền tải hai chế độ, theo chiều dòng điện ta tiến hành xếp chồng dòng điện đoạn để tìm đợc phân bố dòng điện mạng thực ban đầu Ví dụ: theo chiều dòng điện nh h×nh (5-2) th×: IA = IApt + IAB ; I12 = I12pt + IAB ; I23 = I23pt - IAB ; IB = IBpt - IAB Đ 5-2 Các trờng hợp đặc biệt mạng điện kín Ta xét trờng hợp đặc biệt mạng điện kín hai nguồn cung cấp có điện áp Nếu điện áp hai nguồn khác phân bố công suất (hay dòng điện) đợc xếp chồng thêm công suất cân Đờng dây có phụ tải tác dụng Khi thành phần phụ tải phản kháng không (ip =0) thành phần phụ tải tác dụng ia = i phân bố dòng điện là: IA = IaA + jIpA = ∑ i (r i i " rΣ + jx Σ (rΣ − jx Σ )∑ ii (ri + jx i ) " " + jx i ) = " (5-13) rΣ2 + x Σ2 ®ã: r", x"- điện trở tác dụng phản kháng từ phụ tải thứ i đến nguồn B; r, x- tổng điện trở tác dụng phản kháng đờng dây http://www.ebook.edu.vn Ta thấy rằng, đờng dây có phụ tải tác dụng nhng dòng điện truyền tải đoạn có hai thành phần tác dụng phản kháng có mặt điện trở cảm kháng đờng dây Trờng hợp đợc áp dụng cho mạng truyền tải mạng kín điện áp thấp phụ tải có hệ số công suất cao (cos 1) Mạng điện kín kể đến điện trở tác dụng (x = 0) Những mạng điện có tiết diện nhỏ, điện áp thấp mạng cáp có điện áp dới 10 kV, r >> x, th× coi x = 0, ta cã: IA = IaA + jIpA = ∑ (i + ji pi )ri " rΣ ∑i = r j ∑ i pi ri " + i rΣ " (5-14) r Khi phụ tải cho công suất: SA = PA + jQA = ∑pr " + i i rΣ j ∑ q i ri " (5-15) rΣ Sù ph©n bố công suất tác dụng phản kháng không phụ thc vµo mµ chØ phơ thc vµo tỉng trë mạng điện tính theo phần riêng rẽ Trớc tiên xác định phân bố công suất tác dụng sau xác định tiếp công suất phản kháng Mạng điện đồng Mạng điện đồng mạng điện có tỷ số điện trở phản kháng điện trở tác dụng đoạn gièng (x0 / r0 = const), ta cã: IA = IA = ∑ ii Z i " " = ZΣ ∑i r i rΣ " ∑ ii (ri + jxi" ) rΣ + jx Σ ∑i +j r = ∑ ii (1 + (1 + x i" ri " )ri" xΣ )rΣ rΣ " pi i (5-16) rΣ Viết dới dạng công suất: SA = PA + jQA = ∑(p i + jq i )ri" rΣ = ∑pr i i rΣ " + j ∑ q i ri r " (5-17) Đối với mạng điện đồng phân bố công suất tác dụng phản kháng không phơ thc vµo vµ chØ phơ thc vµo tỉng trở mạng điện Chú ý mạng điện đồng không thiết phải có tiết diện nh đoạn Nếu tiết diện khác nhng bố trÝ cho (r0 / x0 ) = const th× có mạng điện đồng Ngợc lại mạng điện có tiết diện dây dẫn nh đoạn cha thể coi mạng điện đồng phụ thuộc vào điện trở phản kháng Nếu mạng điện đồng mà tất đoạn tiết diện (r0 =const) phân bố công suất phụ thuộc vào chiều dài đờng dây: IA i (r = i + jx )l i" (r0 + jx )l Σ ∑i = " i l lΣ ∑i +j " pi i l lΣ (5-18) Khi phụ tải cho công suất: SA = PA + jQA = ∑ p l '' + j ∑ q l i i lΣ " i i lΣ (5-19) đó: li'' - chiều dài từ phụ tải thứ i đến nguồn B; l - chiều dài toàn đờng dây; iai, ipi - thành phần dòng điện tác dụng phản kháng đoạn thứ i; r0, x0 - điện trở tác dụng phản kháng km đờng dây; pi, qi - thành phần công suất tác dụng phản kháng phụ tải thứ i Khi toàn phụ tải đờng dây đồng có hệ số công suất ta cần xác định phân bố công suất tác dụng công suất toàn phần đủ Vì biết cos công suất toàn phần ta suy công suất tác dụng phản kháng Với mạng điện có tiết diện không phạm vi định ta biến thành mạng điện đồng phơng pháp nhân tạo Đ 5-3 Tổn thất điện áp v tiết diện dây dẫn mạng điện kín Tổn thất điện áp mạng điện kín Đối với mạng điện kín tổn thất điện áp cần đợc xác định vận hành bình thờng cố Tổn thất điện áp đoạn mạng điện kín đợc xác định theo công thức: U = Pr + Qx U dm Khi tính toán gần đúng, bỏ qua tổn thất công suất đờng dây điện áp lấy Udm Nếu cần phải tính toán xác tính cho mạng truyền tải công suất đợc tính tơng ứng với điện áp điểm nút Giả sử có mạng điện kín cung cấp cho phụ tải nh hình 5-4 Điểm điểm phân công suất, có điện áp thấp nhất, hao tổn điện áp mạng tổng hao tổn từ nguồn đến điểm có điện áp thấp Nếu UA = UB tổn thất điện áp lớn có giá trị là: Umax = ΔUA2 = ΔUB2 ΔUmax = PA rA1 + Q A x A1 + P12 r12 + Q12 x12 PB rB + Q B x B + P32 r32 + Q32 x32 = U dm U dm SA A S12 ▼2 S23 s2 s1 SB B s3 Hình 5-4 Mạng điện kín để tính tổn thất điện áp Nếu UA UB tổn thất điện áp từ A đến điểm từ B đến điểm không Hiệu số giá trị chênh lệch điện áp nguồn A B Trờng hợp điểm phân công suất tác dụng khác phản kháng phải tính thành phần tổn thất điện áp đến ®iĨm ®ã råi so s¸nh víi míi cã thĨ xác định đợc điểm có điện áp thấp Nếu mạng điện kín có đờng dây phân nhánh nh hình 5-5, ta cha thể kết luận đợc điểm phân công suất (điểm 2) điểm có điện áp thấp mà phải tính toán đợc tổn thất điện áp từ nguồn A tới điểm từ nguồn B đến điểm so sánh giá trị ®ã t×m ΔUmax s4 A S12 SA ∇ s1 S23 SB s2 B s3 Hình 5-5 Mạng điện kín có đờng dây phân nhánh Trong mạng điện kín việc tính Umax lúc vận hành bình thờng phải tính hao tổn điện áp cố UmaxSC Sự cố thờng xét ngắn mạch đứt dây, thiết bị bảo vệ cắt đoạn dây cố khỏi lới, mạng điện kín trở thành mạng hở phụ tải nguồn cung cấp Khi tính toán, ngời ta gây cố cho đoạn đờng dây cung cấp từ nguồn (ví dụ đoạn B-3 hình 5-4), toàn phụ tải mạng đợc cấp từ nguồn lại (nguồn A), hao tổn điện áp mạng UA3 Để tính hao tổn điện áp cố, ta phải gây cố cho mạng hai trờng hợp: nguồn A nguồn B, tìm hao tổn UA3 UB1 sau so sánh chọn giá trị lớn lấy hao tổn điện áp UmaxSC UmaxSC = max (UA3, UB1) A SA S12 A s1 S23 s2 s1 S12 s2 B s3 S23 s3 SB B Khi cố, cần kiểm tra cho đoạn đầu đờng dây mạng hở (A-1 B-3 đoạn có dòng truyền tải lớn nhất) xem dòng truyền tải có vợt dòng cho phép theo điều kiện đối nóng hay không Xác định tiết diện dây dẫn mạng điện kín Việc lựa chọn tiết diện dây dẫn mạng điện kín tính trực tiếp giống nh mạng hở Ta gặp khó khăn ch−a biÕt tiÕt diƯn d©y dÉn, ch−a biÕt tỉng trë cha tìm đợc phân bố công suất; ngợc lại cha rõ phân bố công suất tính đợc tiết diện dây dẫn Vì vậy, muốn tìm tiết diện dây dẫn ta phải dùng phơng pháp gần để xác định phân bố công suất, sau ®ã míi tÝnh tiÕt diƯn Khi chän tiÕt diƯn d©y dẫn ta tính cho điều kiện làm việc bình thờng mạng, sau kiểm tra trờng hợp cố nghiêm trọng Tiết diện dây dẫn chọn theo phơng pháp mật độ dòng điện kinh tế mạng điện khu vực chọn theo tổn thất điện áp cho phép theo đốt nóng mạng điện địa phơng tuỳ thuộc vào đặc điểm mạng a Đối với mạng điện khu vực Sự phân bố công suất mạng điện khu vực hoàn toàn dựa vào chiều dài đờng dây để tính toán Nguyên nhân mạng điện khu vực công suất truyền tải lớn, tiết diện dây dẫn lớn điện trở thờng nhỏ Điện kháng đờng dây thay đổi không nhiều hệ số cos cao nên ta coi mạng điện đồng tiết diện Phân bố công suất mạng điện phụ thuộc vào chiều dài, có dạng (5-19): SA = PA + jQA = ∑ p l '' + j ∑ q l i i lΣ " i i l Từ SA tìm đợc công suất truyền tải tất đoạn lại Tiết diện dây dẫn mạng đợc tính theo mật độ dòng điện kinh tế (theo tiết diện không đổi thay đổi) Sau chọn xong dây dẫn, kiểm tra dòng điện cố đoạn (thờng cần kiểm tra đoạn đầu nguồn) xem có đảm bảo điều kiện phát nóng cho phép hay không : ISC ≤ [ I ]cp (5-20) Simpo PDF Merge and Split Unregistered Version - http://www.simpopdf.com TiÕt diƯn nguy hiĨm cđa cét chịu lực uốn mặt cắt sát đất tiết diện nguy hiểm chịu xoắn vị trí bắt xà Ta tiến hành tính toán mô men ngoại lực vị trí Mô men uốn cột - Mômen uốn áp lực gió tác dụng lên dây dẫn khoảng vợt mặt cắt sát đất là: Mgd = Pgd.h = 0,613 αK Cx k V2 d l h 10-3 ( Nm ) ( 9-8 ) h - chiều cao treo dây ( từ mặt đất đến chỗ buộc sứ ) Khi đờng d©y cã d©y: MgdΣ = Pgd.(h1 + h2 +h3) - Mômen uốn áp lực gió lên cột: Mgc = Pgc.ht = 0,613.αK Cx V2 S ht 10-3 ( Nm) ( 9-9 ) ht - lµ chiỊu cao trọng tâm điểm đặt áp lực gió lên cộtứo với mặt đất đợc xác định theo công thức: ht = H K 2b1 + b2 b1 + b2 ( 9-10 ) - Mômen uốn sức căng d©y: Mcd = T.h ( Nm ) ( 9-11 ) NÕu cã d©y dÉn: McdΣ = T.(h1 + h2 +h3) Trờng hợp có dây chống sét phải kể đến mô men áp lực gió tác động lên dây chống sét Mgcs = Pgcs.hcs mô men sức căng dây chống sét Mcdcs = Tcs.hcs Mômen uốn tải trọng xây lắp lấy 10% mô men tổng cộng tác dụng lên cột Đối với cột trung gian: Mô men uốn tổng cộng cét trung gian MuΣ = (MgdΣ + Mgc).n1 ( 9-12 ) Mômen uốn tính toán có kể thêm 10% mô men xây lắp là: Mutt = 1,1.n1 (Mgd + Mgc) (Nm) ( 9-13 ) : n1 - hệ số dự trữ, lấy n1 = 1,2 Đối với cét gãc: NÕu l < lth th× σmax θmin, ta cần tính Mutt ứng với hai trờng hợp: - Khi v = 0; max mô men uốn cực đại sức căng dây Mgd, Mgc kh«ng Mutt = 1,1 n2.McdΣ ( 9-14a ) - Khi có bÃo vmax, tải trọng lên cột gồm gió lên dây, lên cột sức căng dây TB Mutt = 1,1 ( n1.(MgdΣ +Mgc) + n2 McdTBΣ ) 132 ( 9-14b ) http://www.ebook.edu.vn Simpo PDF Merge and Split Unregistered Version - http://www.simpopdf.com McdTB đợc xác định nhờ giải phơng trình trạng thái tìm nhiệt độ 250 C Nếu l > lth max TB Mutt = 1,1 ( n1.(MgdΣ +Mgc) + n2 McdΣ ) ( 9-14c ) Khi tính cho cột góc cần tính đến góc lệch hứơng gió tuyến dây (sin), n2 = 1,3 n1 n2 hệ số dự trữ (quá tải) chế độ bình thờng cố Đối với cột đầu cuối tuyến: Nếu l < lth max min, ta cần tính Mutt ứng với hai trờng hợp: - Khi v = 0; max mô men uốn cực đại sức căng dây Mgd, Mgc không Mutt = 1,1 n2.McdΣ ( 9-15a ) - Khi cã b·o vmax, t¶i trọng lên cột gồm gió lên cột sức căng d©y ë θTB Mutt = 1,1 ( n1Mgc + n2 McdTB ) ( 9-15b ) McdTB đợc xác định nhờ giải phơng trình trạng thái tìm nhiệt độ 250 C, bỏ qua Mgd trờng hợp nguy hiểm cột gió thổi dọc tuyến dây Mgd = NÕu l > lth th× σmax θTB vµ Mutt = 1,1 ( n1 Mgc + n2 Mcd ) ( 9-15c ) Điều kiện để cột không bị uốn là: Mutt Muc ( 9-16) Mcu - mômen chống uốn cột Mô men xoắn cột Ta cần kiểm tra mô men xoắn cột đờng dây trung áp lới hạ áp có dây dẫn (1 tầng dây) dây dẫn (2 tầng dây) nên bị đứt dây dẫn không gây nên mô men xoắn lớn cho cột - Mômen xoắn tác dụng lên cột đứt dây dẫn Mxc = Tsc X ( Nm) ( 9-17 ) đó: X - chiều dài hữu hiệu xà ( m ); Tsc - lực căng dây có cố đứt dây phía Điều kiện bền chống xoắn: Mxtt = n2Mxc ≤ Mcx ( 9-18 ) ®ã: Mxtt - mômen xoắn tính toán; Mcx - mômen chèng xo¾n cđa cét n2 = 1,3 http://www.ebook.edu.vn 133 Simpo PDF Merge and Split Unregistered Version - http://www.simpopdf.com § 9-3 Mô men chống uốn cột bê tông cốt thép Cột bê tông cốt thép thờng gặp nớc ta chủ yếu dùng loại cột mắt vuông, mắt chéo hay cột ly tâm Sau giới thiệu công thức tính toán, kiểm tra mômen chống uốn chống xoắn cột Mômen chống uốn cột mắt vuông b b a0 a0 c a c0 x H×nh 9-1 Tiết diện ngang cột bê tông c0 a- tiết diện đặc; b- tiết diện rỗng Cột chế tạo sẵn cần tính toán kiểm tra cho tiết diện nguy hiểm mặt cắt sát đất, chỗ bắt xà từ mặt đặc chuyển sang mặt rỗng, ký hiệu kích thớc mặt cắt cột vuông nh hình 9-1 - Đối với cột tiết diện đặc mômen chống uốn cđa cét lµ: Mcu = mb [mtRKa Fa ( c0 - a0 ) - bxRub ( x - a 0) ( Nm ) ( 9-19 ) ®ã: mb - hệ số điều kiện chế tạo bê tông; mb - 1,1 bê tông đúc nhà máy; Mb = bê tông đúc chỗ; mt - hệ số điều kiện chế tạo thép; mt = 0,8 thép nhà máy sản xuất; mt = 0,7 loại thép khá; Fa - diện tích cốt thép mặt cột ( cm2 ); a0, c0 - khoảng cách từ mặt cột đến lõi thép; b - lµ chiỊu dµi tiÕt diƯn ngang ( cm ); x - vị trí trục trung hoà Để bê tông phủ đủ độ dày lên thép t¹o øng st lín ng−êi ta lÊy x = 0,55 c0 RKa, Rub - sức bền tính toán kéo thép uốn bê tông cho bảng 9-2 9-3 134 http://www.ebook.edu.vn Simpo PDF Merge and Split Unregistered Version - http://www.simpopdf.com B¶ng 9-2 Søc bỊn tính toán thép ( N/ cm2 ) Loại thép ứng suất ( N/cm2) Trạng thái CT3 CT5 252C KÐo RKa 20600 23500 33400 NÐn Rna 20600 23500 33400 Cắt 16500 16500 26700 ứng suất Rca Bảng 9-3 Sức bền tính toán bê tông ( N/cm2 ) Trạng thái ứng suất Mác bê tông N/cm2 , ( kG/cm2) 981,(100) 1470,(150) 1960,(200) 2940,(300) 3920,(400) 4900,(500) 5900,(600) uèn Rub 540 785 981 1420 2060 2450 2750 KÐo RKb 44 57 70,5 103 122 137 147 NÐn Rnb 431 638 785 1280 1670 1960 2260 + §èi víi cét tiÕt diƯn rỗng, mômen chống uốn cột là: Mcu = mbmtRKaFa ( c0 - a0) ( 9-20 ) Khi cÇn thiÕt kÕ cét míi, dùa vµo ( 9-19 ) vµ ( 9-20 ) ta tÝnh Fa, chän ®−êng kÝnh quy chuẩn, tìm tiết diện kiểm tra lại Chẳng hạn tõ ( 9-20 ) cã: Fa = M utt mb mt R Ka (c − a ) ( 9-21 ) Từ Fa dựa vào tiết diện đờng kính quy chuẩn ta tìm đợc số thép dọc đờng kính Mô men chống uốn cột ly tâm Sơ đồ mặt cắt tải trọng cột ly tâm cho hình 9-2 rng Rub Fb rt Hình 9-2 Mặt cắt cột ly tâm RKa Fa Dd ld Khi thép dọc ứng suất trớc mômen chống uốn cột là: http://www.ebook.edu.vn 135 Simpo PDF Merge and Split Unregistered Version - http://www.simpopdf.com Mcu = mb π ( Rub Fb + 2mt R Ka Fa )rc sin π mt R Ka Fa Rub Fb + 2mt R Ka Fa ( 9-22 ) §èi víi thÐp cã øng st tr−íc m«men chèng n lµ: Mcu = mb π [Rub Fb + mt Fa (R' Ka +σ ' n )].rc sin π mt R' Ka Fa Rub Fb + Fa (R' Ka +σ ' n ) ( 9-23) ®ã: RKa' - søc bỊn tÝnh to¸n cđa thÐp cã øng st tr−íc; Fa - diện tích cốt thép mặt cột; Fb - diện tích phần bê tông cột; 'n - lµ øng st tr−íc nÐn cđa thÐp; rc - bán kính trung bình tiết diện cột rc = 0,5 ( rt + rng ) ( 9-24 ) rt, rng - bán kính cột ly tâm Đ 9-4 Mômen chống xoắn cột bê tông cốt thép Khi có cố đứt dây xuất mômen xoắn tải trọng gây ra, tác dụng lên cột Để đảm bảo an toàn, mômen chống xoắn thép dọc thép đai cột sinh phải không nhỏ mômen xoắn tính toán tải trọng giới Mômen chống xoắn cột mắt vuông mắt chéo Các kích thớc cột cho hình 9-3 Các thép dọc liên kết với đai Khi đó, mômen chống xoắn thép dọc cột bê tông cốt thép là: bd Fa c cd Fd b ld Hình 9-3 Cốt thép cột mắt vuông 136 http://www.ebook.edu.vn Simpo PDF Merge and Split Unregistered Version - http://www.simpopdf.com Mcx = 2mb mt R Ka Fa ∑ Fd ( 9-25 ) vd Mômen chống xoắn thép đai là: Mcx = 2mb mt R Ka S d Fd ld ( 9-26 ) đó: Fd - diện tích ngang sợi thép đai ( cm2 ); vd - chu vi thÐp ®ai bao quanh thÐp däc Vd = 2(bd + cd ) Sd - diện tích thép đai bao quanh thÐp däc Sd = bd cd bd, cd - khoảng cách thép dọc cho hình 9-3 Fa - tổng diện tích thép dọc Fa∑ = n.πd2/4 ( cm2 ) ( 9-27 ) n - số thép dọc; d - đờng kính thép dọc; ld - khoảng cách đai ( cm ) Cả thép dọc thép đai phải thoả mÃn độ bền theo điều kiện: Mxtt Mcx Mômen chống xoắn cột li tâm Mômen chống xoắn thép dọc sinh là: Mcx = 2mbmtRKa Fa∑ Fd ( 9-28 ) vd ë đây: vd - chu vi thép đai xác định theo công thức: vd = Dd Dd - đờng kính vòng đai cho hình 9-2 Mô men chống xoắn thép đai là: Mcx = mb mt RKa Sd Fd ld ( 9-29 ) Sd - lµ diện tích vòng đai quanh thép dọc xác định theo công thức: Sd = Dd2/4 Các lu ý tính toán độ bền cột http://www.ebook.edu.vn 137 Simpo PDF Merge and Split Unregistered Version - http://www.simpopdf.com Khi tÝnh to¸n cét, cột không đảm bảo điều kiện bền - Sử dụng loại cột khác có độ bền cao - Sử dụng cột đôi, néo cột kết hợp biện pháp cho vị trí chịu lực m« men lín - Khi sư dơng nÐo ta tÝnh lực tác động lên đầu cột TTT M tt PTT = , lực dây néo phải chịu kéo TTT = PTT - PCP PTT h Trong PCP lực cho phép đầu cột T Lực tác động theo ph−¬ng nÐo TN = TT , cos α TN góc néo so với mặt đất Nếu dùng dây néo hợp với góc Lực tác động lên dây néo T1 = T2 = T = Tn cos β T1 TN Tõ lùc kÐo T1 vµ T2 tÝnh chän tiÕt diƯn dây néo kiểm tra móng néo Dây néo thờng dùng thép CT3 , số liệu sức bền kéo đợc tra bảng T2 Đ 9-5 Tính móng cột chống lún Tính toán móng cột nghiên cứu biện pháp giữ chặt cột vào đất cho cột làm việc ổn định an toàn trình vận hành đờng dây Phần cột chôn sâu vào đất không phụ thuộc vào dạng kết cấu gọi chung móng, phần đất nhận áp lực từ móng gọi Nền sử dụng đất trạng thái tự nhiên gọi tự nhiên, đà gia cố biện pháp gọi nhân tạo Khoảng cách từ đáy móng đến bề mặt đất gọi độ chôn sâu móng, trị số thờng đợc xác định theo tính toán Tính móng cột phải vào điều kiện địa chất, khí hậu thuỷ văn khu vực mà đờng dây qua Điều làm cho khó tính toán xác đờng dây dài, qua nhiều vùng có điều kiện địa chất khác Khi tính toán móng cần lấy hệ số an toàn quy định cho loại cột ứng với chế độ làm việc khác Móng chống lún móng chịu tác dụng tải trọng thẳng đứng ( cột trung gian ) vừa tải trọng thẳng đứng vừa nằm ngang ( cột góc, cột cuối, ) ta tính toán chống lún cho móng cột bê tông không cấp, có tăng thêm chiều sâu để giảm nhẹ móng Vì móng có cấp phức tạp nên thực tế dùng 138 http://www.ebook.edu.vn Simpo PDF Merge and Split Unregistered Version - http://www.simpopdf.com N Px Hình 9-4 Sơ đồ tính toán móng chống lún a- sơ đồ tải trọng; b- sơ đồ tính toán Hk a) Độ bền vững móng xác định sức bền đất dới đáy móng, mặt móng xung quanh móng Sơ đồ tải trọng sức kháng cho hình 9-4 Ký hiệu sơ đồ: N - tổng tải trọng thẳng đứng ; Px - tải trọng nằm ngang; xxx xxx Hd hm rm Hk - lµ chiỊu cao cđa cột (phần mặt đất ); Hd - chiều sâu chôn cột.; dm, rm, hm - chiều dài, rộng, cao móng; x - vị trí trục trung hoµ; dm σTmax x0 b) σdmax - lµ øng lực cực đại phía dới móng; Dmax tmax - ứng lực cực đại phía đáy móng Bỏ qua liên kết đất xung quanh móng Tải trọng trùc tiÕp cđa mãng lµ ∑N vµ Px øng lùc cực đại phía dới móng là: dmax = ( dm ∑ N ( z + x0 ) + x0 ) rm d m d [( + x0 ) + K l ( m − x0 ) ] 2 ( 9-30 ) øng lùc cực đại phía móng là: tmax = K l ( dm ∑ N ( z + x0 ) − x0 ) rm d m d [( + x0 ) + K l ( m − x0 ) ] 2 ( 9-31 ) đó: Kl - tỷ số đợc liên kết phía phía dới đất đế móng: Kl = c2/c1, với c1, c2 - lực liên kết phía dới phía đất Để đơn giản tính toán giới hạn cho phép, coi c1 = c2; Kl =1, ®ã ta cã: x0 = d m2 12 z ( 9-32 ) http://www.ebook.edu.vn 139 Simpo PDF Merge and Split Unregistered Version - http://www.simpopdf.com σdmax = ∑ N (1 + d m rm z ) dm ( 9-33 ) z - tơng đơng với đòn bẩy tải trọng, có giá trị là: z= M utt = ∑N ∑P H ∑N x K ( m) ( 9-34 ) Trong thực tế, tải trọng dài hạn Px có cột đầu, cuối, hÃm hay cột góc Nó đợc cân sức căng dây néo, z = Đồng thời tổng hợp lực sức căng dây T dây néo TN GN có phơng tải trọng thẳng đứng ( xem hình 9-8 ) có giá trị là: GN = 0,5.T.TN.sin - góc dây néo mặt phẳng nằm ngang Tổng tải trọng thẳng đứng là: N = Gc + Gm + GN Gc, Gm - trọng lợng cột móng ứng suất cực đại móng là: dmax = N d m rm ( kN/m2 ) ( 9-35 ) §iỊu kiện ổn định móng chống lún là: dmax < γd Hd ( 9-36 ) σtmax < ATC ( 9-37 ) đó: d - trọng lợng riêng đất ( kN/m3 ); ATC - sức bền tiêu chuẩn đất hay áp lực cho phép đất cho phơ lơc ( kN/m2 ) § 9-6 TÝnh toán móng cột chống lật Cột chôn sâu không móng Móng chống lật móng chống lại mômen lật lực ngang tải trọng gây Cột chôn sâu không móng dùng loại đất pha theo tỷ lệ định đầm kỹ theo quy trình nghiêm ngặt xung quanh chân cột tạo thành móng Điều kiện ổn định cột chôn sâu không mãng lµ: αμ mkbcHd2 ≥ nmPg ( 9-38 ) - tỷ lệ chiều cao cột ( Hk ) chiều sâu chôn cột ( Hd ); μ - lµ hƯ sè phơ thc vµo α ; 140 http://www.ebook.edu.vn Simpo PDF Merge and Split Unregistered Version - http://www.simpopdf.com đợc cho phụ lục; mk - thông số phụ thuộc vào trọng lợng riêng góc lở đất, cho phụ lục đợc tÝnh to¸n nh− sau: mk = γdtg2(450 + ϕ ) ( kN3 ) ( 9-39 ) m ®ã: - góc ma sát đất; bc - bề rộng tính toán cột; Với cột vuông, mặt khoẻ b thì: bc = Kdb; Cột tròn, đờng kính trung bình phần chân cột dTB thì: bc = KddTB; Kd - hệ số cản đất cho phụ lục; nm - hệ sè an toµn cđa mãng; Cét trung gian: nm = 1,5; cét gãc, nÐo: nm = 2; cét v−ỵt: nm = 2,5; Pg - tổng lực ngang hay tổng áp lực gió lên cột lên dây ( kN ) Móng cột chôn sâu có ngáng ( hình 9-5 ) Để tăng mômen chống lật cho cột ngời ta dùng ngáng bắt vào chân cột Chiều sâu đặt ngáng từ 1/2 đến 1/3 chiều sâu chôn cột Khi có tải trọng ngang Pg, để bảo đảm an toàn chiều dài ngáng là: lng = E (1 − 2θ S2 ) + n m Pg m K hng rng (1 + tgϕ ) + d0 ( 9-40 ) đó: E - sức kháng đất có giá trị là: E = 0,5mkbcHd ( 9-41 ) θS - lµ hƯ sè tÝnh tới độ chôn sâu ngáng tính theo biểu thức: θS2( 1,33 θS - 2hng Hd ) = 0,667 − hng Hd − n m Pg EH d (hng + H K ) ( 9-42 ) http://www.ebook.edu.vn 141 Simpo PDF Merge and Split Unregistered Version - http://www.simpopdf.com H×nh 9-5 Mãng cột chôn sâu có đặt ngáng Pg Ký hiệu hình vẽ: lng, rng - bề dài bề rộng ngáng; HK hng - độ chôn sâu ngáng; d0 - đờng kính hay bề rộng cột chỗ đặt ngáng; Pg - lực ngang tác dụng lên cột dây; hng Hk, Hd - chiều cao phần cột mặt đất dới mặt đất d0 Hd Móng bêtông không cấp ( hình 9-6 ) lng Để chống lún cho cột ngời ta dùng móng bêtông không cấp Ký hiệu kích thớc tải trọng nh hình 9-6 Điều kiện móng không bị lật là: ( F2.EK + F3.G ) ≥ nm.Pg F1 Pg ( 9-43 ) F1 - hệ số ảnh hởng chiều sâu chôn cột loại đất: F1 = 1,5[ HK H + ( K + 1)tgϕ ] + 0,5 Hd Hd Hk ( 9-44 ) F2, F3 - lµ hệ số phản kháng móng xác định theo công thøc: d F2 = ( + tg2ϕ )(1 + 1,5 m tgϕ ) hm F3 = [( + tg2ϕ ) xxx ( 9-45 ) dm + tgϕ )] hm EK - sức kháng đất có giá trị là: r H K Ek = m d c [0,5 γd Hd + C ( 1+ θ2 )] θ (θ + tgϕ ) ( 9-46 ) xxx Hd hm rm dm ( 9-47 ) đó: Hình 9-6 Móng bê tông không cấp Kc - hệ số cản phụ thuộc vào loại đất kích thớc cột cho phơ lơc; C - lµ lùc dÝnh kÕt cđa ®Êt cã phô lôc; 142 http://www.ebook.edu.vn Simpo PDF Merge and Split Unregistered Version - http://www.simpopdf.com θ - lµ hƯ số liên kết cho phụ lục; G - tổng trọng lợng cột bê tông G = Gc + Gm = Gc + γbdmrmhm ( 9-48 ) nm - lµ hƯ sè an toµn cđa mãng; Pg - tổng tải trọng gió lên cột lên dây Đ 9-7 Tính toán móng néo Móng néo hay móng chống nhổ dùng để căng dây néo cột đầu, cuối, góc hay cột tháp Móng néo móng chống lại lực nhổ có phơng từ dới lên theo chiều dây néo Tính toán móng néo dùng biện pháp giữ chặt móng đất để không bị bật lên Phơng dây néo làm thành với mặt phẳng nằm ngang góc gọi lµ gãc Khi gãc β < 750 Sơ đồ tính toán móng néo dới tác dụng lực nhổ TN cho hình 9-7 TN TN β β Ký hiƯu: ψ0 hn - lµ chiỊu cao; bn - chiều rộng; - góc móng néo khối đất bị bật lên Độ bền vững móng xác định trọng lợng khối bê tông, lực liên kết móng đât, sức bền thụ động đất hn bn Móng làm việc ổn định trọng lợng móng, áp lực Hình 9-7 Mãng nÐo a- gãc nhæ β < 750 b- gãc 750 < β < 900 cđa mãng víi ®Êt thắng đợc lực nhổ sức căng dây néo: 0,5 γb hn2 bn λ > nmTN ®ã: λ - sức bền thụ động đất: hn λ = λg ( 1- ξ2 η2 ) + Ω(1 − ξ 2ψ ) bn λg λg = ( 9-49 ) ( 9-50 ) lµ hƯ sè gãc cã giá trị là: cos ( + ) cos β (oosβ − sin ϕ ) ( 9-51 ) ξ - lµ hƯ sè phơ thc vµo β vµ kÝch th−íc mãng nÐo cho phơ lơc øng víi τ = 1,25 bn hn http://www.ebook.edu.vn 143 Simpo PDF Merge and Split Unregistered Version - http://www.simpopdf.com η, Ω, Ψ - lµ hƯ sè phơ thc vµo β vµ ϕ cho phơ lơc Khi gãc 750 < β < 900 Móng làm việc ổn định trọng lợng móng với khối đất bị bật lên lực liên kết móng với đât thắng đợc lực nhổ TN : γbVb + γd Vd + C0Sxq ≥ nmTN ( 9-52 ) đây: Vb - thể tích bê tông: Vb = anbnhn; Vd - thể tích ®Êt : Vd = ( an + bn hn tgψ )hn2 tgϕ Sxq - lµ diƯn tÝch tiếp xúc móng đất Sxq = 2( an + bn ) hn C0 - lực liên kết đất cho bảng 9-4 ( 9-53 ) ( 9-54 ) - góc ảnh hởng lục nhổ, cho bảng sau: Bảng 9-4 Giá trị d, C0 dùng để tính móng néo Các thông số ứng với trọng lợng đất d ( kN/m3 ) Loại đất 15,2 16,7 d tg0 C0 d tgψ0 C0 C¸t 15,2 0,54 0,5C 16,7 0,84 0,8C SÐt 15,2 0,44 0,4C 16,7 0,64 0,6C § 9-8 Mét sè vÝ dơ tÝnh to¸n cét vμ mãng VÝ dơ Một đờng dây 35 kV dùng dây dẫn AC-70 qua vïng cã tèc ®é giã V = 30 m/s, chiều dài khoảng vợt l = 160 m Chiều cao treo dây lần lợt là: 9,4; m Tiết diện nguy hiểm mặt cắt sát đất ®Ønh cét lµ: a2 x b2 = 40 x 30 cm; a1 x b1 = 15 x 15 cm H·y kiĨm tra søc bÕn chèng n cđa cét trung gian biÕt r»ng cét cã kÝch th−íc: C0 = 36,5 cm; a0 = 3,5 cm DiÖn tÝch cèt thÐp ë mét mặt cột x 2,54 cm2 Giải Tính áp lực gió tác dụng lên dây dẫn cét: Pgd = Pgd = 144 9,81 16 αK Cx V2 d l sinϕ 10-3 = 9,81 16 0,75 1,2.302.11,4.160.10-3 = 905,8 ( N ) http://www.ebook.edu.vn Simpo PDF Merge and Split Unregistered Version - http://www.simpopdf.com Pgc = ,81 16 αKCxV2S = ,81 16 0,75.1,5.302.2,11 = 1309,8 ( N ) đó: diện tích mặt cét lµ: S = 0,5(b1 + b2 ) HK = 0,5(0,3 + 0,15 )9,4 = 2,11 ( m2 ) Xác định mômen tính toán ngoại lực: Mgd = Pgdh1 + pgdh2 + Pgdh3 = 905,8 ( 9,4 + + ) = 23007,8 (Nm) Mgc = Pgdht = 1309,8.4,17 = 5461,8 Nm ®ã: h t = b1 + b H K b1 + b = 2.0,15 + 0,3 ,4 0,5 + 0,3 = 4,17 ( m) Mutt = 1,1 nd mu = 1,1.nd ( Mgd + Mgc ) = 1,1.1,2(23007,8 + 5461,8) = 37579,3 ( Nm ) Xác định m«men chèng n cđa cét: Mu = mbmtRKaFa(C0 - a0) = 1,1.0,8.20600.3.2,54(36,5 - 3,5)10-2 = 45584,6 ( Nm) ®ã: RKa - tra bảng 9-2 So sánh kÕt luËn Ta thÊy Mutt = 37579,3 < Mcu = 45584,6 Vậy cột đảm bảo yêu cầu Ví dụ Mét mãng cét gãc cã kÝch th−íc dm x rm x hm = 1,4 x 1,2 x mÐt, ch«n sâu 1,6 m Vùng đất có trọng lợng riêng d = 18,6 kN/m3; c1 = c2 Trọng lợng phơ kiƯn lµ Gc = kN Lùc ngang sức căng dây có giá trị T = 2,42 kN cân với dây néo Góc dây néo = 450 HÃy kiểm tra khả chống lún móng Giải: Sơ đồ tải trọng tính toán móng cột cho hình 9-8 Tìm tổng tải trọng thẳng đứng Vì sức căng dây néo TN cân với sức căng T dây nên tổng hợp lực TN T GN tác dụng lên móng theo phơng thẳng đứng có giá trị lµ: GN = 0,5 T.TN.sin β = 0,5.2,42.2,42 2 T Gc TN GN = 2,05 ( kN ) xxx Gm = γb.dm.rm hm = 23,5.1,4.1,2 = 39,48 ( kN ) hm ∑N = Gn + Gm + Gc = 2,05 + 39,48 + = 49,53 ( kN ) Tìm ứng suất cực đại: rm xxxxxx Hd GM dm http://www.ebook.edu.vn 145 Simpo PDF Merge and Split Unregistered Version - http://www.simpopdf.com σdmax = σmax = (∑N)/(dm.rm) = 49,53/(1,4.1,2) = 29,48 ( kN ) Tìm áp lực chèng lón γd.Hd = 18,6.1,6 = 29,7 ( kN ) So sánh kết luận: max = 29,48 < dHd = 29,7 Vậy móng cột bảo đảm yêu cầu Ví dụ Kiểm tra khả chống lật móng cột bê tông không cấp, kích thớc là: dm x rm x hm=1,2x1,2x1,4 m Chiều sâu chôn cột Hd = 1,4 m Vïng ®Êt cã gãc lë tù nhiªn: ϕ = 350 ; C = 7,85 kN/cm2 BiÕt HK = 9,4 m, tải trọng cột phụ kiện Gc =8 kN, mômen lật tính toán là: M = 37579 Nm Lùc ngang giã t¸c dơng lên cột dây Pg = 4027 N Cho γb = 23,5; γd = 18,6 ( kN/m3 ) Gi¶i Điều kiện móng không bị lật là: F1 ( F2EK + F3G ) ≥ nm.Pg TÝnh c¸c hƯ sè F1, F2, F3 : 146 http://www.ebook.edu.vn ... (25 60 + j1 920 )90 + (1600 + j 120 0.70 + (1 620 + j 748,8)30 = l AB 140 = 27 92, 8 + j1994,7 (kVA) S 12 = SA1 - s1 = 27 92, 8 + j1994,7 - (25 60 + j1 920 ) = 23 2,8 +j74,7 (kVA) S 32 =s2 - S 12 = 1600 + j 120 0... có giá trị là: Z1 = Z 12 Z 31 Z 12 Z 23 ; Z2 = ; Z 12 + Z 23 + Z 31 Z 12 + Z 23 + Z 31 S1 = S 12 - S31; S2 = S23 - S 12; Z3 = Z 23 Z 31 ; Z 12 + Z 23 + Z 31 S3 = S31 - S23 ( 5-43 ) ( 5-44 ) Biến... cã: S2Z2 - S3Z3 = S’2Z2 - S’3Z3; S2Z2 - S4Z4 = S’2Z2 - S’4Z4; S3Z3 - S4Z4 = S’3Z3 - S’4Z4; (S2 - S? ?2) Z2 = (S3 - S’3)Z3; (S2 - S? ?2) Z2 = (S4 - S’4)Z4; (S3 - S’3)Z3 = (S4 - S’4)Z4; S2 - S? ?2 = Sbn;