Trung tâm thương mại hòa bình green, thành phố đà nẵng

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP * TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI HỊA BÌNH GREEN, THÀNH PHỐ ĐÀ NẴNG Sinh viên thực hiện: NGUYỄN HỮU THƯỜNG Đà Nẵng – Năm 2019 TÓM TẮT ĐỀ TÀI Tên đề tài: Trung tâm thương mại Hịa Bình Green Sinh viên thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Số thẻ SV: 110140211 Lớp: 14X1C Trung tâm thương mại Hịa Bình Green nằm quận Sơn Trà, thành phố Đà Nẵng Đây khu vực có ngành du lịch phát triển, phù hợp cho cơng trình trung tâm thương mại Cơng trình có quy mơ 13 tầng 01 tầng bán hầm Cơng trình có lối kiến trúc đại, phù hợp với quy hoạch phát triển chung thành phố Hệ kết cấu cơng trình với phần móng sử dụng phương án móng cọc khoan nhồi Hệ kết cấu chịu lực phần thân khung với cột, dầm, sàn bê tông cốt thép Thực đề tài công việc tính tốn thiết kế hệ kết cấu móng, cột, dầm, sàn cơng trình Thiết kế biện pháp kỹ thuật thi công phần ngầm, biện pháp kỹ thuật thi công phần thần tính tốn tiến độ phần thân Cơng trình đáp ứng tốt cơng năng, hài hịa kiến trúc đảm bảo khả chịu lực LỜI CẢM ƠN Ngành xây dựng ngành khơng ngừng phát triển ln có vai trò quan trọng phát triển đất nước Ý thức điều đó, năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cơ giáo nỗ lực thân, em tích lũy trao dồi kiến thức, kỹ quan trọng phục cho công việc sau Đồ án tốt nghiệp đánh giá quan trọng cuối trước em rời ghế nhà trường tham gia vào công việc ngành Xây dựng Với giúp đỡ Thầy Đào Ngọc Thế Lực Thầy Lê Khánh Toàn, đồ án tốt nghiệp với đề tài “Trung tâm thương mại Hịa Bình Green” em hoàn thành Tuy nhiên, với kiến thức cịn hạn hẹp kinh nghiệm non sai sót đồ án điều khơng thể tránh khỏi Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, 30 tháng 05 năm 2019 Sinh viên i LỜI CAM ĐOAN Em xin cam đoan đồ án tốt nghệp đề tài “ Trung tâm thương mại Hịa Bình Green” đồ án thân em thực Các số liệu tài liệu đồ án xác tính tốn Tất tham khảo kế thừa trích dẫn tham chiếu đầy đủ Đà Nẵng, 30 tháng 05 năm 2019 Sinh viên Nguyễn Hữu Thường ii MỤC LỤC Tóm tắt Nhiệm vụ đồ án Lời cảm ơn …………………………………………………………………………… i Lời cam đoan …………………………………………………… ………………… ii Mục lục….…… ……………………………………………………………………….iii Danh mục hình ảnh, bảng biểu ………………………….………………… ……… ix Contents CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC 1.1 Mục đích đầu tư: 1.2 Vị trí, địa điểm xây dựng cơng trình 1.3 Điều kiện địa chất thủy văn 1.4 Hình thức đầu tư 1.5 Quy mô đầu tư 1.6 Các giải pháp thiết kế: 1.7 Giải pháp thiết kế kiến trúc 1.7.1 Giải pháp mặt 1.7.2 Giải pháp mặt đứng: 1.7.3 Giải pháp mặt cắt 1.8 Giải pháp kết cấu CHƯƠNG 2: TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CÔNG TRÌNH 2.1 Lựa chọn giải pháp kết cấu cơng trình: 2.1.1 Phân tích hệ kết cấu chịu lực nhà cao tầng 2.1.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu bố trí hệ chịu lực cơng trình: 2.1.3 Phân tích lựa chọn hệ sàn chịu lực: 2.2 Lựa chọn vật liệu: 2.2.1 Yêu cầu vật liệu nhà cao tầng: 2.2.2 Chọn vật liệu sử dụng cho cơng trình: 2.3 Khái quát trình tính tốn hệ kết cấu: 2.3.1 Sơ đồ tính 2.3.2 Các giả thiết tính tốn nhà cao tầng 2.3.3 Tải trọng tác dụng lên cơng trình 2.3.4 Phương pháp tính tốn xác định nội lực 2.4 Tiêu chuẩn thiết kế: 10 CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN SÀN TẦNG 11 iii 3.1 Sơ đồ tính: 11 3.2 Phân loại ô sàn: 11 3.3 Xác định sơ chiều dày sàn: 11 3.4 Xác định tải trọng: 12 3.4.1 Tĩnh tải sàn: 12 3.4.2 Hoạt tải sàn 13 3.4.3 Tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên sàn: 14 3.5 Xác định nội lực: 14 3.5.1 Ô sàn loại dầm: 14 3.5.2 Ô sàn loại kê cạnh: 14 3.6 Tính tốn cốt thép: 15 3.7 Bố trí cốt thép: 16 3.8 Tính toán lưc cắt sàn: 16 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN CẦU THANG 17 4.1 Số liệu tính tốn: 17 4.2 Cấu tạo cầu thang T3-T4: 17 4.2.1 Mặt sơ đồ tính cầu thang: 17 4.2.2 Phân tích làm việc cầu thang: 18 4.2.3 Các kích thước cầu thang: 18 4.3 Tính tốn thang chiếu nghỉ: 19 4.3.1 Tính tốn thang Ơ1 Ô2: 19 4.3.2 Xác định nội lực: 20 4.3.3 Tính tốn cốt thép: 21 4.3.4 Tính chiếu nghỉ Ô3: 22 4.4 Tính tốn cốn thang C1,C2: 23 4.4.1 Tính tốn cốn thang C1: 23 4.4.2 Tính tốn cốn thang C2: 26 4.5 Tinh toán dầm chiếu nghỉ DCN 1: 28 4.5.1 Xác định tải trọng: 28 4.5.2 Xác định nội lực tính toán dầm chiếu nghỉ: 29 4.5.3 Tính tốn cốt thép: 30 4.5.4 Xác định tải trọng: 32 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ KHUNG TRỤC B 36 5.1 Lựa chọn giải pháp kết cấu: 36 5.1.1 Một số dạng kết cấu chịu lực bản: 36 5.1.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu cho cơng trình: 38 iv 5.2 Lựa chọn sơ kích thước cơng trình: 38 5.2.1 Chọn sơ kích thước tiết diện cột: 39 5.2.2 Chọn sơ tiết diện dầm: 40 5.2.3 Chọn sơ tiết diện vách: 40 5.3 Tải trọng tác dụng lên cơng trình: 42 5.3.1 Tỉnh tải: 42 5.3.2 Hoạt tải: 45 5.3.3 Tải trọng gió: 46 5.4 Xác định nội lực: 49 5.5 Tính tốn khung trục B: 50 5.5.1 Tính tốn dầm khung trục B: 51 5.5.2 Tính tốn cốt thép dầm 53 5.5.3 Tính tốn cột khung trụcB : 61 5.5.4 Tính tốn cốt thép cột 62 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC B 66 6.1 Khảo sát điều kiện địa chất cơng trình: 66 6.1.1 Cấu tạo địa tầng: 66 6.1.2 Đánh giá tiêu vật lý đất 66 6.1.3 Đánh giá tiêu lý đất 68 6.2 Lựa chọn giải pháp móng: 68 6.2.1 Móng cọc ép: 68 6.2.2 Móng cọc khoan nhồi: 69 6.2.3 Lựa chọn phương án móng: 69 6.3 Thiết kế cọc khoan nhồi: 69 6.3.1 Các giả thiết tính tốn: 69 6.3.2 Xác định tải trọng: 70 6.4 Thiết kế móng M1 70 6.4.1 Chọn kích thước cọc, chiều sâu chơn đài: 70 6.4.2 Tính tốn sức chịu tải cọc đơn 70 6.4.3 Xác định số lượng cọc bố trí cọc móng: 72 6.4.4 Kiểm tra chiều sâu chon đài cọc 72 6.4.5 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: 73 6.4.6 Kiểm tra đất mặt phẳng mũi cọc kiểm tra lún cho móng cọc 74 6.4.7 Tính tốn đài cọc: 78 6.4.8 Tính tốn cốt thép: 79 6.5 Thiết kế móng M2 80 v 6.5.1 Chọn kích thước cọc, chiều sâu chơn đài: 80 5.5.2.Tính tốn sức chịu tải cọc đơn 81 6.5.2 Xác định số lượng cọc bố trí cọc móng: 82 6.5.3 Kiểm tra chiều sâu chôn đài cọc 83 6.5.4 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: 83 6.5.5 Kiểm tra đất mặt phẳng mũi cọc kiểm tra lún cho móng cọc 85 6.5.6 Tính tốn độ lún móng 87 6.5.7 Tính tốn đài cọc: 88 CHƯƠNG 7: BIỆN PHÁP KĨ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI 92 7.1 Lựa chọn phương án thi công cọc nhồi 92 7.1.1 Phương pháp thi công ống chống 92 7.1.2 Phương pháp thi công guồng xoắn 92 7.1.3 Phương pháp thi cơng phản tuần hồn 92 7.1.4 Phương pháp thi công gầu xoay dung dịch Bentonite giữ vách: 92 7.2 Chọn máy thi công cọc: 93 7.2.1 Máy khoan: 93 7.2.2 Máy trộn Bentonite: 93 7.2.3 Chọn cần cẩu: 93 7.3 Tính tốn xe vận chuyển bê tông 95 7.4 Chọn máy bơm thi công 96 7.5 Thời gian thi công cọc nhồi 96 7.6 Công tác phá đầu cọc 96 7.6.1 Phương pháp phá đầu cọc 96 7.6.2 Khối lượng phá bê tông đầu cọc 97 7.7 Công tác vận chuyển đất thi công khoan cọc 97 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG ĐÀO ĐẤT PHẦN NGẦM 99 8.1 Biện pháp thi công đào đất: 99 8.1.1 Chọn biện pháp thi công: 99 8.1.2 Chọn phương án đào đất: 99 8.1.3 Tính khối lượng đất đào 99 8.1.4 Khối lượng đất đào máy 100 8.1.5 Khối lượng đất đào thủ công 101 8.1.6 Tính khối lượng đất đắp 102 8.2 Lựa chọn tổ hợp máy thi công 102 vi 8.2.1 Đào đất vận chuyển đất 102 8.2.2 Chọn xe phối hợp với máy để vận chuyển đất 103 8.2.3 Đào đất thủ công 104 8.2.4 Thiết kế tuyến di chuyển thi công đất 104 CHƯƠNG 9: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CƠNG ĐÀI MĨNG 106 9.1 Thiết kế ván khuôn cho đài móng 106 9.1.1 Lựa chọn loại ván khuôn sử dụng 106 9.1.2 Tính tốn ván khn móng M2 106 9.2 Thiết kế tổ chức thi công bê tông cốt thép đài móng 109 9.2.1 Chia phân đoạn thi cơng tính khối lượng cơng tác 109 9.2.2 Tính khối lượng cơng tác phân đoạn 109 9.2.3 Lập tiến độ thi cơng đài móng: 110 9.2.4 Tính tốn thời gian dây chuyền kỹ thuật 112 9.3 Tính thời gian thực công tác khác 113 9.3.1 Công tác bê tơng dầm móng: 113 9.4 Công tác bê tông lót sàn tầng hầm 114 9.5 Công tác thi công sàn tầng hầm 114 CHƯƠNG 10: TÍNH TỐN THIẾT KÊ VÁN KHN PHẦN THÂN 116 10.1 Lựa chọn ván khuôn,cột chống cho cơng trình 116 10.1.1 Lựa chọn ván khuôn 116 10.1.2 Lựa chọn hệ cột chống 116 10.2 Tính tốn ván khuôn sàn 116 10.2.1 Cấu tạo tổ hợp ván khuôn 117 10.2.2 Sơ đồ làm việc 117 10.2.3 Tải trọng tác dụng 118 10.2.4 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp (lxg-t) 118 10.2.5 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp (lxg-d) 119 10.2.6 Kiểm tra khoảng cách cột chống (lcc) 121 10.2.7 Tính tốn kiểm tra cột chống 122 10.3 Thiết kế ván khuôn dầm 400x800 125 10.3.1 Thiết kế ván khn đáy dầm 125 10.3.2 Thiết kế ván khuôn thành dầm 130 10.4 Thiết kế ván khuôn cột 133 10.4.1 Cấu tạo tổ hợp ván khuôn cột 133 10.4.2 Sơ đồ làm việc ván khuôn cột 134 vii 10.4.3 Tải trọng tác dụng 134 10.4.4 Tính tốn khoảng cách gông cột (lg) 135 10.5 Tính tốn ván khn cầu thang 137 10.5.1 Tính tốn ván khn thang 137 10.5.2 Tính tốn ván khn dầm chiếu nghỉ dầm chiếu tới 141 10.5.3 Tính tốn ván khuôn sàn chiếu nghỉ 148 10.6 Thiết kế ván khuôn vách thang máy 152 10.6.1 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn 152 10.6.2 Xác định khoảng cách ngang thông qua điều kiện cường độ độ võng ván khuôn vách 153 10.6.3 Xác định khoảng cách gông theo điều kiện cường độ độ võng xà gồ đứng 153 10.6.4 Kiểm tra gông thép hộp 100x50x2mm khoảng cách 90cm 154 10.6.5 Kiểm tra ty neo 16 155 10.7 Tính tốn consol đỡ giàn giáo 156 10.8 Tính tốn thép neo consol vào sàn 157 TÀI LIỆU THAM KHẢO 159 PHỤ LỤC viii  Vậy bố trí xương ngang với khoảng cách lxn = 130(cm) đảm bảo chịu lực độ võng xà gồ ➢ Kiểm tra cột chống: - Chọn xương ngang thép hộp 50x100x1,6(mm), truyền tải trọng xuống cột chống đơn đặt xương ngang - Chọn cột chống K103 loại cột chống sàn - Tải trọng từ xà gồ truyền xuống cột chống: P = 2.qtt − xd l xn = 2.182,58.1,3 = 474,708daN )  Vì phương án cột chống, phương án hệ giằng, chiều dài tính tốn tải trọng tác dụng nhỏ so với cột chống sàn nên cột chống dầm bố trí đảm bảo b Tính toán ván thành dầm ➢ Cấu tạo tổ hợp ván khuôn: Chiều cao thành dầm không kể chiều dày thang là: hd – hbt = 300 – 80 = 220(mm) Với chiều dài thành dầm chiếu nghỉ 2860(mm) bố trí ván khn đáy dầm phụ gồm: ván khuôn 2500x220x18(mm) ván khuôn 360x250x18(mm) ➢ Sơ đồ làm việc: Xem ván khuôn thành làm việc dầm đơn giản kê lên gối tựa hai xương dọc bố trí suốt chiều dài dầm Khoảng cách xương dọc lxd xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng ván khuôn Các xương dọc dầm liên tục kê lên gối tựa nẹp đứng, chịu tải trọng từ ván thành sàn truyền Khoảng cách xương ngang lnd xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng xương dọc ➢ Tải trọng tác dụng: - Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông: Với chiều cao đổ bê tông 400 (mm) < 750 (mm), áp lực lớn đáy dầm là: P1 = γbt.hmax = 2500.0,3= 750(daN/m2) - Hoạt tải ngang: 145 Người thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Lê Khánh Toàn Áp lực chấn động, hoạt tải đầm rung gây ra: P2 = 200 (daN/m2) Tải trọng chấn động đổ bê tông gây ra: P3 = 400 (daN/m2) ➢ Kiểm tra khoảng cách xương dọc (lxd): - Đặc trưng hình học dải ván khn rộng 1m: Jx = 100.1,83 = 48,6(cm4 ) 12 Wx = 2.48, = 54, 0(cm3 ) 1,8 - Tải trọng tác dụng lên 1m dài ván khn: • Tải trọng tiêu chuẩn: qtc= P1.b = 750.1,00 =750 (daN/m) • Tải trọng tính tốn: qtt = [P1.n1+ max(P2;P3).n2].b = [750.1,3+max(400;200).1,3].1,00 =1495 (daN/m) q Mmax=ql /8 Hình 10.22: Sơ đồ tính khoảng cách xương dọc - Theo điều kiện cường độ: M max qtt l xd 14,95.22  = = = = 16,75( daN / cm )  R = 180(daN / cm ) Wx 8.Wx 8.54,0 Với R=180(daN/cm2) cường độ cho phép ván khuôn - Theo điều kiện độ võng: 146 Người thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Lê Khánh Toàn f max = qtc l xd 7,5.224 = = 0.0085   f 384 E J x 384 55000.48,6 = l 22 = = 0.055 400 400  Vậy bố trí hai xương dọc với khoảng cách lxd = 22(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khuôn ➢ Kiểm tra khoảng cách các nẹp đứng (lnd): - Chọn khoảng cách nẹp đứng lnd = 130(cm), khoảng cách xương ngang - Sơ đồ tính: q Mmax=ql /8 Hình 10.23: Sơ đồ tính khoảng cách nẹp đứng - Chọn thép hộp có kích thước 50x50x2(mm), ta có: Jx = J y = 5.53 − 4,6.4,63 = 14,77(cm4 ) 12 Wx = Wy = J 2.14, 77 = = 5,91(cm3 ) h - Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài xương dọc: • Tải trọng tiêu chuẩn: qtc-xd = P1.(hd – hbt)/2 =750.(0,3 – 0,08)/2 = 82,5(daN/m) • Tải trọng tính tốn: qtt-xd = [P1.n1+max(P2;P3).n2] (hdp – hs)/2 = [750.1,3+max(200;400).1,3].0,11 = 164,45(daN/m) - Theo điều kiện cường độ:  = M max qtt − xd lnd 1,6445.1302 = = = 587,82( daN / cm )  Rthep = 2250( daN / cm ) Wx 8.Wx 8.5,91 147 Người thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Lê Khánh Toàn - Theo điều kiện độ võng: f max = qtc− xd lnd 0,825.1304 = = 0.041   f 128 Ethep J x 185 2,1.106.14,77 = lnd 130 = = 0.325 400 400 Với Ethep = 2,1.106 (daN/cm2) modun đàn hồi thép  Vậy bố trí nẹp đứng với khoảng cách lnd = 130(cm) đảm bảo chịu lực độ võng xương dọc 10.5.3 Tính tốn ván khn sàn chiếu nghỉ Kích thước sàn chiếu nghỉ sàn chiếu tới 1,06x2,86m a Cấu tạo tổ hợp ván khuôn sàn chiếu nghỉ: - Theo cạnh dài 2860(mm) bố trí ván khn dài 2500(mm) ván khuôn dài 360(mm) - Theo cạnh ngắn 1080(mm) bố trí ván khn dài 1080(mm) b Sơ đồ làm việc: Sử dụng xà gồ hai lớp để chống đỡ ván khuôn Xem ván khuôn sàn làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ lớp Khoảng cách xà gồ lớp lxg-t xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng ván khuôn Các xà gồ lớp dầm liên tục kê lên gối tự xà gồ lớp Khoảng cách xà gồ lớp lxg-d xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng xà gồ lớp Các xà gồ dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống tròn Khoảng cách cột chống tròn lcc xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng xà gồ Trong cơng trình ta sử dụng cột chống thép có chiều dài thay đổi cơng ty Hịa Phát cung cấp Cột chống kiểm tra với phản lực từ xà gồ truyền vào c Tải trọng tác dụng Trong q trình thi cơng sử dung biện pháp đầm đổ bê tông trực tiếp từ máy bơm bê tơng, ta có: - Tĩnh tải: Tải trọng thân kết cấu (bê tông cốt thép): 148 Người thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Lê Khánh Toàn q1 =(γbt + γct).hs = (2500 + 100).0,08= 208(daN/m2) Tải trọng thân ván khuôn: q2 = γvk.hvk = 600.0,018 = 10,8(daN/m2) - Hoạt tải: Hoạt tải người thiết bị thi công: q3 = 250 (daN/m2) Hoạt tải đầm rung gây ra: q4 = 200 (daN/m2) Hoạt tải chấn động đổ bê tơng sinh ra: q5 = 400 (daN/m2) d Tính toán khoảng cách xà gồ lớp (lxg-t): Xà gồ lớp đặt theo phương song song dầm chiếu nghỉ Cắt dải ván khuôn rộng 1m theo phương vuông góc xà gồ Chọn chiều dài xà gồ lớp lxg-t=40(cm) q Mmax=ql /8 Hình 10.24: Sơ đồ tính khoảng cách xà gồ đỡ sàn chiếu nghỉ - Đặc trưng hình học dải ván khn rộng 1m: 100.1,83 Jx = = 48,6(cm4 ) 12 Wx = 2.48, = 54, 0(cm3 ) 1,8 - Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài ván khn: • Tải trọng tiêu chuẩn: qtc= (q1+q2+q3).b = (208+10,8+250).1,00 =468,8 (daN/m) 149 Người thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn • Tải trọng tính tốn: qtt = [q1.n1+ q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4].b = [208.1,2+10,8.1,1+250.1,3+max(400;200).1,3].1,00 =1106.48 (daN/m) - Theo điều kiện cường độ: M max qtt lxg −t 11,0648.402  = = = = 40,98  R = 180(daN / cm2 ) Wx 8.Wx 8.54, - Theo điều kiện độ võng: f max = qtc lxg −t 4,688.404 = = 0,035   f 128 E.J x 128.55000.48,6 = l = 0,1 400 Với E = 55000 (daN/cm2) modun đàn hồi gỗ  Vậy bố trí xà gồ lớp với khoảng cách lxg-t = 40(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khn e Tính toán khoảng cách xà gồ lớp (lxg-d): - Sơ đồ tính dầm liên tục: chọn chiều dài xà gồ lớp lxg-d=130(cm) q Mmax=ql /8 Hình 10.25: Sơ đồ tính khoảng cách xà gồ đỡ sàn chiếu nghỉ - Sử dụng xà gồ lớp thép hộp 50x50x2(mm) Trọng lượng đơn vị thép hộp 17,94(kg)/1 6m  Trọng lượng thân đơn vị chiều dài xà gồ: qxg-t =17,94/6 = 2,99(daN/m) - Xà gồ thép hộp 50x50x2(mm), có đặc trưng hình học: Jx = J y = 5.53 − 4,6.4,63 = 14,77(cm4 ) 12 Wx = Wy = J 2.14, 77 = = 5,91(cm3 ) h 150 Người thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Lê Khánh Toàn - Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài xà gồ lớp trên: • Tải trọng tiêu chuẩn: qtc-t = (q1+q2+q3).lxg-t +qxg-t = (208+10,8+250).0,4+2,99 =190,51(daN/m) • Tải trọng tính tốn: qtt-t = [q1.n1+ q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4].lxg +qxg.nxg = [208.1,2+10,8.1,1+250.1,3+max(400;200).1,3].0,4+2,99.1,1 = 445,88(daN/m) - Theo điều kiện cường độ: M max qtt −t lxg −d 4,461.1302 = = = 1594,2  Rthep = 2250 ( daN / cm2 ) Wx 8.Wx 8.5,91  = - Theo điều kiện độ võng: f max qtc−t lxg −d 1,91.1304 = = = 0,137   f 128 Ethep J x 128.2,1.106.14,77 = l = 0,325 400  Vậy bố trí xà gồ lớp với khoảng cách lxg-d = 130(cm) đảm bảo chịu lực độ võng xà gồ lớp f Kiểm tra khoảng cách cột chống (lcc): - Chọn xà gồ thép hộp 50x100x1,6(mm) Trọng lượng đơn vị thép hộp 20,7(kg)/1 6m  Trọng lượng thân đơn vị chiều dài xà gồ: qxg=20,7/6 = 3,45(daN/m) - Xà gồ dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống, chịu tải tập trung: - Chọn cột chống K103 giống sàn khoảng cách cột chống lcc = 80(cm) - Xà gồ thép hộp 50x100x1,6(mm), có đặc trưng hình học: Jx = 5.103 − 4,68.9,683 = 62,92(cm4 ) 12 Wx = 2.J x 2.62,92 = = 12,58(cm3 ) h 10 - Tải trọng truyền từ xà gồ xuống xà gồ lớp dưới: • Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc = qtc-t lxg-d =213,95.1,3/2 =139,07(daN) 151 Người thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn • Tải trọng tính tốn: Ptt = qtc-t lxg-d =501,21.1,3/2 =325,79(daN)  Vì phương án cột chống, phương án hệ giằng, chiều dài tính tốn tải trọng tác dụng nhỏ so với cột chống sàn nên cột chống dầm bố trí đảm bảo 10.6 Thiết kế ván khuôn vách thang máy Trong phạm vi đồ án em tính tốn ván khn cho lõi thang máy Sử dụng ván khuôn phủ phim, Hệ thống chống gồm: đứng thép hộp 50x50x2mm; gông ngang thép hộp 100x50x2mm, ty neo 16 10.6.1 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn Áp lực ngang tối đa vữa bê tông tươi: P1= g Hmax = 2500  0,75 = 1875daN/m2 (H = 3,0m chiều cao lớp bêtông sinh áp lực dùng đầm dùi → H max = 0, 75 ) Tải trọng đầm bêtông: P2= g R =2500 0,3 = 750 daN/m2 (R = 0,3 m bán kính ảnh hưởng đầm dùi) Tải trọng ngang tổng cộng tác dụng vào ván khuôn là: Ptc = P1 = 1875 daN/m2 Ptt = 1,3.P1 + 1,3.P2 = 1,3.1875 + 1,3.750 = 3412.5 daN/m2 152 Người thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Lê Khánh Toàn 10.6.2 Xác định khoảng cách ngang thông qua điều kiện cường độ độ võng ván khuôn vách Cắt dải ván khn rộng 1m để tính tốn: qtc = P tc b = 1875.1 = 1875(daN / m) qtt = P tt b = 3412,5.1 = 3412,5(daN / m) Sơ đồ tính: Xem vách khn dầm liên tục chịu tải trọng phân bố đều, kê lên gối tựa đứng thép hộp 50x50x2 Xác định khoảng cách đứng l l l l Hình 10.26: Sơ đồ tính vách ván khn Tính theo điều kiện cường độ ván khn:  max M max qtt l = =  R = 180daN / cm W 10.W R.W 10 180.54.10 = = 53,36 cm tt q 3412,5.10−2 l Trong đó: R: cường độ ván khn phủ phim R=180 daN/cm2 W: mômen kháng uốn ván khuôn, với dải ván khn có bề rộng 100cm; b.h 100.1,8 = = 54 cm3 dày cm thì: W = 6 Tính theo điều kiện độ võng f max qtc l l =  [f]= 128.E.J 400 l 128.E J 128.55000.48,6 = = 35,73 cm 400.qtc 400.1875.10−2 Trong đó: E: Mơđun đàn hồi ván khn phủ phim E=55000 daN/cm2 J: mơmen qn tính ván khn, J = 48,6 cm4  Từ điều kiện ta chọn khoảng cách ngang 30 cm 10.6.3 Xác định khoảng cách gông theo điều kiện cường độ độ võng xà gồ đứng 153 Người thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn Sơ đồ tính: Xem ngang làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa sườn đứng 100x50x2, chịu tải trọng phân bố ván khuôn vách truyền vào) Chọn khoảng cách sườn đứng lg=90cm l l l l Hình 10.27: Sơ đồ tính ngang Tải tác dụng lên ngang: qtc = P tc l = 1875.0,3 = 562,5( daN / m) qtt = P tt l = 3412,5.0,3 = 1023,756( daN / m) Trong đó: Ptt , Ptc tải trọng tính tốn, tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn lõi l=0,3m: Khoảng cách ngang *Kiểm tra đứng điều kiện cường độ  max = Mmax /W = q1tt l22 1023,5.10−2.902 = = 1402,77( daN / cm )  [ ] =R=2250 10.W 10.5,91 daN/ cm2 Với: Mmax: Mô men lớn xuất đứng lg: Nhịp tính tốn ngang (khoảng cách đứng) W=5,91 cm3: Mômen kháng uốn tiết diện R : Cường độ của thép  Thỏa mãn điều kiện *Kiểm tra đứng theo điều kiện độ võng Độ võng ván khn tính theo cơng thức fmax = 1.q1tc l g4 128.E J 50x50x2 Trong đó: E: mơdun đàn hồi thép (E = 2,1.106 daN/ cm2) J: mơmen qn tính tiết diện 50x50x2: J=14,77cm4 → f max = q1tc l14 562,5.10−2.904 l 90 = = 0, 093(cm)   f  = = = 0, 225(cm) 128 E.J 128 2,1.10 14, 77 400 400 Ta thấy: fmax< [f] Vậy khoảng cách sườn đứng lg=90cm thỏa mãn yêu cầu 10.6.4 Kiểm tra gông thép hộp 100x50x2mm khoảng cách 90cm 154 Người thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn *Sơ đồ tính: Xem đứng 100x50x2 làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa ty neo, chịu tải trọng tập trung từ đứng truyền vào, để đơn giản cho sơ đồ tính ta bỏ qua giả thiết bỏ qua đứng tải trọng từ ván khuôn vách truyền trực tiếp vào đứng q Mmax=ql /10 Hình 10.18 Sơ đồ tính tốn gần đứng + Tải trọng tác dụng: q 2tt =Ptt.lg =3412,5.0,9=3071,25daN/m q2tc =Ptc.lg=1875.0,9 =1687,5 daN/m Xác định khoảng cách ty neo lneo - Theo điều kiện cường độ: q2tt lneo  max = Mmax /W =  R= 2250daN/cm2 10.W Thay M W công thức (1) biến đổi ta được: lneo  10.R.W 10.2250.2.15,5 = = 150,7(cm) tt q 3071,25.10−2 Trong đó: R: cường độ thép, R=2250 daN/cm2 W: Mômen kháng uốn gông 100x50x2mm, W=15,5 (cm3) -Tính tốn theo điều kiện độ võng : f max = qtc lneo l   f max  = 128 EJ 400 Biến đổi ta có: lneo 128.E.J 128.2,1.106.2.77,5  = = 177,1(cm) 400.qtc 400.1875.10−2 Trong đó: E: Mơdun đàn hồi thép (E = 21.105 daN/cm2) J: Mơmen qn tính tiết diện 100x50x2mm (J=77,5 cm4)  Chọn khoảng cách lớn ty neo lneo=140 cm 10.6.5 Kiểm tra ty neo 16 155 Người thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Lê Khánh Toàn Lực kéo tác dụng lên ty neo phản lực gối tựa sơ đồ tính sườn đứng 100x50x2mm Có thể lấy gần sau: tt P= q lneo=3071,25.1,4=4299,75 daN ( q tải phân bố gông) tt Ứng suất kéo xuất ty giằng = P 4299,75 = = 2139,18 (daN/cm2)  Rs=2800 daN/cm2 Sty 2,01  Thỏa mãn điều kiện 10.7 Tính toán consol đỡ giàn giáo Bốn chân hệ giàn giáo đặt xà gồ 100x50x2mm, vị trí chân truyền trực tiếp tải trọng lên consol, nên consol coi dầm đơn giản chịu tải tập trung, consol có hai lực tập trung a) Tải trọng tác dụng lên consol Hệ giáo đỡ tầng điển hình tầng gồm 10 tầng giáo, đợt giáo gồm khung giáo trọng lượng 13 kg=13daN + Tĩnh tải Trọng lượng thân giáo: Pbt = n.g k N = 1,1.13.10.1 = 143daN Trọng lượng sàn thao tác: Ps = n.g s N = 1,1.11.3.1 = 36,3 Tĩnh tải tập trung chân giáo tác dụng lên xà gồ: Ptt = (143 + 36,3) = 44,825 daN + Hoạt tải Hoạt tải người thiết bị thi công lấy Ptc=400 daN/m2 Hoạt tải tập trung chân giáo: Pht = n.Ptc Ss 1,2.400.1,656 = = 198,72 daN 4 Trong đó: Ss= 3.1,6.0,345=1,656 m2 Tải trọng tính tốn: P = 44,825+ 198,72 + 4.1,6= 249,95 daN Trọng lượng xà gồ lấy g=4 daN/m b) Sơ đồ tính nội lực consol Consol coi dầm đơn giản có đầu thừa chịu tải trọng tập trung từ xà gồ Sơ đồ tính chọn consol có chiều dài lớn nguy hiểm ( mép sàn thay đổi theo chiều cao nên có consol có chiều dài khác nhau) Tính tốn cho consol nguy hiểm với liên kết gối tựa cố định so với mép sàn, bố trí điểm liên kết gối tựa cho consol khác 156 Người thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn Hình 10.28: Sơ đồ tính consol đỡ giàn giáo Sử dụng phần mềm SAP2000 để mô sơ đồ tính để xác định nội lực dầm consol Hình 10.29: Biểu đồ mơ men xuất từ SAP2000 Hình 10.30: Phản lực gối Mmax= -4,57kN.m= -45700 daN.cm Rmax = 1155 daN c) Lựa chọn tiết diện xà gồ Theo điều kiện cường độ:  max = M max = R = 2250daN / cm  W Wyc = M max 45700 = = 20,31 cm2 [] 2250 (Với R = 2250 daN/cm2: Cường độ tính tốn thép) Chọn thép chữ I150x100x4,3x5,5m, W= 102 cm3>Wyc= 20,31cm3, Vậy chọn xà gồ thép I150x100x4,3x5,5 10.8 Tính toán thép neo consol vào sàn Phản lực gối lớn có : Rmax = 1155 daN Thép neo chọn thép CII, diện tích cốt thép: As = N 1155 = = 0,206 cm2 Rs 2.2800 157 Người thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Lê Khánh Toàn Rs= 280Mpa= 2800 daN/cm2: cường độ tính tốn thép CII  Chọn thép 8 có as=0,503 cm2 158 Người thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Lê Khánh Toàn TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737:1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 [2] TCXD 229:1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737:1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 356:2005 Kết cấu bêtông cốt thép -Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2005 [4] TCXD 198:1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bêtơng cốt thép tồn khốiNXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCXD 74:1987 Đất xây dựng - Phương pháp chỉnh lý thống kê kết xác định đặc trưng chúng - NXB Xây dựng - Hà nội 2002 [6] TCXD 45:1978 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng Hà Nội 2002 [7] TCXD 205:1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [8] TCVN 236- 2004 Tiêu chuẩn thi công, nghiệm thu cọc khoan nhồi [9] Trần An Bình-Ứng dụng Etab tính tốn kết cấu cơng trình [10] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép tịan khối - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2002 [11] Lê Xuân Mai & CTV – Nền móng, NXB Xây Dựng, 2010 [11] Lê Xuân Mai & CTV – Cơ học đất, NXB Xây Dựng 2008 [12] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [13] Trịnh Quang Thịnh-Giáo trình tin học ứng dụng, Trường Đại Học Bách Khoa Đà nẵng [14] Bài giảng kết cấu bêtông cốt thép, Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng [15] Hướng dẫn đồ án môn học Thi cơng san đất đổ bê tơng tồn khối, Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng [16] Hướng dẫn đồ án môn học Tổ chức thi công xây dựng, Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng 159 Người thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Lê Khánh Toàn ... đề tài: Trung tâm thương mại Hịa Bình Green Sinh viên thực hiện: Nguyễn Hữu Thường Số thẻ SV: 110140211 Lớp: 14X1C Trung tâm thương mại Hịa Bình Green nằm quận Sơn Trà, thành phố Đà Nẵng Đây... cầu xúc 1.2 Vị trí, địa điểm xây dựng cơng trình Trung tâm thương mại Hịa Bình Green xây dựng đường Trần SâmPhường Nại Hiên Đơng -Thành phố Đà Nẵng diện tích khu đất 1390,7m2, cụm cơng trình quy... hiện: Nguyễn Hữu Thường Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực Đề tài: Trung tâm thương mại Hòa Bình Green cơng trình phụ trợ khác Cơng trình đóng vai trị trung tâm bố cục mặt không gian kiến trúc khu