CHệễNG I GIễÙI THIEÄU CHUNG 1.1. CAÙC SOÁ LIEÄU THIEÁT KEÁ: - Loaùi daàm theựp lieõn hụùp coự tieỏt dieọn chửừ I - Khoồ caàu: B - K = 10.5 m – 2.25 m - Chie àu daứi daàm chớnh: L = 34 m. - So ỏ daàm chớnh: 7 daàm. - Khoaỷng caựch 2 daàm chớnh: 2 m. - So ỏ sửụứn taờng cửụứng ủử ựng (moọt daàm): 46 - Khoaỷng caựch caực sửụ ứn taờng cửụứng: 1.5 m - So ỏ lie õn keỏt ngang: 11 - Khoaỷng caựch 2 lieõn keỏt ngang: 3 m - Khoaỷng caựch 2 tru ù lan can: 2m. 1.2. PHệễNG PHAÙP THIEÁT KEÁ: - Baỷn maởt caàu tớnh theo baỷn haóng vaứ laứm vie ọc theo phửụng ngang caàu. - Daàm chớnh: Tớnh nhử daàm giaỷn ủụn. Tie ỏt die ọn daàm the ựp lie õn hụùp, khoaỷng caựch giử ừa caực daàm 2 m - Kie ồm toaựn. 1.3. VAÄT LIEÄU DUỉNG TRONG THI COÂNG: - Thanh vaứ co ọt lan can (phaàn theựp): The ựp M270M caỏp 250 f 250 MPa y ? 5 3 ? ? ? s 7.85 10 N/ mm ? - Leà bo ọ haứnh, lan can: Be õtoõng: f 30 MPa c'' ? ? ? ? 2.5 10 N/ mm ?5 3 The ựp AII: f 280 MPa y ? 5 3 ? ? ? s 7.85 10 N/ mm ? - Baỷn maởt caàu, vuựt baỷn Be õtoõng: f 30 MPa c'' ? ? ? ? ? C 2.5 10 N/ mm 5 3 The ựp AII: f 280 MPa y ? 5 3 ? ? ? s 7.85 10 N/ mm ? - Daàm chớnh, sửụứn taờng cửụ ứng, lieõn ke ỏt ngang The ựp taỏm M270M caỏp 345: f 345 MPa y ? 5 3 ? ? ? s 7.85 10 N/ mm ? The ựp go ực: L 102 x 76 x 12.7: f 240 MPa y ? 5 3 ? ? ? s 7.85 10 N/ mm ?THIEÁT KEÁ CAÀU DAÀM THEÙP LIEÂN HễẽP Trang 2CHệễNG 2 : LAN CAN – LEÀ BOÄ HAỉNH Trang 3 CHệễNG II LAN CAN - LEÀ BOÄ HAỉNH 2.1. LAN CAN: 2.1.1. Thanh lan can: - Choùn thanh lan can theựp oỏng ủửụứng kớnh ngoaứi D =80 mm vaứ ủửụứng kớnh trong d = 70 mm - Khoaỷng caựch 2 coọt lan can laứ: L = 2000 mm - Khoỏi lửụùng rieõng theựp lan can: ? ? ? S 7.85 10 N/ mm ?5 3 - Theựp cacbon soỏ hieọu M270M caỏp 250: f = 250 MPa y 2.1.1.1. Taỷi trong taực duùng leõn thanh lan can: 2000 2000 y 0 x P = 890 N g = 0.093 N/mm w = 0.37 N/mm w = 0.37 N/mm P = 890 N Hỡnh 2.1: Sụ ủoà taỷi troùng taực duùng leõn thanh lan can - Theo phửụng thaỳng ủửựng (y): + Túnh taỷi: Troùng lửụùng tớnh toaựn cuỷa baỷn thaõn lan can ? ? ? ? ? ? ? ? 2 2 2 2 -5 S D -d 80 -70 g 7.85 10 3.14 0.093N / mm 4 4 + Hoaùt taỷi: taỷi phaõn boỏ: w = 0.37 N/mm - Theo phửụng ngang (x): + Hoaùt taỷi: taỷi phaõn boỏ: w = 0.37 N/mm + Taỷi taọp trung P = 890 N ủửụùc ủaởt theo 2 phửụng x vaứ y. 2.1.1.2. Noọi lửùc cuỷa thanh lan can: * Theo phửụng y: - Moõmen do túnh taỷi taùi maởt caột giửừa nhũp: ? ? ? ? ? 2 2 y g g L 0.093 2000 M 46500 N.mm 8 8 - Moõmen do hoaùt taỷi taùi maởt caột giửừa nhũp: + Taỷi phaõn boỏ: 2 2 y w w L 0.37 2000 M 185000 N.mm 8 8 ? ? ? ? ? + Taỷi taọp trung:CHệễNG 2 : LAN CAN – LEÀ BOÄ HAỉNH Trang 4 y P P L 890 2000 M 445000 N.mm 4 4 ? ? ? ? ? * Theo phửụng x: - Moõmen do hoaùt taỷi taùi maởt caột giửừa nhũp: + Taỷi phaõn bo ỏ: 2 2 x w w L 0.37 2000 M 185000 N.mm 8 8 ? ? ? ? ? + Taỷi taọp trung: ? ? ? ? ? x P P L 890 2000 M 445000 N.mm 4 4 * Toồ hụùp noọi lửùc taực duùng leõn thanh lan can: M . ? ? ? ? ? ? ( .M .M ) ( .M ) ( M ) ( M ) ? ? ? ? ? ? ? ? ? DC g LL w LL w LL P LL P y y 2 x 2 x 2 y 2 Trong ủoự: + ? : laứ he ọ soỏ ủie àu chổnh taỷi troùng: ? ? ? ? ? D I R . . Vụ ựi: ? ? D 1.05 :he ọ so ỏ de ỷo cho caực bo ọ phaọn vaứ lie õn ke ỏt khoõng de ỷo. ? ? I 1.05 :he ọ so ỏ quan tro ùng ủoỏi vụ ựi caàu quan troùng. ? ? R 1.05 :he ọ so ỏự dử thửứa ủo ỏi vụ ựi caực bo ọ phaọn khoõng dử thử ứa. ? ? ? ? ? ? 1.05 1.05 1.05 1.16 + ? ? DC 1.25 : heọ soỏ taỷi troùng cho túnh taỷi + ? ? LL 1.75: heọ soỏ taỷi troùng cho hoaùt taỷi ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 2 2 2 2 (1.25 46500 1.75 185000) (1.75 185000) M 1.16 (1.75 445000) (1.75 445000) 1858274.73 N.mm 2.1.1.3. Kieồm tra khaỷ naờng chũu lửùc cuỷa thanh lan can: M .M M r f n ? ? ? Trong ủoự: + ?f : laứ he ọ so ỏ sử ực khaựng: ?f = 1 + M: laứ moõmen lụựn nhaỏt do túnh vaứ hoaùt taỷi + Mn: sử ực khaựng cuỷa tie ỏt dieọn M f S n y ? ? S laứ mo õmen khaựng uoỏn cuỷa tie ỏt die ọn ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 3 3 4 4 D d 3.14 80 70 3 S . 1 1 20800.78 mm 32 D 32 80 ? ? ? M 250 20800.78 = 5200194.87 N.mm n M .M 1 5200195 = 5200194.87 N.mm > 1858274. r f n ? ? ? ? 73 N.mm Vaọy thanh lan can ủaỷm baỷo khaỷ naờng chũu lử ùcCHệễNG 2 : LAN CAN – LEÀ BOÄ HAỉNH Trang 5 2.1.2. Coọt lan can: Ta tớnh toaựn vụựi coọt lan can ụỷ giửừa, vụựi sụ ủoà taỷi troùng taực duùng vaứo coọt lan (hỡnh 2.2) h1=150 h2 = 545 I I P" P" P" +DC3 h = 695 Hỡnh 2.2: Sụ ủoà taỷi troùng taực duùng vaứo coọt lan can Túnh taỷi taực duùng leõn truù lan can goàm coự taỷi troùng baỷn thaõn coọt vaứ troùng lửụùng cuỷa thanh lan can tay vũn truyeàn xuoỏng. DC3 S cot S tayvin ? ? ? .V ? .V Mo ọt co ọt lan can taùo bụỷi 3 taỏm theựp vaứ caực o ỏng the ựp lie õn ke ỏt thanh tay vũn: T1 100 x 1740 x 5 T2 140 x 740 x 5 T3 100 x 150 x 5 Hai o ỏng the ựp lie õn ke ỏt thanh tay vũn: co ự ủửụ ứng kớnh ngoaứi 90 mm, ủửụứng kớnh trong 82 mm, daứi 100 mm. Hai o ỏng the ựp thanh tay vũn: co ự ủửụ ứng kớnh ngoaứi 80 mm, ủửụ ứng kớnh trong 70 The ồ tớch caực taỏm theựp vaứ o ỏng the ựp nhử sau: + Theồ tớch taỏm the ựp T1: VT1 = 100 x 1740 x 5 =870000 mm3 + Theồ tớch taỏm the ựp T2: VT2 = 140 x 740 x 5 =518000 mm3 + Theồ tớch taỏm the ựp T3: VT3 = 100 x 150 x 5 = 75000 mm3 + Theồ tớch 2 o ỏng the ựp lie õ keỏt thanh tay vũn: V 2 90 82 100 216141.58mm lienket ? ? ? ? ? ? p4 ? 2 2 3 ? + Theồ tớch coọt lan can: Vcoọt = VT1 + VT2 + VT3 + Vlieõnkeỏt = 870000 + 518000 + 75000 + 216141.58 = 1679141.58 mm3 + Theồ tớch 2 o ỏng the ựp thanh tay vũn: V 2 80 70 2000 4712388.98mm tayvin ? ? ? ? ? ? p4 ? 2 2 3 ?CHệễNG 2 : LAN CAN – LEÀ BOÄ HAỉNH Trang 6 Suy ra túnh taỷi taực duùng leõn truù lan can: DC3 = 7.85 x 10-5 x 1679141.58 + 7.85 x 10-5 x 4712388.98 = 501.74 N Hoaùt taỷi do w, P taực duùng leõn thanh lan can truyeàn xuoỏng coọt lan can theo phửụng ủửựng vaứ phửụng ngang dửụựi daùng caực lửùc taọp trung. - Kớch thửụực: ? ? ? h 695 mm; h 150 mm; h 545 mm 1 2 - Lửùc taực duùng: + Lửùc phaõn boỏ: w = 0.37 N/mm ụỷ 2 thanh lan can ụỷ hai beõn coọt truyeàn vaứo coọt 1 lửùc taọp trung: P’= w.L = 0.37 x 2000 = 740 N + Lửùc taọp trung: P = 890 N + Suy ra lửùc taọp trung vaứo coọt laứ: P'''' P'' P 740+890 = 1630 N ? ? ? ? Noọi lửùc trong coọt lan can taùi maởt caột I – I: - Momen: MI-I = P”.h + P”.h1 = 1630 x 695 + 1630 x 150 = 1377350 N.mm - Lửùc doùc: NI-I = P” + DC3 = 1630 + 501.74 = 2131.74 N - Lửùc caột: VI-I = 2P” = 2 x 1630 = 3260 N * Kieồm tra khaỷ naờng chũu lửùc cuỷa coọt lan can chũu momen: - Ta kieồm toaựn taùi maởt caột I-I: 5 140 5 47,5 5 47,5 100 Hỡnh 2.3: Maởt caột I-I - Maởt caột I-I ủaỷm baỷo khaỷ naờng chũu lửùc khi: M M M r f n I I ? ? ? ? - Sửực khaựng cuỷa tieỏt dieọn: M M f S r f n f y ? ? ? ? ? ? + S: moõmen khaựng uoỏn cuỷa tieỏt dieọn ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 3 3 2 3 100 5 5 140 2 100 5 72.5 I 12 12 S 85355.56 mm Y 75 ? M M f S 1 250 85355.56 = 21338888.89 N.mm r f n f y ? ? ? ? ? ? ? ? ? Vaọy M M 21338888.89 N.mm M 1377350 N.mm r f n I I ? ? ? ? ? ? ?Maởt Caột I – I ẹaỷm baỷo khaỷ naờng chũu lửùc
THIẾT KẾ CẦU DẦM THÉP LIÊN HP CHƯƠNG I GIỚI THIỆU CHUNG 1.1 CÁC SỐ LIỆU THIẾT KẾ: - Loại dầm thép liên hợp có tiết diện chữ I - Khổ cầu: B - K = 10.5 m – 2.25 m - Chiều dài dầm chính: L = 34 m - Số dầm chính: dầm - Khoảng cách dầm chính: m - Số sườn tăng cường đứng (một dầm): 46 - Khoảng cách sườn tăng cường: 1.5 m - Số liên kết ngang: 11 - Khoảng cách liên kết ngang: m - Khoảng cách trụ lan can: 2m 1.2 PHƯƠNG PHÁP THIẾT KẾ: - Bản mặt cầu tính theo hẫng làm việc theo phương ngang cầu - Dầm chính: Tính dầm giản đơn Tiết diện dầm thép liên hợp, khoảng cách dầm m - Kiểm toán 1.3 VẬT LIỆU DÙNG TRONG THI CÔNG: - Thanh cột lan can (phần thép): Thép M270M cấp 250 fy 250 MPa s 7.85 105 N/ mm3 - Leà hành, lan can: Bêtông: fc' 30 MPa 2.5 105 N / mm3 Theùp AII: fy 280 MPa s 7.85 105 N/ mm3 - Baûn mặt cầu, vút Bêtông: fc' 30 MPa C 2.5 105 N / mm3 Theùp AII: fy 280 MPa s 7.85 105 N/ mm3 - Dầm chính, sườn tăng cường, liên kết ngang Thép M270M caáp 345: fy 345 MPa s 7.85 105 N/ mm3 Thép góc: L 102 x 76 x 12.7: fy 240 MPa s 7.85 105 N/ mm3 Trang THIẾT KẾ CẦU DẦM THÉP LIÊN HP Trang CHƯƠNG : LAN CAN – LỀ BỘ HÀNH CHƯƠNG II LAN CAN - LỀ BỘ HÀNH 2.1 LAN CAN: 2.1.1 Thanh lan can: - Choïn lan can thép ống đường kính D =80 mm đường kính d = 70 mm - Khoảng cách cột lan can là: L = 2000 mm - Khối lượng riêng thép lan can: S 7.85105 N/ mm3 - Thép cacbon số hiệu M270M cấp 250: fy = 250 MPa 2.1.1.1 Tải tác dụng lên lan can: 2000 g = 0.093 N/mm P = 890 N y w = 0.37 N/mm w = 0.37 N/mm x 2000 P = 890 N Hình 2.1: Sơ đồ tải trọng tác dụng lên lan can - Theo phương thẳng đứng (y): + Tónh tải: Trọng lượng tính toán thân lan can g S D2 - d 802 - 702 7.85 10-5 3.14 0.093N / mm 4 + Hoạt tải: tải phân bố: w = 0.37 N/mm - Theo phương ngang (x): + Hoạt tải: tải phân bố: w = 0.37 N/mm + Tải tập trung P = 890 N đặt theo phương x y 2.1.1.2 Nội lực lan can: * Theo phương y: - Mômen tónh tải mặt cắt nhịp: Mgy g L2 0.093 20002 46500 N.mm 8 - Moâmen hoạt tải mặt cắt nhịp: + Tải phân boá: M yw w L2 0.37 20002 185000 N.mm 8 + Tải tập trung: Trang CHƯƠNG : LAN CAN – LỀ BỘ HAØNH M yP P L 890 2000 445000 N.mm 4 * Theo phương x: - Mômen hoạt tải mặt cắt nhịp: + Tải phân bố: M xw w L2 0.37 20002 185000 N.mm 8 + Tải tập trung: M xP P L 890 2000 445000 N.mm 4 * Toå hợp nội lực tác dụng lên lan can: M ( DC Mgy LL Myw )2 ( LL Mxw )2 ( LL MxP )2 ( LL MyP )2 Trong đó: + η : hệ số điều chỉnh tải trọng: D I R Với: D 1.05 : hệ số dẻo cho phận liên kết không dẻo I 1.05 : hệ số quan trọng cầu quan trọng R 1.05 : hệ sốù dư thừa phận không dư thừa 1.05 1.05 1.05 1.16 + DC 1.25 : hệ số tải trọng cho tónh tải + LL 1.75 : hệ số tải trọng cho hoạt tải (1.25 46500 1.75 185000)2 (1.75 185000) M 1.16 (1.75 445000)2 (1.75 445000)2 1858274.73 N.mm 2.1.1.3 Kiểm tra khả chịu lực lan can: Mr f Mn M Trong đó: + f : hệ số sức kháng: f = + M: mômen lớn tónh hoạt tải + Mn: sức kháng tiết diện Mn fy S S mômen kháng uốn tiết diện 4 D3 d 3.14 803 70 S 1 1 20800.78 mm 32 D 32 80 Mn 250 20800.78 = 5200194.87 N.mm Mr f Mn 5200195 = 5200194.87 N.mm > 1858274.73 N.mm Vậy lan can đảm bảo khả chịu lực Trang CHƯƠNG : LAN CAN – LỀ BỘ HÀNH 2.1.2 Cột lan can: Ta tính toán với cột lan can giữa, với sơ đồ tải trọng tác dụng vào cột lan (hình 2.2) P" +DC3 h2 = 545 h1=150 I I h = 695 P" P" Hình 2.2: Sơ đồ tải trọng tác dụng vào cột lan can Tónh tải tác dụng lên trụ lan can gồm có tải trọng thân cột trọng lượng lan can tay vịn truyền xuống DC3 γS Vcot γS Vtayvin Moät coät lan can tạo thép ống thép liên kết tay vịn: T1 100 x 1740 x T2 140 x 740 x T3 100 x 150 x Hai ống thép liên kết tay vịn: có đường kính 90 mm, đường kính 82 mm, dài 100 mm Hai ống thép tay vịn: có đường kính ngoà i 80 mm, đường kính 70 Thể tích thép ống thép sau: + Thể tích thép T1: VT1 = 100 x 1740 x =870000 mm3 + Thể tích theùp T2: VT2 = 140 x 740 x =518000 mm3 + Thể tích thép T3: VT3 = 100 x 150 x = 75000 mm3 + Thể tích ống thép liê kết tay vịn: π Vlienket 90 82 100 216141.58mm + Thể tích coät lan can: Vcoät = VT1 + VT2 + VT3 + Vliênkết = 870000 + 518000 + 75000 + 216141.58 = 1679141.58 mm3 + Thể tích ống thép tay vòn: π Vtayvin 802 702 2000 4712388.98mm3 Trang CHƯƠNG : LAN CAN – LỀ BỘ HÀNH Suy tónh tải tác dụng lên trụ lan can: DC3 = 7.85 x 10-5 x 1679141.58 + 7.85 x 10-5 x 4712388.98 = 501.74 N Hoạt tải w, P tác dụng lên lan can truyền xuống cột lan can theo phương đứng phương ngang dạng lực tập trung - Kích thước: h 695 mm; h1 150 mm; h2 545 mm - Lực tác dụng: + Lực phân bố: w = 0.37 N/mm lan can hai bên cột truyền vào cột lực tập trung: P’= w.L = 0.37 x 2000 = 740 N + Lực tập trung: P = 890 N + Suy lực tập trung vào cột là: P'' P' P 740+890 = 1630 N Nội lực cột lan can mặt caét I – I: - Momen: MI-I = P”.h + P”.h1 = 1630 x 695 + 1630 x 150 = 1377350 N.mm - Lực dọc: NI-I = P” + DC3 = 1630 + 501.74 = 2131.74 N - Lực cắt: VI-I = 2P” = x 1630 = 3260 N * Kiểm tra khả chịu lực cột lan can chịu momen: - Ta kiểm toán mặt cắt I-I: 140 100 47,5 47,5 Hình 2.3: Mặt cắt I-I - Mặt cắt I-I đảm bảo khả chịu lực khi: Mr f Mn MII - Sức kháng tiết diện: Mr f Mn f fy S + S: mômen kháng uốn tiết diện 3 140 100 100 72.52 I 12 12 S 85355.56 mm3 Y 75 Mr f Mn f fy S 1 250 85355.56 = 21338888.89 N.mm Vaäy Mr f Mn 21338888.89 N.mm MII 1377350 N.mm Mặt Cắt I – I Đảm bảo khả chịu lực Trang CHƯƠNG : LAN CAN – LỀ BỘ HÀNH * Kiểm tra độ mảnh cột lan can: K.l 140 r Trong đó: + K = 0.75: hệ số chiều dài hữu hiệu + l 695 mm : chiều dài không giằng ( l h ) + r : bán kính hồi chuyển nhỏ (ta tính cho tiết diện đỉnh cột tiết diện nhỏ nhất) r I A 100 100 47,5 47,5 Hình 2.4: Tiết diện nhỏ cột lan can Với: I : mômen quán tính tiết diện: 100 I 100 100 52.52 3175000 mm 12 12 A : diện tích tiết diện: A 100 100 1500 mm 3175000 r 46 mm 1500 K.l 0.75 695 11.33 140 Vậy thỏa mãn điều kiện mảnh r 46 Kiểm tra cột chịu nén: Kl F Xác định: λ y πrS E Trong đó: Fy = 250 MPa: Cường độ chảy E = 200000 MPa: Modul đàn hồi 250 0.75 695 λ 0.0163 2.25 3.14 46 200000 Trang CHƯƠNG : LAN CAN – LỀ BỘ HÀNH Do λ 2.25 nên sức kháng nén danh định tính nhö sau: Pn 0.66λ Fy AS 0.660.0163 250 1500 372474.55 N Sức kháng nén tính toán: Pr c Pn Trong đó: c 0.9 : hệ số sức kháng dối với nén Pr 0.9 372474.55 335227.1 N So saùnh Pr = 335227.1 N > NI-I = 2131.74 N Vậy thỏa điều kiện cột chịu nén Kiểm toán bulông neo cột thép: Sơ đồ bố trí bulông hình 2.5 90 30 20 30 100 20 60 4Ø16 Hình 2.5: Sơ đồ bố trí bulông - Kiểm toán bulông chịu cắt: Sức kháng cắt danh định bulông lấy với trường hợp đường ren nằm mặt phẳng cắt: Rn = 0.38AbFubNS Trong đó: Ab: Diện tích bulông theo đường kính danh định πd 2b 3.14 162 Ab 201.06 mm 4 Fub = 420 MPa: Cường độ kéo nhỏ bulông NS = 1: Số mặt phẳng cắt cho bulông R n 0.38 201.06 420 1 32089.484 N Lực cắt tác động lên bulông: Pu VI I 3260 815 N 4 Trang CHƯƠNG : LAN CAN – LỀ BỘ HÀNH So saùnh Rn = 32089.484 N > Pu = 815 N (thỏa) - Kiểm tra điều kiện ép mặt: Do la lỗ tiêu chuẩn khoảng cách bulông không nhỏ 2d b khoảng cách tónh đến đầu nhỏ 2d b nên sức kháng danh định tính sau: Rn = 1.2LctFu Trong đó: t = mm: Chiều dày nối Fu = 400 MPa: Cường độ chịu kéo vật liệu liên kết Lc = 74 mm: Khoảng cách tónh lỗ lỗ đầu theo phương tác dụng lực R n 1.2 74 400 177600 N So saùnh Rn = 177600 N > Pu = 815 N (thỏa) Vậy bulông đảm bảo khả chịu lực 2.2 LỀ BỘ HÀNH: 2.2.1 Tải trọng tác dụng lên lề hành gồm: * Xét 1000 mm dài theo phương dọc cầu - Hoạt tải người: PL = 0.003 x 1000 = N/mm - Tónh tải: DL = 1000 x 100 x 2.5 x 10-5 = 2.5 N/mm Hình 2.6: Sơ đồ tính nội lực lề hành Trang CHƯƠNG : LAN CAN – LỀ BỘ HÀNH 2.2.2 Tính nội lực: - Mômen mặt cắt nhịp: DL.L2 2.5 22502 1582031.25 N.mm 8 PL.L2 22502 1898437.5 N.mm 8 + Do tónh tải: M DL + Do hoạt tải: M PL Chọn hệ số tải trọng ηD 1: Hệ số dẻo cho phận liên kết bình thường ηR 1: Hệ số dư thừa cho phận bình thường ηl 1.05 : Hệ số quan trọng cho cầu quan trọng η ηD ηR ηl 111.05 1.05 - Trạng thái giới hạn cường độ: MUo . DC MDC PL MPL 1.05 (1.25 1582031.25 1.75 1898437.5) 5564794.92 N.mm - Trạng thái giới hạn sử dụng: MSo MDC MPL 1582031.25 898437.5 3480468.75 N.mm - mô men dương vị trí daàm MU1 0.5 MU0 0.5 5564794.92 2782397.46 N.mm MS1 0.5 MS0 0.5 3480468.75 1740234.375N.mm - mô men âm vị trí đầu ngàm MU2 0.7 MU0 0.7 5564794.92 3895356.4 N.mm MS2 0.7 MS0 0.7 3480468.75 2436328.125 N.mm 2.2.3 Tính cốt thép: - Tiết diện chịu lực b x h = 1000 x 100 mm cho tiết diện chịu momen dương - Chọn a’ = 20 mm: khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép bê tông: - ds = h – a’ = 100 – 20 = 80 mm - Xác định chiều cao vùng nén a: a d S d S2 MU 0.85 fC' b 80 802 2782397.46 1.53 mm 0.9 0.85 30 1000 - Bản lề hành có 28 MPa < f'c = 30 Mpa < 56 Mpa 1 0.05 0.05 0.05 (f 'c 28) 0.85 (30 28) 0.836 7 - Xác định khoảng cách từ thớ chịu nén đến trục trung hoà c: c a 1.53 1.83 mm 1 0.836 Trang 10 CHƯƠNG : DẦM CHÍNH fv V 135949.85 78.53 Mpa dtw 262.3 6.60 Tỉ số độ mảnh / bụng: h 262.3 11.18 380 380 36.35 53.74 tw 6.60 Fy 50 Fv 0.4 Fy 0.4 345 138 fv 78.53 Thoả mãn Thiết kế bulông: Sử dụng bulông cường độ cao * Sức kháng cắt: - Số mặt phẳng cắt cho mỗi bu lông: Ns = - Chọn bu lơng cường độ cao có: d = 20 mm Cường độ chịu kéo nhỏ bu lơng: Fub = 820 MPa - Diện tích bu lông: A 3.14 d2 202 3.14 314 mm 4 - Khi đường kính ren nằm ngồi mặt phẳng cắt sức kháng cắt cho mỗi bu lông Rnc 0.48 Ab Fub Ns 0.48 314 820 247180.8 N * Sức kháng trượt: R n t K h K s Ns Pt Trong đó: + Pt = 176000 N: lực kéo yêu cầu nhỏ + Kh = 1: hệ số kích thước lỡ + Ks = 0.5: hệ số điều kiện bề mặt Thay số: R n t 0.5 176000 176000 N Giá trị sức kháng nhỏ nhất: R n min(R n c ,R n t ) 176000 N Ứng suất mômen gây cho bụng dầm ngang d 262.38 tf 11.18 fw f 197.74 180.89 Mpa d 262.38 2 - Lực dọc tác dụng vào dầm thép: N fw A w Trong đó: + Aw diện tích bụng: Aw = D.tw = (262.38 – 2x11.18) x 6.60 = 1584.13 mm2 Trang 146 CHƯƠNG : DẦM CHÍNH Thay số: N = 180.89 x 1584.13 = 286553.28 N - Mômen tác dụng vào dầm thép: M = 90406647.4 N.mm - Momen phân phối nội lực vào cánh bụng: Mơmen qn tính bụng so với trục trung hòa: d 2t f Iw tw 262.38 11.18 12 7605100.96 mm 6.60 12 Mômen tác dụng vào bụng theo tỷ lệ mômen quán tính: Mw M I 7605100.96 = 90406647.4 Iw 59937325.29 11471177.23 N.mm - Lực cắt tác dụng vào dầm chính: Vu = 135949.85 N - Lực cắt tác dụng vào bụng: V N Vu2 286553.282 + 135949.852 317167.38 N Chọn số lượng bulông cho bụng: Chọn bu lông cường độ cao d = 20 mm, mỗi bên mối nối đặt bulông chia làm n = dãy mỗi dãy có bulơng, khoảng cách bu lơng theo hàng ngang là: b1 = 90 mm, theo hàng đứng b2 = 110 mm - Khoảng cách bu lơng nhóm: Khoảng cách bu lơng 2: l1 = 110 mm - Lực tác dụng vào bu lơng ngồi (bu lơng chịu lực tác dụng lớn nhất) + Do mômen tác dụng: NM Mb l1 n.l12 11471177.23 110 52141.71 N 1102 + Do lực cắt tác dụng: NV V 317167.38 79291.85 N nb - Tổng lực tác dụng vào bulơng ngồi cùng: N ub N 2M N 2V = 52141.712 + 79291.852 = 94899.71 N So sánh với Rn: Nub = 94899.71 N < Rn 176000 N Thỏa mãn Trang 147 CHƯƠNG : DẦM CHÍNH 4.9.3 Tính toán neo chịu cắt (neo hình nấm) (Lực cắt dầm biên lớn dầm nên ta kiểm toán cho dầm biên) * Chọn neo hình nấm có: + Đường kính ñinh: d = 20 mm + Chieàu cao: h = 200 mm + Chọn hàng neo + Khoảng cách tim neo đến mép cánh 75 mm + Khoảng cách hai hàng neo 200 mm * Kiểm toán neo: - Bố trí chung: + Chiều cao vút: hvut = 100 mm neo chôn vào bê tông: h – hvut = 200 – 100 = 100 mm + Đỉnh neo cách mép bê tông 100 mm cách mép 100 mm + h 200 10 Thỏa mãn d 20 Vậy thỏa mản điều kiện cấu tạo bố trí - Trạng thái giới hạn mỏi: + Sức kháng mỏi đinh: 38 d 2 Với 238 29.5 log N Z r .d Trong đó: d = 20 mm : đường kính ñinh neo N 248.2 106 : soá chu kỳ tính bước Thay số: 238 29.5 log 248.2 106 9.647 MPa 38 202 Z r 9.647 20 3858.66 N 7600 N Vaäy lấy Zr = 7600 N để tính toán + Xác định bước neo theo trạng thái giới hạn mỏi: Bước neo chống cắt không dược nhỏ hơn: p n.Zr I Vsr Q Trong đó: p : bước neo chống cắt dọc theo trục n = 2: số lượng neo chống cắt mặt cắt ngang I : mômen quán tính tiết diện liên hợp ngắn hạn I = 52924946980 mm Q : mômen thứ diện tích quy đổi trục trung hòa liên hợp Trang 148 CHƯƠNG : DẦM CHÍNH ngắn hạn t s be t y th s n 200 2287.5 200 283.647 100 27658562.81 mm Q Vsr : phaïm vi lực cắt xác định cho trạng thái giới hạn mỏi Vsr ta tính cho mặt cắt: I-I; II-II; III-III Tính bước neo khoảng từ mặt cắt I-I đến II-II Vsr = VI-I = 94234.8 N Thay soá: p 7600 52924946980 308.65 mm 94234.8 27658562.81 Tính bước neo khoảng từ mặt cắt II-II đến III-III Vsr = VII-II = 68057.9 N Thay soá: p 7600 52924946980 427.36 mm 68057.9 27658562.81 Tính bước neo khoảng từ mặt cắt III-III đến V-V Vsr = VIII-III = 60331.8 N Thay soá: p 7600 52924946980 482.09 mm 60331.8 27658562.81 Với điều kiện bước neo từ tim đến tim không vượt 600 mm không nhỏ lần đường kính đinh (120 mm) ta chọn bước đai sau: Từ đầu dầm đến mặt cắt II-II chọn bước neo p = 200 mm Từ mặt cắt II-II đến mặt cắt III-III chọn bước neo p = 300 mm Từ mặt cắt III-III đến mặt cắt V-V chọn bước neo p = 400 mm Khoảng cách từ mặt cắt có mômen đến mặt cắt có mômen lớn có tất số neo là: n = 67 neo - Trạng thái giới hạn cường độ: Sức kháng tính toán neo chống cắt Q phải lấy sau: Qr sc Qn Trong đó: + Qn : sức kháng danh định + sc 0.85 : hệ số sức kháng neo chống cắt Qn 0.5 Asc fc' Ec Asc Fu Trong đó: Asc = 314 mm2: diện tích mặt cắt ngang cuả neo chống cắt f’c = 30 MPa : cường độ chịu nén 28 ngày quy định bê tông Ec = 27691.47 MPa: mô đun đàn hồi bê tông Fu = 345 MPa : cường độ kéo nhỏ neo Trang 149 CHƯƠNG : DẦM CHÍNH Thay soá: Q n 0.5 314 30 27691.47 143097.9 N 314 345 108330 N Do đó: lấy Qn = 108330 N để tính toán Sức kháng cắt tính toán neo chống cắt (xét đến thất thường chế tạo) Qr sc Qn 0.85 108330 = 92080.5 N Số lượng neo chống cắt bố trí mặt cắt mômen dương lớn điểm mômen ns Vh Qr Trong đó: 0.85 f 'c bi t s Vh Fyw D.t w Fyc bc t c Fyf bf t f Thay soá: 0.85 30 2287.5 200 11666250 N Vh 345 1440 15 345 350 20 345 450 20 12972000 N Vh 1166250 N Thay soá: 11666250 126 92080.5 n 134 ns = 126 Thoûa mãn ns 4.9.4 Tính toán mối nối dầm thép: (mối nối bu lồng cường độ cao) 4.9.4.1 Tính toán ứng suất cánh bụng: Từ biểu đồ ứng suất tổng giai đoạn ta phân tích biểu đồ ứ ng suất thành biểu đồ ứng suất khác đơn giản + Biểu đồ 1: có trục trung hòa trùng với trục trung hòa biểu đồ ứng suất giai đoạn + Biểu đồ 2: biểu đồ có dạng hình chữ nhật Trang 150 CHƯƠNG : DẦM CHÍNH Hình 4.71: Biểu đồ ứng suất bụng Sử dụng tam giác đồng dạng ta tính được: Trong đó: B = ft = 244.34 MPa (dầm biên) B = ft = 238.67 MPa (dầm giữa) A = fb = 310.05 MPa (dầm biên) A = fb = 262.84 MPa (dầm giữa) Yo = 919.79 mm Yb = 580.21 mm Dc = 641.12 mm (dầm biên) Dc = 693.99 mm (dầm giữa) tc = 20 mm Ta được: Y = Yo – Dc - tc = 919.79 –641.12 – 20 = 258.67 mm (dầm biên) Y = Yo – Dc - tc = 919.79 –693.99 – 20 = 205.8 mm (dầm giữa) Y A Yb Y fw C A Yb fw C 258.67 310.05 138.23 MPa (dầm biên) 580.21 205.8 262.84 93.23 MPa (dầm giữa) 580.21 f1b = A - C = 310.05 138.23 = 171.82 MPa (dầm biên) f1b = A - C = 262.84 93.23 = 169.81 MPa (daàm giữa) f1t = B + C = 244.34 + 138.23 = 382.57 MPa (dầm biên) f1t = B + C = 238.76 + 93.23 = 331.99 MPa (dầm giữa) 4.9.4.2 Sức kháng tính toán bu lông: * Sức kháng cắt: - Số mặt phẳng cắt cho bu lông: Ns = - Chọn bu lông cường độ cao có: d = 22 mm Cường độ chịu kéo nhỏ bu lông: Fub = 820 MPa - Diện tích bu lông: A 3.14 - d2 222 3.14 379.94 mm 4 Khi đường kính ren nằm mặt phẳng cắt sức kháng cắt cho bu lông R n c 0.48 A b Fub Ns 0.48 397.94 820 299088.77 N * Sức kháng trượt: R n t K h K s Ns Pt Trong đó: + Pt = 176000 N: lực kéo yêu cầu nhỏ + Kh = 1: hệ số kích thước lỗ Trang 151 CHƯƠNG : DẦM CHÍNH + Ks = 0.5: hệ số điều kiện bề mặt Thay số: R n t 0.5 176000 176000 N Gía trị sức kháng nhỏ nhất: R n min(R n c ,R n t ) 176000 N 4.9.4.3 Tính số bu lông cho mối nối dầm: * Tính bu lông cho cánh trên: Lực tải trọng tính toán tác dụng lên cánh trên: N f1t A c Với: Ac diện tích cánh trên: Ac = bc.tc = 350 x 20 = 7000 mm2 Vậy: N = 382.57 x 7000 = 2677990 N (dầm biên) N = 331.99 x 7000 = 2323930 N (dầm giữa) Số bulông cần thiết cho mối nối nb: N 2677990 15.21 bulông (dầm biên) Rn 176000 N 2323930 nb 13.2 bulông (dầm giữa) Rn 176000 nb Để thiên an toàn ta chọn: nb = 24 bu lông, bố trí hàng hàng bulông * Tính bu lông cho cánh dưới: Lực tải trọng tính toán tác dụng lên bả n cánh dưới: N f1b (A f A 'f ) Trong đó: + Af diện tích cánh dưới: Ac = bf.tf = 450 x 20 = 9000 mm2 + A’f diện tích phủ: A’f = b’f.t’f = 550 x 20 = 11000 mm2 Thay soá: N = 171.82 x (9000 + 11000) = 3436400 N (dầm biên) N = 169.81 x (9000 + 11000) = 3396200 N (dầm giữa) Số bulông cần thiết cho mối nối nb: N 3436400 19.525 bulông (dầm biên) Rn 176000 N 3396200 nb 19.29 bulông (dầm giữa) Rn 176000 nb Để thiên an toàn ta chọn: nb = 36 bu lông, bố trí hàng hàng Bulông Trang 152 CHƯƠNG : DẦM CHÍNH * Tính bu lông cho bụng: - Lực dọc tác dụng vào dầm thép tiết diện liên hợp: N fw A w Trong đó: + Aw diện tích bụng: Aw = D.tw = 1440 x 15 = 21600 mm2 Thay số: N = 138.23 x 21600 = 2985768 N (dầm biên) N = 93.23 x 21600 = 2013768 N (dầm giữa) - Mômen tác dụng vào dầm thép tiết diện liên hợp: b M f1b SNC 171.82 30877264.52 7657870373.61 N.mm (dầm biên) b M f1b SNC 238.58 30877264.52 7366697769.18 N.mm (daàm giữa) - Momen phân phối nội lực vào cánh bụng: Mômen quán tính bụng so với trục trung hòa: D3 t w D Yo t c D.t w 12 1500 15 1500 974.04 20 12 5155477236 mm I 1500 15 Mômen tác dụng vào bụng theo tỷ lệ mômen quán tính: Mb M I I NC = 7657870373.61 5155477236 18092841919.2 2182077119.98 mm (dầm biên) I 5155477236 Mb M = 7366697769.18 I NC 18092841919.2 2099108742.73 mm (dầm giữa) - Lực cắt tác dụng vào dầm chính: Vu = 650352.03 N (dầm biên) Vu = 464428.36 N (dầm giữa) - Lực cắt tác dụng vào bụng: V N2 Vu2 34179752 + 650352.032 3479297.47 N (dầm biên) V N2 Vu2 23881502 + 464428.362 2432890.08 N (dầm giữa) Chọn số lượng bulông cho bụng: Chọn 144 bu lông cường độ cao d = 22 mm, bên mối nối đặt 72 bulông chia làm n = dãy dãy có 12 bulông, khoảng cách cá c bu lông theo hàng ngang là: b1 = 90 mm, theo hàng đứng b2 = 110 mm Trang 153 CHƯƠNG : DẦM CHÍNH E Bản nối N-1 Bản nối N-2 Bulông d = 22 Bản nối N-3 Bulông d = 22 Bản nối N-4 Bản nối N-5 E - Hình 4.72: Bố trí bu lông nối - Khoảng cách bu lông nhóm: Khoảng cách bu lông 12: l1 = 1210 mm Khoảng cách bu lông 11: l2 = 990 mm Khoảng cách bu lông 10: l3 = 770 mm Khoảng cách bu lông 9: l4 = 550 mm Khoảng cách bu lông 8: l5 = 330 mm Khoảng cách bu lông 7: l6 = 110 mm Lực tác dụng vào bu lông (bu lông chịu lực tác dụng lớn nhất) + Do mômen tác dụng: M b l1 n.(l l2 l32 l l 52 l ) 2182077119.98 1210 (1210 9902 7702 5502 3302 1102 ) 127160.67 N (dầm biên) M b l1 NM 2 n.(l1 l2 l32 l l 52 l ) 2099108742.73 1210 (1210 9902 7702 5502 3302 1102 ) 122325.68 N (dầm giữa) NM 2 + Do lực cắt tác dụng: NV V 3479297.47 96647.15 N (dầm biên) nb 36 Trang 154 CHƯƠNG : DẦM CHÍNH NV V 2432890.08 67580.28 N (dầm giữa) nb 36 - Tổng lực tác dụng vào bulông cuøng: Nub N2M N2V = 127160.672 + 96647.152 = 159720.09 N (dầm biên) Nub N2M N2V = 122325.682 + 67580.282 = 139752.16 N (dầm giữa) So sánh với Rn: N ub = 159720.09 N < R n 176000 N (dầm biên) N ub = 139752.16 N < R n 176000 N (dầm giữa) Thỏa mãn 4.9.4.4 Tính bu lông cho liên kết ngang: Xác định khả chịu lực bulông: Khả chống trượt: Rnt = Kh x Ks x Ns x Pt Trong đó: + Kh = 1: hệ số kích thước lỗ + Ks = 0.5: hệ số điều kiện bề mặt + Pt = 176000 N: lực căng yêu cầu tối thiểu R nt 1 0.5 176000 176000 N Xác định số bulông cho liên kết ngang: + Thanh giằng trên: nb Ftf 24998.4 0.14 buloâng R nt 176000 + Thanh giằng xiên: nb Fd 35353.1 0.2 bulông R nt 176000 + Thanh giằng dưới: nb Fbf 7862.4 0.05 bulông R nt 176000 Vậy ta chọn bulông d = 20 mm cho liên kết giằng trên, giằng xiên giằng 4.9.5.Kiểm toán mối nối hàn góc dầm thép: 4.9.5.1.Mối nối hàn góc chịu kéo nén: ng suất nén tác dụng vào mối hàn góc trên: Dc 731.47 371.7 361.81 Mpa (dầm biên) Dc t c 731.47 20 Dc 773.62 ft 356.97 347.97 Mpa (dầm giữa) Dc t c 773.62 20 f t-h f t f t-h ng suất kéo tác dụng vào mối hàn góc dưới: Trang 155 CHƯƠNG : DẦM CHÍNH D Dc 1500 731.47 399.92 380.13 Mpa (dầm biên) d Dc t c 1560 731.47 20 D Dc 1500 773.62 fb 344.72 326.73 Mpa (dầm giữa) d Dc t c 1560 773.62 20 f b-h f b f b-h ng suất vị trí mối hàn chồng cánh phủ dầm thép: D Dc t f 1500 731.47 20 399.92 390.03 Mpa (dầm biên) d Dc t c 1560 731.47 20 D Dc t f 1500 773.62 20 fb 344.72 335.72 Mpa (dầm giữa) d Dc t c 1560 773.62 20 f b-h f b f b-h Ta dùng fb-h = 380.13 Mpa (dầm biên) ft-h = 347.97 Mpa (dầm giữa) để kiểm toán ng suất thiết kế mối hàn phải lấy giá trị max giá trị sau: 0.75Fy 0.75 345 258.75 Mpa f max max f t-h , f b-h Fy max 380.13 345 362.565 Mpa 362.565 Mpa (dầm biên) 0.75Fy 0.75 345 258.75 Mpa f max max f t-h , f b-h Fy max 347.97 345 346.485 Mpa 346.485 Mpa (dầm giữa) So sánh: + Dầm biên: f = 362.565Mpa > Fy = 345Mpa fb-h = 390.03Mpa > Fy = 345Mpa + Dầm giữa: f = 346.485Mpa > Fy = 345Mpa fb-h = 335.72Mpa < Fy = 345Mpa thỏa mãn 4.9.5.2.Mối nối hàn góc chịu cắt: Theo kết tính toán nội lực vị trí mặt cắt lực cắt gối lớn Do ta dùng lực cắt gối để kiểm toán VSc Công thức xác định ứng suất cắt: 2I 0.707D Trong đó: V: lực cắt vị trí gối theo trạng thái giới hạn cường độ Vu = 1535900.37 N (dầm biên) Vu = 1391402.62 N (dầm giữa) c S : momen tónh mặt cắt dầm Sc = 33998548.92 mm3 (dầm biên) Trang 156 CHƯƠNG : DẦM CHÍNH Sc = 33703398.4 mm3 (dầm giữa) I: momen quán tính mặt cắt dầm IST = 54054431148.51 mm4 (dầm biên) IST = 53585269195.79 mm4 (dầm giữa) Chọn đường hàn góc có D = 10mm Thay số ta được: 1535900.37 33998548.92 68.32 Mpa (dầm biên) 54054431148.51 0.707 10 1391402.62 33703398.4 61.89 Mpa (dầm giữa) 53585269195.79 0.707 10 ng suất thiết kế mối hàn phải lấy giá trị max giá trị sau: 0.75Fy 0.75 345 258.75 Mpa tk max Fy max 68.32 345 206.66 Mpa 258.75 Mpa (dầm biên) 0.75Fy 0.75 345 258.75 Mpa tk max Fy max 61.89 345 203.445 Mpa 258.75 Mpa (dầm giữa) Chọn que hàn theo AWS E7016-X có Fexx = 390Mpa Sức kháng tinh toán mối hàn phải lấy giá trị giá trị sau: 345 Mpa Fy 187.2 Mpa 0.6e2 Fexx 0.6 0.8 390 187.2 Mpa tt So saùnh: tk 258.75 Mpa tt 187.2 Mpa Vậy mối hàn đảm bảo khả chịu lực Trang 157 THIẾT KẾ CẦU DẦM THÉP LIÊN HP MỤC LỤC CHƯƠNG I GIỚI THIỆU CHUNG 1.1 Các số liệu thiết kế 1.2 Phương pháp thiết kế 1.3 Vật liệu dùng thi coâng CHƯƠNG II LAN CAN - LỀ BỘ HÀNH 2.1 Lan can 2.1.1 Thanh lan can 2.1.2 Coät lan can 2.2 Lề haønh 2.2.1 Tải trọng tác dụng lên lề hành 2.2.2 Tính nội lực 10 2.2.3 Tính cốt thép 10 2.2.4 Kiểm toán TTGHSD (kiểm tra nứt) 11 2.3 Bó vỉa 12 2.3.1 Xác định Mc 13 2.3.2 Xác định MwH 14 2.3.3 Chiều dài đường chảy Lc 15 CHƯƠNG III BẢN MẶT CẦU 3.1 Số liệu tính toán 17 3.2 Sơ đồ tính toán mặt cầu 17 3.3 Tính nội lực cho congxol 18 3.3.1 Tải trọng tác dụng lên congxol 18 3.3.2 Nội lực congxol 21 3.4 Tính nội lực cho dầm cạnh dầm biên 22 3.4.1 Tónh tải nội lực tónh tải tác dụng lên dầm biên 22 3.4.2 Hoạt tải nội lực hoạt tải tác dụng lên dầm biên 24 3.5 Tính nội lực cho dầm 26 3.5.1 Tónh tải nội lực tónh tải tác dụng lên dầm 26 3.5.2 Hoạt tải nội lực hoạt tải tác dụng lên dầm 27 3.6 Thiết kế cốt thép cho mặt caàu 34 3.6.1 Thiết kế cho phần chịu momen âm 34 3.6.2 Thiết kế cho phần chịu momen dương 35 3.7 Kiểm tra nứt cho mặt cầu 36 Trang 149 THIẾT KẾ CẦU DẦM THÉP LIÊN HP 3.7.1 Kiểm tra nứt với momen aâm 36 3.7.2 Kiểm tra nứt với momen dương 37 CHƯƠNG IV DẦM CHÍNH 4.1 Kích thước dầm 38 4.1.1 Phần dầm thép 38 4.1.2 Phần bê tông cốt thép 38 4.1.3 Sơ chọn kích thước sườn tăng cường, liên kết ngang, mối nối 39 4.2 Xác định đặc trưng hình học tiết diện dầm 40 4.2.1 Xác định đặc trưng hình học tiết diện dầm GĐI 40 4.2.2 Xác định đặc trưng hình học tiết diện dầm GĐII 41 4.2.3 Xác định đặc trưng hình học tiết diện dầm biên GĐII 45 4.3 Xác định hệ số phân bố tải trọng theo phương ngang cầu 50 4.3.1 Tính cho dầm 50 4.3.2 Tính cho dầm biên 51 4.4 Xác định nội lực hoạt tải mặt cắt 54 4.4.1 Hoạt tải tác dụng lên dầm 54 4.4.2 Mặt cắt I – I 54 4.4.3 Mặt cắt II – II 56 4.4.4 Mặt cắt III – III 60 4.4.5 Mặt cắt IV – IV 64 4.4.6 Mặt cắt V – V 68 4.4.7 Nội lực hoạt tải theo TTGH 72 4.5 Nội lực tónh tải tác dụng lên dầm 75 4.5.1 Tải trọng tác dụng lên dầm chủ 75 4.5.2 Quy tónh tải tác dụng lên dầm theo phương dọc cầu 76 4.5.3 Xác định đ.a.h chất tónh tải theo phương ngang cầu 76 4.5.4 Tổng hợp tónh tải tác dụng lên dầm chủ theo phương dọc cầu 81 4.5.5 Xếp tónh tải lên đ.a.h tính nội lực 82 4.6 Tổ hợp nội lực mặt cắt theo trạng thái giới hạn 92 4.7 Kiểm toán dầm thép giai đoạn I 95 4.7.1 Kiểm tra yêu cầu cấu tạo 95 4.8 Kiểm toán dầm thép giai đoạn II 102 4.8.1 kiểm toán dầm TTGH cường độ I 101 4.8.2 kiểm toán dầm TTGH sử dụng 120 4.8.3 kiểm toán dầm TTGH mỏi 126 4.9 Tính toán sườn tăng cường, liên kết ngang, mối nối, neo chống cắt 130 4.9.1 Tính toán sườn tăng cường 130 Trang 150 THIEÁT KEÁ CẦU DẦM THÉP LIÊN HP 4.9.2 Tính toán liên kết ngang 135 4.9.3 Tính toán neo chịu cắt 135 4.9.4 Tính toán mối nối dầm thép 143 Trang 151 ... thép T1; T2 ; T3 ống thép liên kết Ф 90 dày 4mm, dài 10 0 mm (hình 3.5) 11 0 10 0 55 11 0 Ø90 Ø90 CHI TI? T T3 14 0 15 0 = + + 15 0 14 0 T1 10 0 x 17 40 x T2 14 0 x 740 x 15 0 10 0 CHI TI? T T2 + T3 10 0 x 15 0... 710 Mu LL 1. 05 ? ?1. 75 ? ?1 0.25 ? ?1. 2 2000 8 217 716 2.74 N.mm * Trạng thái giới hạn sử dụng: ; LL ; IM 0.25 ; m 1. 2 10 2 .11 710 710 MSLL 1? ?? ? ?1? ??... đoạn 48600.00 11 6235.54 74360.54 29466455 .15 43 511 157.48 4 018 7388.68 17 564778.82 18 6587670.37 69688878.07 14 927 013 62.99 16 72533073.65 725438338.66 10 812 72200.08 52924946980.9 3823 319 7837.5 Giai