Nghiên cứu lựa chọn thiết bị chống phù hợp với điều kiện khai thác hầm lò thuộc xí nghiệp than thành công công ty tnhh một thành viên than hòn gai vinacomin

-1- BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT LÊ TRẦN HƯNG NGHIÊN CỨU LỰA CHỌN THIẾT BỊ CHỐNG PHÙ HỢP VỚI ĐIỀU KIỆN KHAI THÁC HẦM LỊ THUỘC XÍ NGHIỆP THAN THÀNH CƠNG - CƠNG TY TNHH MỘT THÀNH VIÊN THAN HÒN GAI - VINACOMIN Chuyên ngành: Kỹ thuật máy thiết bị mỏ, dầu khí Mã số: 60.52.12 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: TS Đinh Văn Chiến HÀ NỘI - 2012 -2- LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng tơi Các số liệu, kết nêu luận văn trung thực chưa công bố cơng trình khác Hà Nội, ngày 18 tháng 10 năm 2012 Tác giả luận văn LÊ TRẦN HƯNG -3- MỤC LỤC Trang phụ bìa Lời cam đoan Mục lục Danh mục bảng Danh mục hình vẽ, đồ thị MỞ ĐẦU Chương 1: GIỚI THIỆU CHUNG VỀ XÍ NGHIỆP THAN THÀNH CƠNG CƠNG TY TNHH MỘT THÀNH VIÊN THAN HÒN GAI - VINACOMIN 12 1.1 Vị trí địa lý 12 1.2 Lịch sử cơng tác thăm dị địa chất 12 1.3 Tình hình khai thác trước đây, sau 14 1.4 Đặc điểm địa chất Mỏ 14 1.4.1 Địa tầng .14 1.4.2 Kiến tạo 17 1.4.3 Đứt gãy 18 1.4.4 Nếp uốn 21 1.4.5 Mô tả vỉa than 22 1.5 Trữ lượng khu mỏ Bình Minh 28 1.6 Cơng nghệ đào chống lị 29 Chương 2: TỔNG QUAN VỀ CÁC THIẾT BỊ CHỐNG THỦY LỰC TRONG MỎ THAN HẦM LÒ 30 2.1 Sơ lược thiết bị chống giữ mỏ than hầm lò giới tình hình nghiên cứu phát triển 30 2.1.1 Giới thiệu khái quát cột chống thủy lực đơn 30 -4- 2.1.2 Giới thiệu khái quát giá thủy lực di động giá thủy lực di động dạng khung 37 2.1.3 Giới thiệu khái quát dàn chống thủy lực tự hành 43 2.2 Sơ lược thiết bị chống giữ mỏ than hầm lò Việt Nam tình hình nghiên cứu phát triển 56 2.2.1 Cột chống thủy lực đơn (DZ22 NDZ22) 56 2.2.2 Giá đỡ thủy lực di động XDY giá đỡ thủy lực di động GTLDĐ800 57 2.2.3 Dàn chống tự hành ZZ3200 58 2.2.4 Tổ hợp giá đỡ thủy lực ZH1600/16/24Z 59 2.2.5 Dàn chống tự hành VINAALTA 60 2.2.6 Dàn tự hành KĐT-1 61 2.2.7 Giàn chống 2ANSH 62 2.3 Cấu tạo, nguyên lý hoạt động số loại thiết bị chống thủy lực mỏ than hầm lò Việt Nam 64 2.3.1 Giá thủy lực di động XDY 64 2.3.2 Giá thủy lực di động dạng khung ZH1600/16/24Z 67 2.3.3 Dàn chống tự hành ZZ3200/16/26 72 2.3.4 Dàn chống tự hành VINAALTA 76 2.3.5 Giàn chống 2ANSH 84 Chương 3: XÂY DỰNG MƠ HÌNH VÀ TÍNH TỐN THIẾT KẾ CHỐNG GIỮ LÒ CHỢ 91 3.1 Giới thiệu mơ hình lị chợ giới hố 91 3.2 Các giả thuyết tính tốn áp lực mỏ tác dụng lên giá chống 92 3.3 Tính tốn, kiểm nghiệm khả chống giữ giá chống thủy lực di động dạng khung lò chợ thử nghiệm 98 3.3.1 Các thông số địa chất - kỹ thuật khu lò chợ thử nghiệm 98 -5- 3.3.2 Tính áp lực mỏ 99 3.4 Kiểm tra khả lún chân cột chống vào lò chợ 102 3.5 Kiểm tra khả di chuyển giá chống 103 3.6 Tính tốn số lượng chống lị chợ 106 Chương 4: LỰA CHỌN THIẾT BỊ CHỐNG THỦY LỰC PHÙ HỢP VỚI ĐIỀU KIỆN KHAI THÁC HẦM LỊ Ở XÍ NGHIỆP THAN THÀNH CƠNG 107 4.1 Cơ sở lựa chọn thiết bị chống giữ 107 4.2 Các tiêu chí lựa chọn thiết bị chống 107 4.3 Phương án lựa chọn loại thiết bị chống 108 4.4 Tính tốn mơ phỏng, kiểm tra tiêu chí kỹ thuật giá chống thủy lực di động dạng khung ZH1600/16/24Z 111 4.4.1 Vật liệu chế tạo giá chống 111 4.4.2 Kết cấu chịu tải mái 111 4.4.3 Các phương án xem xét kết tính tốn kiểm tra mái 113 4.4.4 Tính tốn kiểm tra độ bền mái trước ( chắn gương) 119 4.4.5 Tính tốn kiểm tra xà 122 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ TÀI LIỆU THAM KHẢO -6- DANH MỤC CÁC BẢNG Bảng 1.1 Bảng tổng hợp đặc điểm đứt gẫy 21 Bảng 1.2 Bảng tổng hợp đặc điểm vỉa than 27 Bảng 2.1 Đặc tính kỹ thuật cột chống thủy lực đơn bơm ngồi DZ 35 Bảng 2.2 Đặc tính kỹ thuật cột chống thủy lực đơn bơm N DZ 36 Bảng 2.3 Đặc tính kỹ thuật cột chống thủy lực đơn loại N65 (Liên Bang Đức) 37 Bảng 2.4 Đặc tính kỹ thuật giá thủy lực di động 39 Bảng 2.5 Đặc tính kỹ thuật số loại giá thủy lực di động dạng khung 42 Bảng 2.6 Đặc tính kỹ thuật số loại dàn chống tự hành chế tạo Trung Quốc 50 Bảng 2.7 Đặc tính kỹ thuật số loại dàn chống tự hành chế tạo Trung Quốc (tiếp theo) 51 Bảng 2.8 Đặc tính kỹ thuật số loại dàn chống tự hành chế tạo nước khác 52 Bảng 2.9 Đặc tính kỹ thuật cột chống DZ22 56 Bảng 2.10 Đặc tính kỹ thuật giá thủy lực XDY GTLDĐ-800 58 Bảng 2.11 Đặc tính kỹ thuật giàn chống thủy lực ZZ3200 58 Bảng 2.12 Đặc tính kỹ thuật tổ hợp giá đỡ thủy lực ZH1600/16/24Z 60 Bảng 2.13 Đặc tính kỹ thuật dàn chống tự hành VINALTA 61 Bảng 2.14 Đặc tính kỹ thuật giàn chống đỡ thủy lực di động KĐT1 61 Bảng 2.15 Đặc tính kỹ thuật tổ hợp khai thác 2ANSH 62 Bảng 3.1 Kết tính tốn lực di chuyển mái 105 Bảng 3.2 Bảng liệt kê thiết bị - vật tư chống giữ lò chợ 106 Bảng 4.1 Thông số kỹ thuật giá chống ZHF 1200 ZH 1600/16/24Z 110 Bảng 4.2 Thành phần hóa thép 111 Bảng 4.3 Các đặc trưng hình học tiết diện giá 113 Bảng 4.4 Kết tính toán PA1 113 Bảng 4.5 Kết tính tốn PA2 116 Bảng 4.6 Kết tính tốn PA3 117 -7- DANH MỤC HÌNH VẼ, ĐỒ THỊ Hình 2.1 Cột chống thủy lực đơn 31 Hình 2.2 Giá thủy lực di động 38 Hình 2.3 Giá thủy lực di động dạng khung mã hiệu ZH 40 Hình 2-4: Vì chống tự hành khí hố 44 Hình 2.5 Tổ hợp dàn tự hành mã hiệu ZY 46 Hình 2.6 Tổ hợp dàn tự hành mã hiệu XY 46 Hình 2.7 Tổ hợp dàn tự hành mã hiệu ZF 47 Hình 2.8 Tổ hợp dàn tự hành mã hiệu ZZ ZBD 47 Hình 2.9 Tổ hợp dàn tự hành mã hiệu GLINIK 48 Hình 2.10 Tổ hợp dàn tự hành mã hiệu PIOMA 49 Hình 2.11 Dàn chống tự hành KDT-1 49 Hình 2.12 Cấu tạo giá thuỷ lực di động XDY 64 Hình 2.13 Kết cấu giá chống thủy lực dạng khung ZH 1600/16/24Z 67 Hình 2.14 Tổng hợp hệ thống áp xuất thủy lực 71 Hình 2.15 Cấu tạo dàn tự hành ZZ3200/16/26 72 Hình 2.16 Kết cấu dàn chống tự hành VINAALTA 76 Hình 2.17 Kết cấu đế dàn chống tự hành VINAALTA 77 Hình 2.18 Kết cấu xà phá hỏa dàn tự hành VINAALTA 78 Hình 2.19 Kết cấu xà dàn tự hành VINAALTA 79 Hình 2.20 Kết cấu xà trượt-tấm chắn gương dàn tự hành VINAALTA 80 Hình 2.21 Kết cấu máng thu hồi dàn tự hành VINAALTA 81 Hình 2.22 Sơ đồ nguyên lý hệ thống thủy lực dàn tự hành VINAALTA 82 Hình 2.23 Kết cấu chung giàn chống 2ANSH 84 Hình 2.24 Kết cấu giá phụ 87 Hình 2.25 Kết cấu giá 89 Hình 3.1 Sơ đồ giả thiết áp lực mỏ 93 Hình 3.2 Sự hình thành vòm cân tự nhiên khu khai thác 96 Hình 3.3 Sơ đồ tính tải trọng tác động lên giá chống thủy lực 96 Hình 3.4 Sơ đồ lực tác dụng lên cột giá chống thuỷ lực 97 -8- Hình 3.5 Sơ đồ nguyên lý làm việc giá thủy lực 101 Hình 3.6 Tính lực đẩy mái 1043 Hình 4.1 Tổ hợp giá chống mã hiệu ZHF1200 ZH1600 93 Hình 4.2 Kết cấu mái 112 Hình 4.3 Trạng thái chịu lực giá làm việc (PA1) 114 Hình 4.4 Ứng suất mơ men uốn mái (PA1) 114 Hình 4.5 Hệ số an toàn ứng suất mặt phẳng ZX (PA1) 116 Hình 4.6 Trạng thái chịu lực giá làm việc (PA2) 117 Hình 4.7 Ứng suất mơ men mái (PA2) 116 Hình 4.8 Hệ số an toàn ứng suất mặt phẳng ZX (PA2) 117 Hình 4.9 Trạng thái chịu lực giá làm việc (PA3) 117 Hình 4.10 Ứng suất mơ men mái ( PA3) 118 Hình 4.11 Hệ số an toàn ứng suất mặt phẳng ZX (PA3) 118 Hình 4.12 Sơ đồ lực tác động lên mái trước ép than trước gương 119 Hình 4.13 Mơ mái trước chịu lực 120 Hình 4.14 Mơ hình biến dạng mái làm việc 121 Hình 4.15 Xà ngang đỡ mái 122 Hình 4.16 Trạng thái chịu lực dầm làm việc 123 Hình 4.17 Ứng suất mơ men mái 123 Hình 4.18 Ứng suất hệ số dự trữ bền 124 -9- MỞ ĐẦU Tính cấp thiết đề tài Phát triển công nghệ giới hóa khai thác than hướng tất yếu Tập Đồn Cơng Nghiệp Than - Khống sản Việt Nam nhằm nâng cao suất lao động, mức độ an toàn cải thiện điều kiện làm việc cho người lao động, đáp ứng yêu cầu gia tăng sản lượng than Hiện nay, Xí nghiệp than Thành Cơng - Cơng ty TNHH thành viên than Hịn Gai triển khai xây dựng dự án xuống sâu mức -75 giai đoạn (giai đoạn xuống sâu mức -110, giai đoạn xuống sâu mức -225) Khi mỏ hầm lò khai thác xuống sâu, độ sâu lớn, loạt vấn đề điều kiện khai thác pháp sinh như: áp lực mỏ tăng cao, lượng khí mêtan cao, xuất nhiều nguy hiểm nổ khí, bụi than sập đổ đột ngột… Đặc biệt, theo quy hoạch phát triển Mỏ đến năm 2015, sản lượng khai thác phải đạt từ 1,2 ¸ 1,5 triệu tấn/năm Hiện Xí nghiệp sử dụng cột chống thủy lực đơn DZ giá thủy lực di động XDY-1T2/LY Trung Quốc sản xuất Nhằm nâng cao suất, mức độ an toàn khai thác ngày xuống sâu, việc nghiên cứu, lựa chọn thiết bị chống phù hợp với điều kiện khai thác mỏ Xí nghiệp than Thành Cơng - Cơng ty TNHH thành viên than Hòn Gai vấn đề cần thiết Mục đích đề tài Trên sở thực tế điều kiện địa chất quy hoạch phát triển Xí nghiệp than Thành Cơng - Cơng ty TNHH thành viên than Hịn Gai đến năm 2015; nghiên cứu lựa chọn thiết bị chống phù hợp với điều kiện khai thác hầm lị thuộc Xí nghiệp than Thành Công Đối tượng phạm vi nghiên cứu - Nghiên cứu thông số kỹ thuật số thiết bị chống thủy lực nước nước - 10 - - Nghiên cứu lựa chọn thiết bị chống phù hợp với điều kiện địa chất khu mỏ Xí nghiệp than Thành Cơng Nội dung nghiên cứu - Nghiên cứu điều kiện địa chất - kỹ thuật trữ lượng mỏ than Xí nghiệp than Thành Công - Công ty TNHH thành viên than Hòn Gai - Vinacomin - Nghiên cứu loại thiết bị chống thủy lực sử dụng nước nước - Nghiên cứu cấu tạo, nguyên lý hoạt động số thiết bị chống thủy lực - Xây dựng mơ hình tính tốn thiết kế chống - Nghiên cứu, đưa tiêu, tính tốn lựa chọn thiết bị chống phù hợp với điều kiện khai thác hầm lị thuộc Xí nghiệp than Thành Công Phương pháp nghiên cứu Sử dụng phương pháp nghiên cứu tổng hợp bao gồm: thống kê, phân tích, sử dụng cơng cụ tốn học, tin học đánh giá, nghiên cứu tài liệu, kết áp dụng thực tế sản xuất Ý nghĩa khoa học thực tiễn Ý nghĩa khoa học: Từ thông tin thiết bị chống thủy lực giới, tạo sở xây dựng phương pháp tính tốn lựa chọn thiết bị chống thuộc mỏ than Xí nghiệp than Thành Cơng mỏ hầm lị vùng Quảng Ninh Ý nghĩa thực tiễn: Đưa cho việc lựa chọn giá chống thủy lực nhằm cải thiện điều kiện, nâng cao suất, tính an tồn khai thác mỏ hầm lị thuộc mỏ Xí nghiệp than Thành Công Cơ sở liệu - Các tài liệu Máy thiết bị mỏ dung giảng dạy trường Đại học Mỏ - Địa Chất - 112 Trong đó: [su] - giới hạn chảy thép chế tạo; n1- Hệ số an toàn theo mức độ quan trọng; n1=1,2; n2- Hệ số tải trọng; n2=1,3; n3- Là hệ số tin cậy vật liệu =1,1; Ta có: [su ] = 345 = 201 1,716 MPa 4.4.2 Kết cấu chịu tải mái Theo kết cấu, giá giữ 04 cột theo hai dầm dọc chia giá thành phần, kết cấu mái thơng số mơ tả sau: Hình 4.2 Kết cấu mái - 113 Bảng 4.2 Các đặc trưng hình học tiết diện giá Modun đàn hồi E 210 000 MPa Ứng suất uốn cho phép sb 201 MPa Tiết diện ngun A: 30 200 mm2 Mơ men qn tính x IX: 250 164 266 mm4 Mô men quán tính y Iy: 444 182 866 mm4 Mơ men tĩnh x Sx: 747 548 mm3 Mô men tĩnh y Sy: 808 511 mm3 Trạng tái làm việc: Khi làm việc bình thường mái chịu tác động vách đất đá trực tiếp lên mái với trạng thái chống giữ cột Mái chịu tác động lớn khoảng cách hai cột tối đa Kết cấu mái xác định thông qua dầm tổ hợp sàn 4.4.3 Các phương án xem xét kết tính tốn kiểm tra mái Khi làm việc mái giá chống chịu tác động lực: - Áp lực đất, đá, than sập đổ - Lực đẩy xi lanh nâng mái trước, tiến gương - Lực tác dụng số cụm chi tiết lắp mái giá chống số lực khác Phương pháp tính tốn xác định kết dựa sở tính tốn sức bền theo lý thuyết dầm chịu lực phương pháp tính tốn phần tử hữu hạn Do cơng nghệ có thời gian chuyển luồng chậm, nên tính tốn để lực phân bố Đồng thời trình khai thác gương bị lở, giá chịu áp lực mái với áp lực tối đa 4.4.3.1 Phương án xem xét Lực phân bố mái khoảng cách cột 1,95m với áp lực chống tối đa - 114 Lực phân bố khoảng cách cột 1,95m với áp lực chống tối đa có xét đến khoảng sập đổ Xác định lại khả chịu lực theo thiết kế với áp lực 160 phân bố 4.4.3.2 Kết tính tốn kiểm tra Phương án 1: Xem mái hệ dầm chịu tác động lực phân bố Q = 320N/mm, với khoảng cách cột Lmax = 1,95m Có xét đến bước sập đổ 0,8m Hình 4.3 Trạng thái chịu lực giá làm việc (PA1) Kết tính tốn, có tính đến khối lượng dầm phận khác Hình 4.4 Ứng suất mô men uốn mái (PA1) Bảng 4.3 Kết tính tốn PA1 Moment Min / Max Nm Mo -191907,11 8203,48 Độ võng Min / Max mm y -0,784 0,233 Ứng suất Min / Max MPa sb -69,8 Tải trọng lên hàng cột N R 707219,48 528633,02 - 115 Kiểm tra độ biến dạng vị trí biến dạng mái thơng qua phương pháp tính tốn FEA Hình 4.5 Hệ số an tồn ứng suất mặt phẳng ZX (PA1) - 116 Phương án 2: Xem mái hệ dầm chịu tác động lực phân bố Q = 320N/mm, với khoảng cách cột Lmax = 1,95m Khơng tính đến bước sập đổ Hình 4.6 Trạng thái chịu lực giá làm việc (PA2) Bảng 4.4 Kết tính tốn PA2 Moment Min / Max Nm Mo -104240,05 95715,13 Độ võng Min / Max mm y -0,612 0,325 Ứng suất Min / Max MPa sb -37,9 34,8 Tải trọng lên hàng cột N R 374222,56 618429,95 Hình 4.7 Ứng suất mô men mái (PA2) Kiểm tra độ biến dạng vị trí biến dạng mái thơng qua phương pháp tính tốn FEA - 117 - Hình 4.8 Hệ số an toàn ứng suất mặt phẳng ZX (PA2) Phương án 3: Xem mái hệ dầm chịu tác động lực phân bố Q = 560N/mm, với khoảng cách cột Lmax = 1,95m Khơng tính đến bước sập đổ lực tác động khác Hình 4.9 Trạng thái chịu lực giá làm việc (PA3) Bảng 4.5 Kết tính toán PA3 Moment Min / Max Nm Mo -181028,83 167526,25 Độ võng Min / Max mm y -1,073 0,569 Ứng suất Min / Max MPa sb -65,9 61 Tải trọng lên hàng cột N R 651939,48 1077513,02 - 118 - Hình 4.10 Ứng suất mơ men mái ( PA3) Kiểm tra độ biến dạng vị trí biến dạng mái thơng qua phương pháp tính tốn FEA Hình 4.11 Hệ số an tồn ứng suất mặt phẳng ZX (PA3) Nhận xét: Theo phương pháp tính dầm chịu lực trạng thái tính tốn, ứng suất xuất mái nằm giới hạn cho phép - 119 4.4.4 Tính tốn kiểm tra độ bền mái trước ( chắn gương) 4.4.4.1 Lực tác động lên mái trước Mái trước có vị trí làm việc: Ép hẳn vào giá (khi nổ mìn) Trường hợp trạng thái che chắn, khơng tính tốn Đỡ than lấy than trước gương; Chắn than trước gương làm việc a) Chắn than trước gương Hướng lực tác dụng lên mái b) Đỡ than Hình 4.12 Sơ đồ lực tác động lên mái trước ép than trước gương - 120 Điều kiện làm việc: Mái trước ép vào gương than với hai lực đẩy hai xi lanh cạnh Lực ép tính tốn 86840N Theo cơng nghệ mái giữ lực nhỏ (theo lý thuyết), nhiên trường hợp đặc biệt, mái trước chịu tồn tác động khối than 4.4.4.2 Xác định khả vị trí biến dạng cục Khi mái trước chịu lực ép than lị Mơ hình tính kết ứng suất theo giới hạn hình sau: a) Ứng suất phân bố mái b) Hệ số an tồn mái Hình 4.13 Mô mái trước chịu lực - 121 Kết cấu chịu lực mái dùng để chặn than trước gương để thao tác cho khoan nổ mìn Do áp lực mỏ tăng nên mái trước phải chịu lực tương đối lớn Kết cấu giữ hai chốt lề, có hai xi lanh tác động từ hai phía ngồi Qua tính tốn trường hợp chịu lực mái biến dạng sau: a) Trạng thái ứng suất mặt phẳng XZ b Chuyển vị Hình 4.14 Mơ hình biến dạng mái làm việc - 122 Qua tính tốn kiểm tra cho thấy, trường hợp tác động với lực xilanh lớn với vùng than ép trước gương đủ diện tích mái làm việc bình thường Một số lưu ý: - Khi hạ tải xi lanh không gây biến dạng lề - Trong trường hợp khối than trước gương không đồng áp lực lớn gây biến dạng mái cong đầu xi lanh Nhận xét: Với điều kiện chọn chắn gương đảm bảo an toàn với hệ số an toàn bé k = 1,4 theo giả thuyết tính tốn 4.4.5 Tính tốn kiểm tra xà 4.4.5.1 Các lực tác động theo điều kiện làm việc Xà có nhiệm vụ đỡ mái di chuyển tiến gương Khi mái tiến lên phía trước, mái hạ xuống tồn lớp than tác động lên mái Do tải trọng xà tính khối lượng mái + lớp than lị chợ Hình 4.15 Xà ngang đỡ mái Bảng 4.6 Các thông số xà Modun đàn hồi E 210 000 MPa Ứng suất uốn cho phép sb 213 MPa Tiết diện nguyên A: 069 mm2 Mơ men qn tính x IX: 16 727 488 mm4 Mô men tĩnh x Sx: 238 964 mm3 - 123 Theo công nghệ mái giữ lực nhỏ (theo lý thuyết), nhiên trường hợp đặc biệt, mái chịu tồn tác động khối than di chuyển Áp lực lên mái tính theo cơng thức: Ptc= gt ht cosa, (T/m2) (4-2) Lượng than lớn mái phải giữ (theo chiều cao than h1= 6m, góc nghiêng độ): Ptc= 5,6m x 1,53 T/m2 = 8,56 T/m2 Lực tác động lên mái di chuyển bằng: Fdc = Ptc.x Am= m2 x 8,56 T/ m2 = 25,704 T 4.4.5.2 Tính tốn xà đỡ ngang Mơ hình tính tốn kết sau: Hình 4.16 Trạng thái chịu lực dầm làm việc Bảng 4.7 Kết tính tốn xà ngang Moment Min / Max Nm Mo 0,00 31934,58 Độ võng Min / Max mm y -1,089 0,000 Ứng suất Min / Max MPa sb 134,9 Tải trọng lên hai gối N R 128762,86 128762,86 Hình 4.17 Ứng suất mô men mái - 124 Nhận xét: Ứng suất nằm giới hạn cho phép Mơ hình kết sau sau: Hình 4.18 Ứng suất hệ số dự trữ bền Nhận xét chung: Qua tính tốn mơ phần mền Inventer 2010 với sức chịu tải lớn giá khung theo thiết kế 160 tấn, chi tiết giá khung di động ZH1600/16/24Z làm việc đảm bảo an toàn với ứng suất hệ số an toàn phạm vi cho phép - 125 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Nghiên cứu điều kiện địa chất, kỹ thuật mỏ than Thành Công việc chống giữ lị chợ cho thấy khơng có khả áp dụng giới hóa đồng khai thác nên sản lượng khai thác hàng năm chưa cao Qua nghiên cứu thông số kỹ thuật loại thiết bị chống nước giới, thiết bị chống giữ lò chợ phát triển qua giai đoạn: cột chống thủy lực đơn, giá thủy lực di động, giá thủy lực di động dạng khung, dàn chống tự hành Cho thấy tính ổn định, khả di chuyển, khả giới hóa đồng khâu khai thác ngày cao Nhưng kết cấu, khối lượng, giá thành thiết bị chống tăng cao Giá khung loại thiết bị chống giữ lò tiên tiến cột thủy lực đơn kết hợp với xà kim loại, có đặc tính dàn chống tự hành có kết cấu đơn giản, trọng lượng nhẹ Lắp đặt vận chuyển dễ dàng Có thể kết hợp với máy khấu giới hóa khoan nổ mìn khai thác Việc áp dụng giá thủy lực di động dạng khung mỏ than giai đoạn qua có kết ban đầu việc nâng cao hiệu quả, an toàn, tăng khả tận thu tài nguyên Do thời gian tới cần phải tiếp tục nghiên cứu để mở rộng khả áp dụng giá thủy lực dạng khung Qua tính tốn, kiểm nghiệm phần mền Inventer 2010 ta thấy với điều kiện, áp lực mỏ lò chợ thử nghiệm Xí nghiệp than Thành Cơng giá chống thủy lực di động dạng khung ZH1600/16/24Z hoạt động đảm bảo an toàn Căn vào điều kiện địa chất, kỹ thuật trữ lượng mỏ, công nghệ khai thác khoan nổ mìn Xí nghiệp than Thành Cơng – Cơng ty TNHH thành viên than Hịn Gai việc lựa chọn sử dụng giá thủy lực di động dạng khung khai thác hầm lò phương án tối ưu nhất, có khả đem lại hiệu kinh tế cao - 126 TÀI LIỆU THAM KHẢO Trần Văn Địch, Ngơ Trí Phúc (2006), Sổ tay thép giới, Nhà xuất khoa học kỹ thuật, Hà Nội Tạ Ngọc Hải (2005), Nghiên cứu thiết kế chế tạo giá thủy lực di động cho mỏ than hầm lị Việt Nam, Viện Cơ khí Năng lượng Mỏ - Hà Nội Lê Như Hùng (2007), Cơng nghệ cao khai thác hầm lị, Trường Đại học Mỏ - Địa chât, Hà Nội An Hiệp, Trần Vĩnh Hưng (2006), Thiết kế chi tiết máy máy tính, Nhà xuất Giao thơng vận tải, Hà Nội Đồn Văn Ký (1997), Giáo trình máy thiết bị mỏ, Nhà xuất giao thông vận tải, Hà Nội Tập Đồn Than Khống sản Việt Nam (2009), Hướng dẫn áp dụng công nghệ khai thác than lò chợ sử dụng giá khung thủy lực di động mỏ hầm lị thuộc tập đồn than khống sản – Việt Nam Hứa Ngọc Sơn (2009), Báo cáo tổng kết đề tài “Nghiên cứu chế tạo số phụ kiện thủy lực giàn chống di động có lực chống đến 320 tấn”, Hà Nội Nguyễn Đức Sướng (2005), Truyền động thủy lực khí nén, Trường Đại học Mỏ - Địa chất, Hà Nội Vũ Văn Tiến, Trần Văn Thanh (2005), Công nghệ khai thác than hầm lị, Nhà xuất Giao thơng vận tải, Hà Nội 10 Đỗ Mạnh Phong, Vũ Đình Tiến (2008), Áp lực mỏ hầm lò, Nhà xuất Giao thông vận tải, Hà Nội ... triển Xí nghiệp than Thành Cơng - Cơng ty TNHH thành viên than Hòn Gai đến năm 2015; nghiên cứu lựa chọn thiết bị chống phù hợp với điều kiện khai thác hầm lị thuộc Xí nghiệp than Thành Công Đối... nghiên cứu, lựa chọn thiết bị chống phù hợp với điều kiện khai thác mỏ Xí nghiệp than Thành Công - Công ty TNHH thành viên than Hòn Gai vấn đề cần thiết Mục đích đề tài Trên sở thực tế điều kiện. .. phạm vi nghiên cứu - Nghiên cứu thông số kỹ thuật số thiết bị chống thủy lực nước nước - 10 - - Nghiên cứu lựa chọn thiết bị chống phù hợp với điều kiện địa chất khu mỏ Xí nghiệp than Thành Công