Đồ án môn học chi tiết máy hộp giảm tốc trục vít bánh vít

TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY ĐỀ TÀI HỘP GIẢM TỐC TRỤC VÍT BÁNH VÍT GVHD : Nguyễn Văn Khưa SVTH : Nguyễn Văn Quý Lớp CĐ Ô TÔ 10C Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Khóa : 2010-2013 Page TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… Điểm :Giai đoạn (2,9) + Giai đoạn (4,5)+ Giai đoạn (1,8) Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY LỜI NÓI ĐẦU Nước ta tên đường tiến lên cơng nghiệp hóa –Hiện đại hóa với đường lối xây dựng chủ nghĩa xã hội Đảng ta đề cách mạng , cách mạng khoa học kĩ thuật then chốt để tạo cải cho xã hội Trong giai đoạn cơng nghiệp hóa –Hiện đại hóa đất nước , người khơng thể thiếu máy móc chúng phương tiện từ trước đến giúp đỡ người giải nhiều vấn đề mà người khơng có khả làm việc Hiện sinh viên theo học trường trang bị kiến thức cần thiết lí thuyết lẫn tay nghề Góp phần xây dựng đất nước sau Thời gian qua em giao đề tài “ Thiết kế hộp giảm tốc trục vít- bánh vít dẫn động băng tải ” nhận nhiều bảo tận tình hướng dẫn thầy Nguyễn Văn Khưa thầy khoa bạn đồng nghiệp cộng với cố gắng thân , em hoàn thành đề tài Tuy nhiên trình độ có hạn nên q trình thiết kế khơng thể tránh khỏi sai sót , kính mong góp ý bảo thầy để đề tài em hồn thiện Em xin chân thành cảm ơn thầy giúp đỡ em hồn thành đề tài Thành phố Hồ Chí Minh , ngày….tháng….năm 2012 Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GIAI ĐOẠN MỘT Chọn động điện ………………………trang Phân phối tỉ số truyền ………………… trang Lập bảng số liệu………………………….trang Tính truyền : -Bộ truyền xích………………………… trang -Bộ truyền trục vít – bánh vít……………trang 12 Tài liệu tham khảo : -Thiết kế chi tiết máy (Nguyễn Trọng Hiệp-Nguyễn Văn Lẫm ) -Đề cương giảng dung sai lắp ghép kỹ thuật đo (Nguyễn Thành Lâm ) -Bảng tra dung sai lắp ghép (Nguyễn Thành Lâm ) -Chi tiết máy (Trường CĐKT Cao Thắng) Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY PHẦN : CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 1.1 Công suất cần thiết Gọi Nt công suất tang bang tải (KW) Nct công suất cần thiết trục động (KW)  hiệu suất truyền động Ta có :Nt = với P = 4400 N: lực tiếp tuyến băng tải V= 1,9 m/s : Vận tốc tiếp tuyến băng tải Nt= = 8,36 KW Vậy công suất tang băng tải : Pt = 8,36 Nct = với : áp dụng cơng thức : Trong tra bảng (2.1) bảng trị số hiệu suất = 0,85 : Hiệu suất truyền trục vít ol = 0,99 :Hiệu suất cặp ổ lăng x = 0,93 :Hiệu suất truyền xích kn = :Hiệu suất khớp nối  Nct = = 10,89 KW Công suất cần thiết trục động : 10,89 KW 1.2 Số vòng quay tên trục tang băng tải Ta có số vịng quay trục tang : nt= với nt : Tốc độ quay trục tang (v/p) V=1,9 m/s : Vận tốc tiếp tuyến băng tải D= 950 mm :Đường kính tang băng tải nt = = 38 v/p 1.3 Chọn động Dựa vào điều kiện : 2000 ≥ nđc ≥ 1000 Nđc đc ≥ Nct Theo bảng 2P (TK CTM ) ta chọn động có số hiệu AO2-61-4 có thơng số kĩ thuật :  Công suất định mức : Nđc =13 KW Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY  Tốc độ quay : nđc = 1460 v/p  Hiệu suất động cơ: đc =88,5 1.4 Phân phối tỉ số truyền Với động chọn ta có : nđc = 1460 v/p Nđc =13 KW Theo cơng thức tính tỉ số truyền ta có : ic = Ta có : Trong : = = 38,4 ic = ix itv ic : tỉ số truyền chung ix : tỉ số truyền xích itv :tỉ số truyền trục vít Chọn sơ tỉ số truyền hộp giảm tốc itv =15 Do ta tính iđ = = = 2,56 1.5 Cơng suất động trục -Công suất động trục  ( trục dẫn ) : N = Nct ol = 10,89 0,99 = 10.78 KW -Công suất động trục   : N  = N ol tv = 10,78 0,99 0,85 = 9,072 - Công suất động trục tang : Nt = N ol x = 9,072 0,99 0,93 = 8,352 1.6.Tốc độ quay trục - Tốc độ quay trục  : n1 = nđc =1460 v/p - Tốc độ quay trục  : n2 = = = 97,3 v/p - Tốc độ quay trục tang : nt = =38 v/p Ta có bảng thơng số sau : bảng Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC Trục ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY  Động () Trục tang Thông số Tỉ số truyền i Công suất N (kW) Vận tốc vòng n itv =15 10,78 ix= 2,56 9,072 1460 97,3 8,352 38 PHẦN : TÍNH TỐN BỘ TRUYỀN XÍCH 2.1 Chọn loại xích Chọn loại xích ống lăn 2.2 Chọn số đĩa dẫn Theo bảng 6.3 với tỉ số truyền xích i = = 2,56 chọn số đĩa dẫn Z1 = 27 Số đĩa bị dẫn Z2 = i Z1 = 2,56.27 = 69 2.3 Tìm bước xích t Hệ số điều kiện sử dụng ( công thức 6.6) K = Kđ KA Kα Kb Kc Kđc Trong đó: Kđ =1,2 tải trọng va đập (xích tải) KA = chọn khoảng cách trục A (30-50)Pt Kα = góc nghiêng nhỏ 60o Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Kb = 1,25 bôi trơn định kì Kc = 1,25 truyền làm việc ca Kđc = 1,2 trục không điều chỉnh →K = 1,2 1,25 1,25 1,2 = 2,25 Cơng suất tính tốn (cơng thức 6.7 ) : Nt = N K Kz.Kn Chọn =25 =200v/p : Hệ số đĩa dẫn : Kz= = = 0,93 Hệ số vòng quay đĩa dẫn :Kn= = = 2,05 Vậy cơng suất tính tốn : Nt = N K Kz Kn = 9,072 2,25 0,93 2,05 = 39 KW Tra bảng 6.4 với n01 = 200 v/p chọn xích ống lăn dãy có Pt = 44,45 mm , diện tích bảng lề F = 473 mm2 có cơng suất cho phép [N]= 45,5KW Bước xích chọn theo bảng 6.4 thỏa mãn điều kiện Pt ≤ Pgh =50,8 mm nên chấp nhận Với loại xích theo bảng 6.1 tìm kích thước chủ yếu xích , tải trọng phá hỏng Q = 130000 N , khối lượng mét xích q = 7,50 kg Kiểm nghiệm số vòng quay theo điều kiện 6.9 n1 ≤ ngh Trong ngh :số vịng quay giới hạn Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Theo bảng 6.5 với Pt = 44,45 số đĩa dẫn Z1 = 27 , số vòng quay giới hạn ngh đĩa dẫn đến 450 v/p thỏa điều kiện 6.9 (n1= 97,3) 2.4 Định khoảng cách trục A số mắt xích X Asb = ( 30-50) Pt = 40.Pt =40.44,45= 1778 mm Tính số mắt xích : X= = 129 Lấy số mắt xích X= 128 Kiểm nghiệm số lần va đập giây (cơng thức 6-16) = = 1,368 đĩa xích (đĩa dẫn ) u = với –số số vòng quay phút theo bảng 6-7 số lần va đập cho phép giây [u] = 15 nên điều kiện u [u] thỏa mãn Tính xác khoảng cách trục A theo số mắt xích chọn ( công thức 6.3) A= = = 1752,8 mm Để đảm bảo độ võng bình thường xích , giảm khoảng cách trục khoảng Δ A= 0,003A ≈ mm Cuối lấy A = 1748 mm 2.5 Tính đường kính đĩa xích (cơng thức 6.1) : D1 = = Đĩa bị dẫn : D2 = = =976,6 mm Đĩa dẫn = 382,88 mm Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 10 TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY →Wu =0,1.303 =2700 mm3 Mu =9824,5 Nmm  σa = σmax = -σmin = = 3,6 Mặt khác biên độ ứng suất sinh tiết diện ứng suất thay đổi theo chu kì mạch động trục làm việc chiều nên : τa = τmax = Ta có : W0= 0,2.d3 =0,2.303 =5400mm3 → τa = τmax = =7,18 N/mm2 Ta chọn thép 45 làm trục có hàm lượng cacbon trung bình khơng sử dụng phương pháp tăng bền , ta chọn : Ψσ= 0,1 ; Ψτ=0,05 β= εσ=0,86 ετ=0,75 Kσ=1,56 Kτ=1,22 (tra bảng 7-6 –TKCTM)  Tỉ số = =1,8 = = 1,62 nσ = = =37 nτ = = =10 Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 34 TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC →: n= ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY = = 9,6 So sánh n = 9,6≥[n] = (1,5÷ 2,5) thỏa mãn Tại tiết diện A trục đủ điều kiện bền  Trục II :  Xét tiết diện mặt cắt A : Mx = = =2600Nmm = =47562,4Nmm My = Mu= = =54253Nmm →Mtđ = = =54253Nmm  Xét tiết diện mặt cắt C :dựa vào biểu đồ momen C ta có: Mx = Nmm My = 619137,6Nmm Mu= = =619137,6Nmm →Mtđ = = =1050136,36Nmm Mtđ C > Mtđ A nên ta xét hệ số an toàn C Ta có : nC = ≥ [n] Trong : nσ = hệ số an toàn xét riêng với ứng suất pháp Và : nτ = hệ số an toàn xét riêng với ứng suất pháp -Ta có : Giới hạn mỏi uốn : σ-1 =0,4.σb = 0,4 600 =240N/mm2 Giới hạn mỏi xoắn : τ-1 =0,25.σb = 0,2 600 =120 N/mm2 trục quay chiều nên ứng suất thay đổi theo chu kì đối xứng :  σa = σmax = -σmin = :Wu = =0,1.d3 ta lại có d=55mm →Wu =0,1.553 =16637,5 mm3 Mu =619137,6 = Nmm  σa = σmax = -σmin = = 37,2 Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 35 TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Mặt khác biên độ ứng suất sinh tiết diện ứng suất thay đổi theo chu kì mạch động trục làm việc chiều nên : τa = τmax = Ta có : W0= 0,2.d3 =0,2.553 =33275mm3 → τa = τmax = =14,7 N/mm2 Ta chọn thép 45 làm trục có hàm lượng cacbon trung bình khơng sử dụng phương pháp tăng bền , ta chọn : Ψσ= 0,1 ; Ψτ=0,05 β= εσ=0,78 ετ=0,67 Kσ=1,66 Kτ=1,24 (tra bảng 7-6 –TKCTM)  Tỉ số = =2,13 = = 1,85 nσ = = =3 nτ = = =4,29 →: nC = = = 2,45 So sánh n = 2,45≥[n] = (1,5÷ 2,5) thỏa mãn Tại tiết diện mặt cắt C trục đủ bền Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 36 TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY  Kiểm nghiệm hệ số an toàn mặt cắt tiết diện B Ta có : nB = ≥ [n] Trong : nσ = hệ số an tồn xét riêng với ứng suất pháp Và : nτ = hệ số an toàn xét riêng với ứng suất pháp -Ta có : Giới hạn mỏi uốn : σ-1 =0,4.σb = 0,4 600 =240N/mm2 Giới hạn mỏi xoắn : τ-1 =0,3.σb = 0,3 600 =180 N/mm2 Biên độ ứng suất sinh tiết diện trục quay chiều nên ứng suất thay đổi theo chu kì đối xứng :  σa = chọn :W = 14510mm3 W0=30800 mm3 kích thước rảnh then b x h =18 x 11 (tra bảng 7-3b-TK CTM) Mu = = =651036,43Nmm  σa = = 44,86N/mm2 Mặt khác biên độ ứng suất sinh tiết diện ứng suất thay đổi theo chu kì mạch động trục làm việc chiều nên : τa = τmax = → τa = τmax = =15,89 N/mm2 Ta chọn thép 45 làm trục có hàm lượng cacbon trung bình khơng sử dụng phương pháp tăng bền , ta chọn : Ψσ= 0,1 ; Ψτ=0,05 β= εσ=0,78 ετ=0,67 Kσ=1,63 Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 37 TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Kτ=1,5 (tra bảng 7-8 –TKCTM)  Tỉ số = =2,1 = = 2,23 nσ = = =2,55 nτ = = =4,96 →: nB = = = 2,26 So sánh n = 2,26≥[n] = (1,5÷ 2,5) thỏa mãn →Trục đủ bền  Tính then Tại trục II : Với dB=60mm theo bảng 7-23 TK CTM ta chọn then kiểu I có thơng số then : b x h = 18 x11 mm t=5,5 mm t1=5,6 mm K≈6,8 Chiều rộng moayơ bánh vít : lm = (1,2÷1,5)d = (1,2÷1,5)60 = (72÷90)mm →chiều dài then : l=0,8.lm = (57,6÷72)mm→ ta chọn l=60 mm Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 38 TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Ta có σd= ≤ [σ]d Với σd= = = 80 N/mm2 Tra bảng 7-23 TK CTM [σ]d =150 N/mm2 Vậy σd =80 < [σd] =150 nên thỏa mãn →then đủ điều kiện bền dập -Kiểm nghiệm sức bền cắt then Ta có τc= ≤ [τ]c Với τc = = 30,23 N/mm2 [τ]c =120 tra bảng 7-21 TK CTM τc =30,23< [τ]c = 120 thỏa mãn , then đủ điều kiện bền cắt  Với dD=50mm Theo bảng 7-23 –TK CTM ta chọn then kiểu I ,ta có thông số then : b x h = 16 x 10 mm t=5 mm t1=5,1 mm K≈6,2 Chiều rộng moayơ bánh xích : lm = (1,2÷1,5)d = (1,2÷1,5)50 = (60÷75)mm →chiều dài then : l=0,9.lm = (54÷67,5)mm→ ta chọn l=60 mm Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 39 TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Ta có σd= ≤ [σ]d Với σd= = = 105,3 N/mm2 Tra bảng 7-23 TK CTM [σ]d =150 N/mm2 Vậy σd =105,3 < [σd] =150 nên thỏa mãn →then đủ điều kiện bền dập -Kiểm nghiệm sức bền cắt then Ta có τc= ≤ [τ]c Với τc = = 40,8 N/mm2 [τ]c =120 tra bảng 7-21 TK CTM τc =40,8< [τ]c = 120 thỏa mãn , then đủ điều kiện bền cắt PHẦN : TÍNH Ổ Vì trục vít bánh vít chịu lực hướng tâm lực hướng tâm nên ta chọn ổ bi đở chặn ổ đủa côn đỡ chặn 5.1 Trục I Trên trục vít nơi lắp ổ lăn có d = 30mm ,chọn góc β=16o kiểu 36000 , thời gian năm ,năm 320 ngày , ngày ca , ca , n = 1460v/p , Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 40 TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Thời gian máy phục vụ : h=1.320.2.7= 4480 Hệ số : m =1,5 (bảng 8-2 –TK CTM trang 161) Kv = (ổ đở chặn ) (bảng 8-5-TK CTM trang 162) Kn= 1(nhiệt độ làm việc ổ 100oC) (bảng 8-4-TK CTM) Kt =1 (tải trọng tĩnh ) (bảng 8-3 –TCTM) Pa1 =4353N RA = = =982,45 N RC = = =1606,56 N SA = 1,3RA.tgβ =1,3.982,45.tg160 = 336,2 N SC = 1,3RC.tgβ =1,3.1606,56.tg160 = 598,87 N Phương án phương án At1 = Pa1+SA-SC = 4353+336,2- 598,87= 4090,33N At2 = Pa1-SA+SC = 4353-336,2+598,87= 4615,67N +Thấy At1, At2 lớn nên lực dọc trục tác dụng vào C Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 41 TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY QA= (RA.Kv+m.0).Kt.Kn= (982,45.1) =982,45 N=98,245daN QC= (RC.Kv+m.At).Kt.Kn =(1606,56.1+1,5 4090,33) 1=7742N=774,2daN So sánh ta thấy QC >QA nên ta chọn QC thay vào công thức : Ct = QC.(n.h)0,3 =774,2.(1460.4480)0,3 = 105645,6 daN Tra bảng 18P-trang 349-TK CTM với dA =30mm Ta chọn ổ đũa đỡ chặn có kí hiệu 7606- cỡ trung rộng ,có hệ số khả làm việc C=100000 > Ct thỏa mãn , ta chọn thơng số ổ lăn : -Đường kính ngồi ổ : D= 72 mm -Chiều rộng ổ : B = 29 mm -Góc nghiêng : β = 12o 5.2 Trục II Trên bánh vít nơi lắp ổ lăn có d = 55mm ,chọn góc β=16o kiểu 36000 , thời gian năm ,năm 320 ngày , ngày ca , ca , n = 97,3v/p , Thời gian máy phục vụ : h=2.320.2.7= 8960 Hệ số : m =1,5 (bảng 8-2 –TK CTM trang 161) Kv = (ổ đở chặn ) (bảng 8-5-TK CTM trang 162) Kn= 1(nhiệt độ làm việc ổ 100oC) (bảng 8-4-TK CTM) Kt =1 (tải trọng tĩnh ) (bảng 8-3 –TCTM) Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 42 TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Pa2 =1939N RA = = =5425,3 N RC = = =5854,27 N SA = 1,3RA.tgβ =1,3.5425,3.tg160 = 2022,3 N SC = 1,3RC.tgβ =1,3.5854,27.tg160 = 2182,2 N Phương án phương án At1 = Pa1+SA-SC = 1939+2022,3- 2182,2=1779,1N At2 = Pa1-SA+SC = 1939-2022,3+2182,2= 2098,9N +Thấy At1, At2 lớn nên lực dọc trục tác dụng vào C QA= (RA.Kv+m.0).Kt.Kn= (5425,3.1) =5425,3 N=542,53daN QC= (RC.Kv+m.At).Kt.Kn =(5854,27.1+1,5 1779,1) 1=8522,92N=852,3daN So sánh ta thấy QC >QA nên ta chọn QC thay vào công thức : Ct = QC.(n.h)0,3 =852,3.(97,3.8960)0,3 = 51608,2 daN Dựa vào bảng 17P chọn ổ bi đở chặn cở trung ứng với d = 55mm , kí hiệu 36311 có Cbảng=60000 > Ct thỏa mãn Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 43 TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Ta chọn thông số ổ lăn : -Đường kính ngồi ổ : D= 120 mm -Chiều rộng ổ : B = 29 mm 5.3 Cố định , bôi trơn che kín ổ lăn a/Cố định ổ Để cố định ổ theo phương dọc trục vai trục , nắp ổ , vòng đệm Nắp ổ lắp với hộp vít ,cố định ổ vào vỏ hộp nắp vịng chắn b/Bơi trơn Chọn phương pháp bơi trơn cho ổ mỡ ,bởi bôi trơn phương pháp té dầu trục bánh vít quay với n=97,3 v/p Tra bảng 8-28 ,trang 198 –TK CTM ) ta chọn nhóm mỡ T Lượng mỡ tra chiếm 2/3 thể tích rổng phận ổ (cho ổ trục II) Tra mỡ cho ổ trục I chiếm 1/3 thể tích rỗng ổ c/Che kín ổ lăn Để che kín đầu trục , tránh xâm nhập bụi tạp chất vào ổ củng ngăn mỡ chảy ta dung phớt chắn d/Lắp ghép ổ lăn Lắp ổ với trục ta dung hệ thống lỗ ổ làm việc vòng quay , chịu tải tuần hồn Ta chọn kiểu lắp có độ dôi Lắp ổ với vỏ ta lắp theo hệ thống trục vịng ngồi khơng quay nên chịu tải cục Ta chọn kiểu lắp trung gian Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 44 TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GIAI ĐOẠN BA Tính vỏ hộp …………………………………………trang 52 Chọn phương pháp bôi trơn thiết bị bôi trơn…….trang 54 3.Chọn dung sai lắp ghép………………………………trang 55 Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 45 TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY PHẦN CHỌN CÁC KẾT CẤU KHÁC 6.1 Vỏ hộp Chọn vỏ hộp đúc ,mặc ghép giửa nắp than mặt phẳng qua đường tâm trục bánh vít để việc lắp ghép dể dàng Tra bảng 10-9 trang 268-TK CTM ta chọn tính tốn kích thước vỏ hộp sau : 1- Chiều dày thành thân hộp δ=0,04 A+(2÷3)mm = 0,04.265+(2÷3)= (12÷ 13) mm Chọn δ =12 mm 2-Chiều dày thành nắp hộp δ1=(0,8÷0,85)δ =(0,8÷0,85).12 = =(9,6÷10,2) mm Chọn δ1 = 10 mm 3-Chiều dày mặt bích nắp hộp b= 1,5 δ = 1,5.12 = 18mm 4-Chiều dày mặt bích nắp hộp b1=1,5 δ1= 1,5.10= 15mm 5-Chiều dày mặt đế Khơng có phần lồi : p = 2,35 δ= 28,2 mm Chọn p =28 mm 6-Chiều dày gân thân hộp m =(0,85÷1)δ = (0,85÷1).12 = (10,2÷12) Chọn m = 11mm Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 46 TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 7-Chiều dày gân nắp hộp m1 = (0,85÷1)δ1 = (0,85÷1).10 = (8,5÷10) mm Chọn m1 = mm 8-Đường kín bulong dn = 0,036.A+12mm =0,036.265+12 = 21,54 mm chọn dn = 20 mm theo bảng 10-13, trang 277-TK CTM chọn : số lượng bulong : 9-Đường kính bulong khác -Ở canh ổ : d1 = 0,7.dn =0,7.21,54 = 15mm chọn d1=16 -Ghép mặt bích nắp thân : d2 = (0,5÷0,6)dn = (0,5÷0,6).21,54 = (10,77÷12,9) mm chọn d2=12mm -Ghép nắp ổ : d3= (0,4÷0,5)dn = (0,4÷0,5).21,54 = (8,6÷10,77) mm chọn d3=10 mm -Ghép nắp cửa thăm : d4= (0,3÷0,4)dn = (0,3÷0,4).21,54 = (6,5÷8,6) mm chọn d4=8 mm Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 47 TRƯỜNG CĐKT CAO THẮNG KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY PHẦN : BÔI TRƠN HỘP GIẢM TỐC Để giảm mát cơng suất ma sát , giảm mài mịn , đảm bảo nhiệt tốt đề phòng chi tiết máy bị han gỉ cần phải bôi trơn cho trục truyền hộp giảm tốc Vì vận tốc trục vít nhỏ nên ta chọn cách bôi ngâm dầu cách ngâm trục vít dầu chứa hộp Do trục vít nằm bên nên ngâm ngập chiều cao ren không vượt đường ngang tâm viên bi (hoặc lăn ) Chọn độ nhớt dầu 500C với bánh vít σb = 600N/mm2 Ta chọn dầu theo bảng 10-20 trang 286 TK CTM PHẦN : CHỌN DUNG SAI LẮP GHÉP -Dung sai lắp ghép then : +lắp ghép then rảnh then trục P9/h9 lắp ép nhẹ -Dung sai lắp ghép ổ lăn : +miền dung sai lắp ghép ổ lăn trục K6 +miền dung sai lắp ghép ổ lăn với lổ thân hộp K7 -Dung sai lắp ghép bánh vít cố định trục H9/k6 -Dung sai lắp ghép vòng chắn dầu trục D8/k6 Giao viên hướng dẫn : NGUYỄN VĂN KHƯA Sinh viên thực : Nguyễn Văn Quý Page 48 ... LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY PHẦN : BÔI TRƠN HỘP GIẢM TỐC Để giảm mát cơng suất ma sát , giảm mài mịn , đảm bảo nhiệt tốt đề phịng chi tiết máy bị han gỉ cần phải bôi trơn cho trục truyền hộp giảm tốc. .. KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Lực vòng P2 bánh vít lực dọc trục Pa1 trục vít ( công thức 4.24) ) P2=Pa1 = = = =4353 N Lực hướng tâm Pr1 trục vít lực hướng tâm Pr2 bánh vít ( cơng thức 4.25)... ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 3.2 Định ứng suất cho phép bánh vít Theo bảng 4.4 [σ]otx =160 N/mm2 [σ]ou =50 N/mm2 Số chu kì làm việc bánh vít : N2 = 60 n2.T Với : n số vòng quay bánh vít v/p T