Thiết kế cao ốc Bình Thuận

Thiết kế cao ốc Bình Thuận Thiết kế cao ốc Bình Thuận Thiết kế cao ốc Bình Thuận luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ PHẦN A: GIỚI THIỆU PHẦN KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH GIỚI THIỆU CHUNG - Cao Ốc Bình Thuận công trình xây dựng theo phong cách kiến trúc đại, có công sử dụng cao đặc biệt không làm vẻ đẹp tự nhiên toàn cảnh quan xung quanh mà góp phần làm nên đại hoành tráng khu đô thị nói riêng toàn thành phố nói chung - Công trình cao tầng tạo nên dáng vẻ riêng Cùng với công trình khác xung quanh tạo nên quần thể công trình kiến trúc hài hoà, sinh động góp phần tạo nên vẻ đẹp đại chung cho toàn thành phố đường phát triển - Sự đời công trình tạo điều kiện thuận lợi cho việc ăn ở, sinh hoạt phận cư dân phần giảm bớt áp lực cho quan nhà nước việc giải nhu cầu nơi nhân dân diện giải toả công trình công cộng, giao thông phát triển mạnh thành phố Cũng lý mà đời nhà chung cư trở nên cần thiết kịp thời Các đặc điểm công trình: - Công trình Cao c Bình Thuận xây dựng phường Phú Cường – TX Thủ Dầu Một – Bình Dương - Chức sử dụng công trình tầng tầng lửng làm nơi kinh doanh, từ tầng trở lên hộ nhà - Công trình có tổng cộng tầng chưa kể tầng hầm sâu 3.0 m Tổng chiều cao công trình 30.8 m Kích thước mặt sử dụng khoảng 30m× 24m PHÂN KHU CHỨC NĂNG - Tầng hầm với chức nơi để xe, đặt máy bơm nước, máy phát điện Ngoài bố trí số kho phụ, phòng bảo vệ, phòng kỹ thuật điện, nước, chữa cháy … Hệ thống xử lý nước thải đặt góc tầng hầm - Các tầng có chức hộ để Chiều cao tầng 3.4 m SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ - Công trình có thang máy thang bộ, vừa có chức sử dụng vừa để thoát hiểm CÁC GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 3.1.Giải pháp mặt bằng: - Thiết kế mặt khâu quan trọng nhằm thoả mãn dây chuyền công công trình Dây chuyền công công trình nhà cho người dân, Với giải pháp mặt vuông vắn, thông thoáng, linh hoạt kín đáo, yên tónh phù hợp với yêu cầu ăn ở, sinh hoạt người dân Không gian mặt điển hình công trình ngăn cách khối tường xây đảm bảo điều kiện sinh hoạt, nghỉ ngơi cho người sau làm việc, học tập căng thẳng - Mặt công trình vận dụng theo kích thước hình khối công trình Mặt thể tính chân thực tổ chức dây chuyền công Mặt áp dụng hệ lưới cột nhịp khác thể đa dạng, động kiến trúc bố trí phòng ốc - Do đặc điểm công trình nhà chung cư , đồng thời xung quanh bố trí đường giao thông việc tổ chức giao thông lại từ bên vào bên thông qua sảnh lớn bố trí khối nhà bao gồm lối dành cho người cho phương tiện nhà để xe tầng hầm Công trình có tầng hầm nên thuận lợi cho việc để xe đặt hệ thống kỹ thuật Sảnh tầng dẫn đến khu dịch vụ kinh doanh tổng hợp , giải trí lên tầng cao theo cầu thang máy thang bố trí tại nhà 3.2.Giải pháp mặt đứng: - Mặt tồ chức cách linh hoạt nên mặt đứng thiết kế tự do, không gò bó hình khối Tỷ lệ chiều rộng - chiều cao công trình hợp lý tạo dáng vẻ hài hoà với toàn tổng thể công trình công trình lân cận Xen vào ô cửa kính trang điểm cho công trình Các chi tiết khác : gạch ốp, màu cửa kính, làm cho công trình mang vẻ đẹp đại riêng - Hệ giao thông đứng thang máy thang Hệ thống thang đặt nút giao thông công trình liên kết với tuyến giao thông ngang Kết hợp giao thông đứng hệ thống kỹ thuật điện rác thải SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ - Tất hợp lại tạo nên cho mặt đứng công trình dáng vẻ đại, tạo cho người cảm giác thoải mái 3.3.Giải pháp kỹ thuật: - Về thông gió tự nhiên, Công trình đón hướng gió chủ đạo Đông - Nam Hệ thống cửa sổ kính, cửa đảm bảo cho việc cách nhiệt thông gió phòng Cừa sổ chạy xung quanh mặt nhà đảm bảo đối lưu thông thoáng - Với khí hậu nhiệt đới Bình Dương nói riêng Việt Nam nói chung nóng ẩm, vấn đề thông gió nhân tạo quan trọng Do để điều hoà không khí công trình có bố trí thêm hệ thống máy điều hoà, quạt thông gió tầng - Giải pháp chiếu sáng bao gồm chiếu sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo Chiếu sáng tự nhiên vận dụng ánh sáng thiên nhiên thông qua lớp cửa kính để phân phối ánh sáng vào phòng Ngoài có hệ thống đèn điện nhằm đảm đảm bảo tiện nghi ánh sáng đêm - Hệ thống cấp thoát nước: Hệ thống ống nước liên kết với qua tầng thông với bể nước mái công trình, hệ thống ống dẫn nước máy bơm đưa lên, hệ thống bố trí công trình vừa đảm bảo yếu tố an toàn sử dụng điều kiện sửa chữa thuận tiện Nước thoát từ thiết bị vệ sinh chậu rửa, thoát sàn thu gom từ thiết bị vệ sinh chảy vào hệ thống ống thoát nước đứng đặt hộp kỹ thuật công trình Nước thoát từ thiết bị vệ sinh xí thu vào ống chảy vào hệ thống ống thoát nước đứng đặt hộp kỹ thuật chảy vào hệ thống bể tự hoại đặt công trình thoát cống thành phố - Phòng cháy chữa cháy: Ngoài giải pháp giải pháp phòng cháy chữa cháy vấn đề thoát người có cố vấn đề quan trọng công trình cao tầng Để nhằm ngăn chặn cố sảy tầng có hệ thống biển báo phòng cháy, biển cấm hút thuốc cửa cầu thang Tại hành lang tầng gần cửa thang máy có bố trí họng nước cứu hoả, treo bình cứu hoả phòng có cố SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ cháy, nổ Công trình bố trí cầu thang thoát hiểm bên nhà cho đơn nguyên tận dụng khả lưu thông thoát người có cố Các cầu thang máy bố trí trục hành lang chung tầng nơi mà điểm mặt đến thuận tiện nhanh nhất, cửa thoát hành lang bố trí lưu loát 3.4.Kết luận: * Tóm lại, công trình Cao c Bình Thuận đảm bảo yêu cầu kiến trúc sau: - Yêu cầu thích dụng: Thoả mãn yêu cầu thiết kế chức công trình đề Các phòng rộng rãi thoải mái, bố trí linh hoạt, tiện nghi sinh hoạt điều kiện vi khí hậu - Yêu cầu bền vững: Với thiết kế hệ khung chịu lực , biện pháp thi công móng cọc khoan nhồi công trình đảm bảo chịu tải trọng ngang tải trọng đứng tải trọng khác Các cấu kiện thiết kế đảm bảo tải trọng tính toán không làm phát sinh biến dạng vượt giới hạn cho phép Với phương pháp thi công bê tông cốt thép toàn khối kết cấu có tuổi thọ lâu dài làm việc tốt - Yêu cầu kinh tế: Mặt hình khối kiến trúc phù hợp với yêu cầu sử dụng, hạn chế đến mức tối thiểu diện tích khoảng không gian không cần thiết Giải pháp kết cấu hợp lý, cấu kiện làm việc với điều kiện sát với thực tế, đảm bảo sử dụng bảo quản tốn - Yêu cầu mỹ quan: Với dáng vẻ hình khối tỷ lệ chiều rộng chiều cao hợp lý tạo cho công trình dáng vẻ uy nghi vững Các ô cửa kính khung nhôm, màu sắc gạch lát , nước sơn tạo cho công trình dáng vẻ đơn giản thoát Công trình không phá hoại cảnh quan môi trường xung quanh mà góp phần tạo nên không gian sinh động SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: LỚP 09HXD1 GVHD: ĐỖ 50 50 58 38 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI 0 50 80 85 30 M ẶT BẰNG DẦM VÀCỘT PHẦN B: TÍNH TOÁN KẾT CẤU CHƯƠNG 1: CƠ SỞ THIẾT KẾ LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 1.1 Hệ kết cấu chịu lực chính: - Căn vào hệ kết cấu chịu lực nhà cao tầng sử dụng phương án kết cấu sau: + Các hệ kết cấu bản: Kết cấu khung, kết cấu tường chịu lực, kết cấu lõi cứng kết cấu ống + Các hệ kết cấu hỗn hợp: Kết cấu khung-giằng, kết cấu khung-vách, kết cấu ống lõi kết cấu ống tổ hợp SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ + Các hệ kết cấu đặc biệt: Hệ kết cấu có tầng cứng, hệ kết cấu có dầm truyền, kết cấu có hệ giằng liên tầng kết cấu có khung ghép Mỗi loại kết cấu có ưu nhược điểm riêng tùy thuộc vào nhu cầu khả thi công thực tế công trình - Với loại chung cư từ 10-20 tầng hệ kết cấu khung tỏ trội nhiều ưu điểm: tiết kiệm vật liệu hệ kết cấu vách phù hợp với công trình chịu tải ngang lớn nhà cao tầng, tốn nhiều vật liệu hơn; dễ thi công - thi công đơn giản, không cần biện pháp thi công phức tạp; không đòi hỏi kết cấu móng lớn - tiết kiệm nhiều vật liệu & thi công nhanh Vì lý em chọn giải pháp cho kết cấu hệ khung chịu lực, số vị trí cầu thang bộ, thang máy, bố trí thêm lõi cứng - tăng độ ổn định cho công trình 1.2 Hệ kết cấu sàn & truyền tải: Trong công trình hệ sàn có ảnh hưởng lớn tới làm việc không gian kết cấu Việc lựa chọn phương án sàn hợp lý quan trọng Do vậy, cần phải có phân tích để lựa chọn phương án phù hợp với kết cấu công trình Ta xét phương án sàn sau: a) Hệ sàn sườn Cấu tạo bao gồm hệ dầm sàn - Ưu điểm: + Tính toán đơn giản + Được sử dụng phổ biến nước ta với công nghệ thi công phong phú nên thuận tiện cho việc lựa chọn công nghệ thi công - Nhược điểm: + Chiều cao dầm độ võng sàn lớn vượt độ lớn, dẫn đến chiều cao tầng công trình lớn nên gây bất lợi cho kết cấu công trình chịu tải trọng ngang không tiết kiệm chi phí vật liệu + Không tiết kiệm không gian sử dụng b) Hệ sàn ô cờ Cấu tạo gồm hệ dầm vuông góc với theo hai phương, chia sàn thành bốn cạnh có nhịp bé, theo yêu cầu cấu tạo khoảng cách dầm SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ không 2m - Ưu điểm: + Tránh có nhiều cột bên nên tiết kiệm không gian sử dụng có kiến trúc đẹp, thích hợp với công trình yêu cầu thẩm mỹ cao không gian sử dụng lớn hội trường, câu lạc - Nhược điểm: + Không tiết kiệm, thi công phức tạp + Khi mặt sàn rộng cần phải bố trí thêm dầm Vì vậy, không tránh hạn chế chiều cao dầm phải lớn để giảm độ võng c) Sàn không dầm (không có mũ cột) Cấu tạo gồm kê trực tiếp lên cột - Ưu điểm: + Chiều cao kết cấu nhỏ nên giảm chiều cao công trình + Tiết kiệm không gian sử dụng + Dễ phân chia không gian + Dễ bố trí hệ thống kỹ thuật điện, nước… + Thích hợp với công trình có độ vừa - Nhược điểm: + Trong phương án cột không liên kết với để tạo thành khung độ cứng nhỏ nhiều so với phương án sàn dầm, khả chịu lực theo phương ngang phương án phương án sàn dầm, tải trọng ngang hầu hết vách chịu tải trọng đứng cột chịu + Sàn phải có chiều dày lớn để đảm bảo khả chịu uốn chống chọc thủng dẫn đến tăng khối lượng sàn d) Sàn không dầm ứng lực trước - Ưu điểm: Ngoài đặc điểm chung phương án sàn không dầm phương án sàn không dầm ứng lực trước khắc phục số nhược điểm phương án sàn không dầm: + Giảm chiều dày sàn khiến giảm khối lượng sàn dẫn tới giảm tải trọng ngang tác dụng vào công trình giảm tải trọng đứng truyền xuống móng + Tăng độ cứng sàn lên, khiến cho thoả mãn yêu cầu sử dụng bình thường SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ + Sơ đồ chịu lực trở nên tối ưu cốt thép ứng lực trước đặt phù hợp vớibiểu đồ mômen tính tải gây ra, nên tiết kiệm cốt thép - Nhược điểm: Tuy khắc phục ưu điểm sàn không dầm thông thườngnhưng lại xuất số khó khăn cho việc chọn lựa phương án sau: + Thiết bị thi công phức tạp hơn, yêu cầu việc chế tạo đặt cốt thép phải xác yêu cầu tay nghề thi công phải cao hơn, nhiên với xu đại hoá điều yêu cầu tất yếu + Thiết bị giá thành cao nước chưa sản xuất 1.3 Kết luận: Công trình thuộc loại nhà cao tầng, bước cột trung bình, công sử dụng trung bình - loại hình nhà ở, không cần biện pháp kết cấu phức tạp để cải thiện kiến trúc nên em chọn phương án sau: - Kết cấu sàn, chọn phương án sàn có dầm - Kết cấu móng, chọn phương án móng cọc khoan nhồi & cọc ép - tính & so sánh phương án - Ngoài phần kết cấu khung, phần tính cột tính theo phương pháp lệch tâm phẳng LỰA CHỌN VẬT LIỆU: Nhà cao tầng thường có tải trọng lớn Nếu sử dụng loại vật liệu nhẹ cường độ cao thép, composite bê tông & thép giảm đáng kể trọng lượng bàn thân nhà, có khuyết điểm giảm trọng lượng nhà khiến kết cấu dễ ổn định Đồng thời loại vật liệu có phương pháp thi công khó tốn nhiều kinh phí - thiết kế lẫn thi công Dựa vào loại hình công trình, em chọn giải pháp vật liệu bê tông cốt thép phổ biến & dễ tính toán thiết kế LỰA CHỌN PHƯƠNG PHÁP TÍNH: 3.1 Sơ đồ tính: - Trong giai đoạn nay, nhờ phát triển mạnh mẽ máy tính điện tử, có thay đổi quan trọng cách nhìn nhận phương pháp tính toán công trình Khuynh hướng đặc thù hoá đơn giản hoá trường hợp riêng lẻ thay khuynh hướng tổng quát hoá Đồng thời khối lượng tính SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ toán số học không trở ngại Các phương pháp dùng sơ đồ tính sát với thực tế hơn, xét tới làm việc phức tạp kết cấu với mối quan hệ phụ thuộc khác không gian - Việc tính toán kết cấu nhà cao tầng nên áp dụng công nghệ để sử dụng mô hình không gian nhằm tăng mức độ xác phản ánh làm việc công trình sát với thực tế 3.2 Các giả thuyết dùng tính toán nhà cao tầng: - Sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng (mặt phẳng ngang) liên kết ngàm với phần tử cột cao trình sàn Không kể biến dạng cong (ngoài mặt phẳng sàn) lên phần tử (thực tế không cho phép sàn có biến dạng cong) - Bỏ qua ảnh hưởng độ cứng uốn sàn tầng đến sàn tầng kế bên Mọi thành phần hệ chịu lực tầng có chuyển vị ngang Các cột ngàm chân cột mặt đài móng - Khi tải trọng ngang tác dụng tải trọng tác dụng truyền vào công trình dạng lực phân bố sàn (vị trí tâm cứng tầng) có sàn nên lực truyền sang sàn từ truyền sang cột - Biến dạng dọc trục sàn, dầm xem không đáng kể 3.3 Phương pháp tính toán xác định nội lực: - Hiện giới có ba trường phái tính toán hệ chịu lực nhà nhiều tầng thể theo ba mô hình sau: + Mô hình liên tục túy: Giải trực tiếp phương trình vi phân bậc cao, chủ yếu dựa vào lý thuyết vỏ, xem toàn hệ chịu lực hệ chịu lực siêu tónh Khi giải theo mô hình này, giải hệ có nhiều ẩn Đó giới hạn mô hình + Mô hình rời rạc (Phương pháp phần tử hữu hạn): Rời rạc hoá toàn hệ chịu lực nhà nhiều tầng, liên kết xác lập điều kiện tương thích lực chuyển vị Khi sử dụng mô hình với trợ giúp máy tính giải tất toán Hiện ta có phần mềm trợ giúp cho việc giải toán kết cấu ETABS, SAP, STAAD SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ + Mô hình rời rạc - liên tục (Phương pháp siêu khối): Từng hệ chịu lực xem rời rạc, hệ chịu lực liên kết lại với thông qua liên kết trượt xem phân bố liên tục theo chiều cao Khi giải toán ta thường chuyển hệ phương trình vi phân thành hệ phương trình tuyến tính phương pháp sai phân Từ giải ma trận tìm nội lực 3.4 Nội dung tính toán: - Hệ kết cấu nhà cao tầng cần tính toán tónh lực, ổn định động lực - Các phận kết cấu tính toán theo trạng thái giới hạn thứ (TTGH 1) Trong trường hợp đặc biệt yêu cầu sử dụng tính toán theo trạng thái giớihạn thứ hai (TTGH 2) - Khác với nhà thấp tầng, thiết kế nhà cao tầng tính chất ổn định tổng thể công trình đóng vai trò quan trọng cần phải tính toán kiểm tra 3.5 Kết luận: Dựa vào thông tin trên, em chọn phương pháp tính: - Về kết cấu hồ nước, cầu thang: Những kết cấu có sơ đồ tính đơn giản nên em tính tay - Về kết cấu sàn: Kết cấu sàn khác kết cấu hồ nước, cầu thang chỗ làm việc theo phương, việc tính toán đơn giản - có bảng tra nội lực nên em tính tay - Về kết cấu khung: phân tích thành khung riêng rẽ - tách khung không gian thành khung phẳng tính số phần tử khung lớn gồm cột, dầm- khó quản lý liệu nên em sử dụng phần mềm ETABS phù hợp với tính toán nhà cao tầng để chạy sơ đồ tính, xuất kết nội lực để tính thép - Về kết cấu móng: phương pháp tính không quan trọng mà chủ yếu phụ thuộc vào quan niệm, em sử dụng phương pháp tính tay SỐ LIỆU TÍNH TOÁN: 4.1 Vật liệu: - Kết cấu sàn có dầm: + Bê tông cấp độ bền B22.5 + Thép dọc chịu lực AII - Kết cấu khung gồm cột & dầm: + Bê tông cấp độ bền B22.5 + Thép dọc chịu lực AII - Cọc khoan nhồi: SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 10 LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ Nttđ = nxFđxhxγ tb +nxγ tb xbxhxl= 1.1x13.6x1.5x2 +1.1x2.5x8.2x8x0.25 = 90 T - Số lượng cọc: nc = 1.2x 699.41 + 90 =10.98T 79.1 Chọn số cọc n = 13 2.2.2 Bố trí cọc: - Bố trí đài cọc sau: Khoảng cách cọc phải thoả: 3d ≤ a ≤ 6d, khoảng cách mép đài đến trục cọc phải thoả: ≥ 0.7d (Kích thước đài móng F sb có tính tham khảo) Trọng lượng đài cọc đất đài N’đ = n × Fđ × h × γ tb = 1.1x4.4x4.4 × 2x1.5= 63.89 T 2.2.3 Kiểm tra lực tác dụng lên đầu cọc: - Lực dọc td lên đáy đài: SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 103 LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ Ntt = N0 + N’đ =666.64+63.89 =730.53 T Moment vị trí đáy đài (lực ngang bị triệt tiêu áp lực đất): Mxtt = Mxo =0.74 Tm Mytt = Myo= 1.45 Tm - Lực truyền xuống đầu cọc: Pi tt N tt M x × xi M y × y i ± ± = nc ∑ xi2 ∑ yi2 - Trọng lượng thân coïc (lxb = 0.16 m², l = 23.6 m): Pc = bxlxhxγ bt = 0.4x0.4x23.6x2.5 = 9.44T Cọc phải thoả mãn điều kiện: Pttmax + Pc≤ PTK = 79.1 Pttmin >0 Pttmax + Pc = 56.32+9.44=65.76 < PTK =79.1T Pttmin 56.10>0 (Thoả điều kiện chịu lực cọc) 2.2.4 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm: =  (n1 − 1)n2 + (n2 − 1)n1  d  với θ (deg) = aarctg 90n1 n s   Hệ số nhóm : η = − θ  Trong : n1: số hàng cọc nhóm cọc n1=5 n2: số cọc hàng n2=3 s: khoảng cách cọc tính từ tâm, lấy s=4d = 14.03  (5 − 1) x3 + (3 − 1) x5  η = − 14.03 X   = 0.77 90 x5 x3  θ (deg) = aarctg Sức chịu tải nhóm cọc : Qnhom=η.nc.Ptk=0.77x13x79.1= 791.8T> Ntt=730.5T (Thỏa điều kiện sức chịu tải nhóm cọc) 2.2.5 Kiểm tra sức chịu tải đất móng khối quy ước: a Xác định kích thước móng khối quy ước : Ta thiết kế cọc làm việc theo nhóm thoả điều kiện a ≥ 3d, làm việc theo nhóm có tác dụng truyền tải trọng (lực nén moment đến lớp đất sâu hơn), tải trọng ϕ truyền xuống lớp sâu với góc mở rộng α > tb , SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 104 LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ ϕtb , φtb góc ma sát trung bình lớp đất lấy theo suốt chiều dài cọc: 3.1x14.85 + 1.6 x12.9 + 18.9 x 23.37 ϕ tb = = 21.46 = 210 27’ 3.1 + 1.6 + 18.9 ϕtb 21.46 α= = = 5021’ 4 - Kích thước móng quy ước : ϕ Lm = Bm = L+2Htg tb = 4.4 + × 23.6 × tg5021’ = 8.8 m Chiều sâu chôn móng: Hm = 27.9 - 4.3 = 23.6 m Fc =0.4x0.4 = 0.16 m2 - Trọng lượng khối móng quy ước: + Đài cọc đất (từ đáy tầng hầm -2.8m ñeán -4.3m) h = 1.5 m : Ntc1 = Fm × h × γtb = 77.44 × 1.5 × 2.0 = 232.3T + Lớp (từ đáy đài -4.3m đến -7.4 m) h = 3.1 m : tc N = h × [(Fm - Fc) × γđn2 + Fc × γbt - Fc × γn] =3.1x[(77.4413x0.16)x1.03+13x0.16x2.5 -13x0.16x1] = 250.3 T + Lớp (từ -7.4.0m đến -9m) h = 1.6m: Ntc3 = h × [(Fm - Fc) × γđn3 + Fc × γbt - Fc × γn] = 1.6x[(54.38x0.16)x1.06+8x0.16x2.5-8x0.16x1] = 129.2T thiên an toàn, quy phạm quy định lấy α = + Lớp (từ -9.0m đến chân cọc -27.9m) h = 18.9 m: Ntc4 = h × [(Fm - Fc) × γđn4 + Fc × γbt - Fc × γn]= 18.9x[(54.38x0.16)x1.06+8x0.16-8x1.6x1] = 1526 T + Trọng lượng toàn khối móng: NtcM = Ntc1 +Ntc2 + Ntc3 + Ntc4 = 232.3+250.3+129.2+1526=2027.8T b Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước: Áp lực tính theo: σ tc max tc N tc M xtc M y = ± ± Fm Wx Wy - Lực dọc moment tiêu chuẩn đáy móng khối: 699.41 N 0tt N =N +N = + NtcM = + 2027.8 = 2636T 1.15 1.15 0.74 M tt MtcX = Mtc0X = = = 0.64=1Tm 1.15 1.15 tc tc tc M SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 105 LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI MtcY = Mtc0Y = GVHD: ĐỖ 1.45 M 0tt = =1.26Tm 1.15 1.15 - Moment chống uốn: BM × L2M 8.8 x8.8 WX = WY = = = 113.6 m3 6 - Áp lực tiêu chuẩn: σ => tc max tc N tc M xtc M y 2636 1.26 = ± ± ± ± = = Fm Wx Wy 77.44 113 113 tc tc tc σ max = 34.06T / m σ max + σ , σtb = = 34.04 T/m2  tc σ = 34.02T / m c Kiểm tra áp lực tiêu chuẩn đáy móng: Cường độ tiêu chuẩn neàn: R tc = m1m2  ABmγ II + BH γ II' + DcII  ktc  Trong m1,m2 : với đất sét IL< 0.5, công trình có L/H = 25.05/33m = 0.76 < 1.5, m1 = 1.2, m2 = 1.1 ktc : = 1.0 với tiêu lý lấy từ thí nghiệm trực tiếp A, B, D: Lớp cuối có ϕ =23022’ tra bảng coù A = 0.67, B = 3.66, D = 6.3 Bm, H : Bề rộng móng Bm = 8.8 m, chiều sâu chôn móng H = 23.6 m cII : = 0.93 T/m2 γ’II : Trị tính toán thứ trung bình trọng lượng thể tích từ đáy móng trở leân: γ’II = 3.1x1.08 + 1.6 x1.06 + 18.9 x1.06 = 1.06T/m3 3.1 + 1.6 + 18.9 γII: đáy móng, cụ thể ta phải lấy trung bình tầm ảnh hưởng đáy móng khoảng 4B = 32m : γII = 1.1T/m3 Rtc= 1.2 x1.1 [ 0.67 x8.8 x1.1 + 3.66 x23.6 x1.06 + 6.3x0.93] = 131.1T/m2 Điều kiện áp lực đáy tc σ max < 1.2 R tc  tc  σ >  σ tc < R tc  tb moùng: tc σ max = 34.06 < 1.2 * 131.1 = 157.32T / m  tc σ = 34.02 >  tc tc σ tb = 34.04 < R SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 106 ( Thoả) LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ d Kiểm tra lún : Công thức tính lún chia phân tố: n n n βi gl 0.8 gl S = ∑ si = ∑ σ zi hi = ∑ σ zi hi i =1 i =1 Ei i =1 Ei S ≤ Sgh = 8cm (Theo TCXD 45-78) (Với lớp đất thứ có E = 2987.1T/m²) - Ứng suất thân đáy móng khối quy ước: σbt = 1.7 × 1.96 +1.7x1.03+ × 1.08+1.6x1.06+18.9x1.06 = 31.1 T/m2 Ứng suất gây lún đáy moùng: σ0gl = σtbtc - σbt = 34.04-31.1 = 2.94T/m2 - Chia đất thành lớp để tính lún có bề dày nhỏ 0.4Bm = 4.16 m Chọn h = 1m Đie åm Độ Bề z/B sâu z daøy hi m (m) (m) 1 0.00 K0 i σ gli (T/m 2) γ i σ bti (T/m 2) 2.94 31.1 ∑ σ gli/σ bt i 0.09 S (m) 0.000 0.00 08 σzgl =k0ix σ0gl (K0 phụ thuộc vào 2z/Bm L/B) σibt = σi-1bt + hi x γ i Tính ứng suất phân tố đến σzgl/σzbt ≤ 0.2 S = 0.08cm < Sgh = 8cm (Điều kiện nén lún thoả) 2.2 Tính toán đài cọc & bố trí cốt thép: a.Sơ đồ tính: Sơ đồ tính móng M1 dầm đơn giản lật ngươc, có đầu tự do, đầu liên kết vứi cạnh cột -Với móng M2, cột 3B bc × lc = 80x80 cm SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 107 LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ b Đặt thép cho đài cọc: Mmax = 3x1.4x79.1+2x0.5x79.1 = 411.3Tm As = M 411 x10 = = 116.6 cm2 0.9 xh0 xRs 0.9 x140 x 2800 Choïn Φ 20 có Fa = 3.14cm² Số thép n = 116 = 37.1 3.14 Chọn n=38 Khoản cách n = 4400 = 115 mm 38 Chọn cốt thép theo phương Y φ20a100 Thép theo phương bố trí theo cấu tạo Þ16a200 2.3 MÓNG TRỤC 5C: SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 108 LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HAÛI Trươn g hơp Nmax Mx max My max COMB N COMB COMB COMB GVHD: ĐỖ Qx Qy Mx My 0.41 3.13 2.871 1.452 -246.91 -1.09 3.58 3.765 -1.132 -185.62 -2.79 2.51 2.154 -4.014 -475.2 Chọn tổ hợp Nmax để tính toán, kiểm tra tổ hợp lại 2.3.1 Xác định số lượng cọc: nc = k Ntt P Trong k : hệ số kể ñeán moment, cho k = 1.1 P : = PTK = 79.1 T Ntt : tải tác dụng lên cọc, gồm trọng lượng đất, đài cọc lực nén chân cột - Ta phải bố trí đài cọc để tìm trọng lượng đài cọc: ptt = 79.1 P = (3d) ( 3x0.4) = 54.9T Diện tích sơ đáy đài: Fsb N 0tt 475.2 = tt = = 5.4 m2 p − n ×γtb ×h 54.9 − 1.1x x1.5 Trọng lượng đài, đất sàn tầng hầm: Nttđ = n × Fđ × h × γtb = 1.1 × 2.2x3.4 × 1.5x2 +1.2x2.5x8.2x4x0.25 = 49.3 T - Số lượng cọc: nc = 1.2 × 496.3 +49.3 =7 79.1 Chọn số cọc n = 2.3.2 Bố trí cọc: - Bố trí đài cọc sau: Khoảng cách cọc phải thoả: 3d ≤ a ≤ 6d = 1.05 ≤ a ≤ 2.1 m ( Kích trước đài móng Fsb có tính tham khảo) SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 109 LỚP 09HXD1 GVHD: ĐỖ 600 350 200 200 100 400 350 100 400 1200 1200 1600 1200 100 Ø18a100 350 200 200 Ø16a200 600 2000 350 400 100 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI 400 2800 4400 MÓ NG M12 (TL 1/25) (2 CK) 2.3.3 Kiểm tra lực tác dụng lên đầu cọc: Trọng lượng đài cọc đất đài N’đ = n × Fđ × h × γtb=1.1x6.4x1.5x2 = 21.1T - Lực dọc td lên đáy đài: Ntt = N0 + N’đ =475.2+21.1=496.3 T Moment vị trí đáy đài (lực ngang bị triệt tiêu áp lực đất): Mxtt = Mxo =2.87 Tm Mytt = Myo= 1.45 Tm - Lực truyền xuống đầu cọc: Pi tt = = N tt M x × xi M y × yi ± ± nc ∑ xi2 ∑ yi2 299.7 2.87 x0.6 1.45 x1.2 ± ± 6 x 0.6 x1.2 - Trọng lượng thân coïc (lxb = 0.16 m², l = 23.6 m): Pc = bxlxhxγ bt = 0.4x0.4x23.6x2.5 = 9.44T Cọc phải thoả mãn điều kiện: Pttmax + Pc≤ PTK = 79.1 Pttmin >0 Pttmax + Pc = 63.4+9.44=72.84 < PTK =79.1Tvaø Pttmin 60.77>0 (Thoả điều kiện chịu lực cọc) 2.3.4 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm: SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 110 LỚP 09HXD1 = ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ  (n1 − 1)n2 + (n2 − 1)n1  d  với θ (deg) = aarctg 90n1 n s   Heä số nhóm : η = − θ  Trong : n1: số hàng cọc nhóm cọc n1=2 n2: số cọc hàng n2=3 s: khoảng cách cọc tính từ tâm, lấy s=3d = 18.4  (2 − 1) x3 + (3 − 1) x  η = − 18.4 x   = 0.792 90 x x3  θ (deg) = aarctg Sức chịu tải nhóm cọc : Qnhom=η.nc.Ptk=0.792x6x79.1= 501.178T> Ntt=496.3T (Thỏa điều kiện sức chịu tải nhóm cọc) 2.3.5 Kiểm tra sức chịu tải đất móng khối quy ước: a Xác định kích thước móng khối quy ước : Ta thiết kế cọc làm việc theo nhóm thoả điều kiện a ≥ 3d, làm việc theo nhóm có tác dụng truyền tải trọng (lực nén moment đến lớp đất sâu hơn), tải trọng ϕ truyền xuống lớp sâu với góc mở rộng α > tb , ϕtb thiên an toàn, quy phạm quy định lấy α = , φtb góc ma sát trung bình lớp đất lấy theo suốt chiều dài cọc: 3.1x14.85 + 1.6 x12.9 + 18.9 x 23.37 ϕ tb = = 21.46 = 210 27’ 3.1 + 1.6 + 18.9 ϕtb 21.46 α= = = 5021’ 4 - Kích thước móng quy ước : ϕ Lm = L+2Htg tb = 3.2 + × 23.6 × tg5021’ = 7.6 m ϕ Bm = L+2Htg tb = + × 23.6 × tg5021’ = 6.4 m Fm = 7.6x6.4=48.64 m2 Chiều sâu chôn moùng: Hm = 27.9 - 4.3 = 23.6 m Fc =0.4x0.4 = 0.16 m2 - Trọng lượng khối móng quy ước: + Đài cọc đất (từ đáy tầng hầm -2.8m đến -4.3m) h = 1.5 m : Ntc1 = Fm × h × γtb = 48.64 × 1.5 × 2.0 = 145.9 T + Lớp (từ đáy đài -4.3m đến -7.4 m) h = 3.1 m : SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 111 LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ Ntc2= h × [(Fm - Fc) × γđn2 + Fc × γbt - Fc × γn] =3.1x[(48.646x0.16)x1.03+6x0.16x2.5-6x0.16x1] = 145.2 T + Lớp (từ -7.4.0m đến -9m) h = 1.6m: tc N = h × [(Fm - Fc) × γđn3 + Fc × γbt - Fc × γn] = 1.6x[(48.646x0.16)x1.06+6x0.16x2.5-6x0.16x1] = 74.9 T + Lớp (từ -9.0m đến chân cọc -26.9m) h = 18.9 m: tc N = h × [(Fm - Fc) × γđn4 + Fc × γbt - Fc × γn]= 18.9x[(48.646x0.16)x1.06+6x0.16x2.5-6x0.16x1] = 885.3 T + Trọng lượng toàn khối móng: NtcM = Ntc1 +Ntc2 + Ntc3 + Ntc4 = 145.9+145.2+74.9+885.3=1251.3T b Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước: Áp lực tính theo: σ tc max tc N tc M xtc M y = ± ± Fm Wx Wy - Lực dọc moment tiêu chuẩn đáy móng khối: 278.62 N 0tt + NtcM = + 1251.3=1493.6T 1.15 1.15 2.87 M tt = = = 2.5Tm 1.15 1.15 1.45 M tt = = =1.3Tm 1.15 1.15 Ntc = Ntc0 + NtcM = MtcX = Mtc0X MtcY = Mtc0Y - Moment chống uốn: BM × L2M 6.4 x7.6 WX = = = 61.6 m3 6 L ×B 7.6 x6.4 WY = M M = = 51.9 m3 6 - Áp lực tiêu chuẩn: σ => tc max tc N tc M xtc M y 1493.6 2.5 1.3 = ± ± ± ± = = Fm Wx Wy 48.64 61.6 51.9 tc tc tc σ max = 32.7T / m σ max + σ , σ = =32.6 T/m2  tc tb σ = 32.5T / m 2 c Kiểm tra áp lực tiêu chuẩn đáy móng: Cường độ tiêu chuẩn neàn: R tc = m1m2  ABmγ II + BH γ II' + DcII  ktc Trong m1,m2 : với đất sét IL< 0.5, công trình có L/H = 25.05/33m = 0.76 < 1.5, m1 = 1.2, m2 = 1.1 SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 112 LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ ktc : = 1.0 với tiêu lý lấy từ thí nghiệm trực tiếp A, B, D: Lớp cuối có ϕ =23022’ tra bảng có A = 0.67, B = 3.66, D = 6.3 Bm, H : Bề rộng móng Bm = 6.4 m, chiều sâu chôn móng H = 23.6 m cII : = 0.93 T/m2 γ’II : Trị tính toán thứ trung bình trọng lượng thể tích từ đáy móng trở lên: γ’II = 3.1x1.08 + 1.6 x1.06 + 18.9 x1.06 = 1.06T/m3 3.1 + 1.6 + 18.9 γII: đáy móng, cụ thể ta phải lấy trung bình tầm ảnh hưởng đáy móng khoảng 4B = 25.6m : γII = 1.1T/m3 Rtc= 1.2 x1.1 [ 0.67 x6.4 x1.1 + 3.66 x 23.6 x1.06 + 6.3x0.93] = 134.8T/m2 Điều kiện áp lực đáy tc σ max < 1.2 R tc  tc  σ >  σ tc < R tc  tb moùng: tc σ max = 32.7 < 1.2 * 134.8 = 161.8T / m  tc σ = 32.5 >  tc tc σ tb = 32.6 < R ( Thoả) d Kiểm tra lún : Công thức tính lún chia phân tố: n n n βi gl 0.8 gl s = σ h σ zi hi S= ∑ i ∑ zi i = ∑ i =1 i =1 Ei i =1 Ei S ≤ Sgh = 8cm (Theo TCXD 45-78) (Với lớp đất thứ có E = 2987.1T/m²) - Ứng suất thân đáy móng khối quy ước: σbt = 1.7 × 1.96 +1.7x1.03+ × 1.08+1.6x1.06+18.9x1.06 = 31.1 T/m2 - Ứng suất gây lún đáy móng: σ0gl = σtbtc - σbt = 32.6-31.1 = 1.5T/m2 - Chia đất thành lớp để tính lún có bề dày nhỏ 0.4Bm = 2.56 m Chọn h = 1m Điể m Độ Bề sâu dày z hi (m) (m) z/B m 0.00 SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 113 K0i σ gli (T/m 2) γ i σ bti (T/m 2) 1.5 31.1 σ gli/σ b t i 0.05 LỚP 09HXD1 S (m) 0.000 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ 0.00 04 ∑ σzgl =k0ix σ0gl (K0 phụ thuộc vào 2z/Bm L/B) σibt = σi-1bt + hi x γ i Tính ứng suất phân tố đến σzgl/σzbt ≤ 0.2 S = 0.04cm < Sgh = 8cm (Điều kiện nén lún thoả) 350 2000 350 350 600 Ø18a100 350 200 200 Ø16a200 600 400 100 2.3.6 Tính toán đài cọc & bố trí cốt thép: a Sơ đồ tính :Sơ đồ tính móng M1 dầm đơn giản lật ngươc, có đầu tự do, đầu liên kết vứi cạnh cột - Với móng M3, cột 3E bc × lc = 40x50 cm b Đặt thép cho đài cọc: 100 400 1200 1200 1600 1200 100 100 400 200 200 400 2800 4400 MOÙ NG M12 (TL 1/25) (2 CK) - Mx = 3x0.4x79.1 = 94.9 Tm My = 2x0.95x79.1 = 150.3 Tm Thép theo phương X: As = 94.9 x10 = 26.9cm2 0.9 x140 x 2800 Chọn Φ 16 có Fa = 2.01cm² Số thép n = Chọn n=14 26.9 = 13.4 2.01 SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 114 LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI Khoản cách n = GVHD: ĐỖ 3200 = 228.6 mm 14 Chọn cốt thép theo phương X φ16a200 Thép theo phương Y: As = 150.3 x10 = 42.6cm2 0.9 x140 x 2800 Choïn Φ 18 có Fa = 2.55cm² Số thép n = Chọn n=17 42.6 = 16.7 2.55 Khoản cách caùc n = 2000 = 117 mm 17 Chọn cốt thép theo phương Y φ18a100 Thép theo phương bố trí theo cấu tạo Þ14a200 PHẦN D: SO SÁNH PHƯƠNG ÁN MÓNG - Về phương án móng cọc khoan nhồi: + Ưu điểm: sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn ( lên đến 1000 T ) so với cọc ép , mở rộng đường kính cọc 60cm →250cm, hạ cọc đến độ sâu 100m Khi thi công không gây ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh Cọc khoan nhồi có chiều dài > 20m lượng cốt thép giảm đáng kể so với cọc ép Có khả thi công qua lớp đất cứng, địa chất phức tạp mà loại cọc khác không thi công + Khuyết điểm: giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép, ma sát xung quanh cọc giảm đáng kể so với cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc nhồi thường phức tạp tốn kém, thí nghiệm nén tónh cọc khoan nhồi phức tạp Công nghệ thi công cọc khoan nhồi đòi hỏi trình độ kỹ thuật cao - Về phương án móng cọc ép: + Ưu điểm: giá thành rẻ so với loại cọc khác (cùng điều kiện thi công giá thành móng cọc ép rẻ - 2.5 lần giá thành cọc khoan nhồi), thi công nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà máy ( cọc đúc sẵn), phương pháp thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh tiến hành xây chen đô thị lớn; công tác thí nghiệm nén SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 115 LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ tónh cọc trường đơn giản Tận dụng ma sát xung quanh cọc sức kháng đất mũi cọc + Khuyết điểm: sức chịu tải không lớn ( 50 ÷ 350 T ) tiết diện chiều dài cọc bị hạn chế Lượng cốt thép bố trí cọc tương đối lớn Thi công gặp khó khăn qua tầng laterit, lớp cát lớn, thời gian ép lâu - Kết luận: Với công trình Cao c Bình Dương, phương án cọc ép hay sử dụng hiệu kinh tế cao, nhiên thi công cọc ép nhiều thời gian Phương án cọc khoan nhồi hiệu kinh tế không cao khả chịu lực cọc lớn, đồng thời cọc khoan nhồi cắm sâu vào đất đảm bảo độ ngàm công trình vào đất, tăng thêm độ ổn định công trình lên nhiều Công nghệ thi công cọc khoan nhồi ứng dụng nhiều nên không khó thi công Vậy em sử dụng phương án cọc khoan nhồi áp dụng cho tất móng công trình TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] - TCVN 2737 – 1995 : Tải trọng tác động [2] - TCXD 356 – 2005 : Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thieát keá [3] - TCXD 338 – 2005 : Keát cấu cấu thép thép – Tiêu chuẩn thiết kế [4] - TCXD 198-1997 : Nhà cao tầng – Thiết kế bêtông cốt thép tòan khối [5] - TCXD 205-1998 : Móng cọc - tiêu chuẩn thiết kế [6] - TCXD 229-1999 : Chỉ dẫn tính toán thành phần động tải trọng gió [7] - Sách Cấu Tạo BTCT BỘ XÂY DỰNG xuất năm 2004 [8] – Sổ tay thực hành kết cấu công trình – tác giả PGS PTS Vũ Mạnh Hùng [9] – Kết cấu BTCT tập 1, 2, – tác giả – Võ Bá Tầm SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 116 LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ [10] – Giáo trình móng – tác giả Châu Ngọc n [11] – Phân tích tính toán Móng Cọc – tác giả PGS.TS Võ Phán [12] – Hướng dẫn đồ án móng – tác giả Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: 117 LỚP 09HXD1 ... TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI 0 50 80 85 30 M ẶT BẰNG DẦM VÀCỘT PHẦN B: TÍNH TOÁN KẾT CẤU CHƯƠNG 1: CƠ SỞ THIẾT KẾ LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 1.1 Hệ kết cấu chịu lực chính: - Căn vào hệ kết cấu... lực nhà cao tầng sử dụng phương án kết cấu sau: + Các hệ kết cấu bản: Kết cấu khung, kết cấu tường chịu lực, kết cấu lõi cứng kết cấu ống + Các hệ kết cấu hỗn hợp: Kết cấu khung-giằng, kết cấu... khung-vách, kết cấu ống lõi kết cấu ống tổ hợp SVTH: KIỀU NGỌC THỊNH Trang: LỚP 09HXD1 ĐỀ TÀI : CAO ỐC BÌNH THUẬN ĐÀO HẢI GVHD: ĐỖ + Các hệ kết cấu đặc biệt: Hệ kết cấu có tầng cứng, hệ kết cấu có