Thiết kế Sunrise Building Office

Thiết kế Sunrise Building Office Thiết kế Sunrise Building Office Thiết kế Sunrise Building Office luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 PHẦN KIẾN TRÚC PHẦN I TỔNG QUAN KIẾN TRÚC Thiết Kế Sunrise Building Office SVTH: Trịnh Văn Sang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 PHẦN KIẾN TRÚC I.1 SƠ LƯC VỀ CÔNG TRÌNH Công trình thuộc lô 18 khu công viên phần mềm Quang Trung - Quận 12 - Thành phố Hồ Chí Minh Mặt đứng tiếp giáp với đường giao thông nội khu công viên Công trình có chiều cao 49m tính từ mặt đất tự nhiên Mặt công trình hình chữ nhật, có tổng diện tích 57x36 = 2052m2 Các mặt đứng công trình xây tường lắp cửa kính khung nhôm để lấy sáng, vách ngăn khu văn phòng xây tường I.2 GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG - Số tầng : 01 tầng hầm + 01 + 11 tầng lầu +1 tầng kỹ thuật - Phân khu chức năng: Công trình chia khu chức từ lên  tầng hầm: dùng làm nơi để xe lắp đặt thiết bị kỹ thuật  Tầng 1: dùng làm sảnh văn phòng cho thuê  Tầng 2-12: dùng làm văn phòng cho thuê  Tầng kỹ thuật: có bểà nước sinh hoạt + phòng cháy chữa cháy tích 7,8x9x2,4x1 bể = 168,5 m3 I.3 GIẢI PHÁP ĐI LẠI I.3.1 Giao thông đứng Toàn công trình sử dụng thang máy cầu thang vế Bề rộng vế cầu thang 1.2m, thiết kế đảm bảo yêu cầu thoát người nhanh, an toàn có cố xảy Cầu thang máy, thang đặt vị trí trung tâm I.3.2 Giao thông ngang Bao gồm hành lang lại, sảnh, hiên I.4 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT I.4.1 Điện Công trình sử dụng điện từ lưới điện thành phố từ máy phát điện riêng có công suất 250KVA (kèm thêm máy biến áp, tất đặt tầng hầm) Toàn đường dây điện ngầm (được tiến hành lắp đặt đồng thời thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an toàn không qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sữa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ) Thiết Kế Sunrise Building Office SVTH: Trịnh Văn Sang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 PHẦN KIẾN TRÚC I.4.2 Hệ thống cung cấp nước Công trình sử dụng nguồn nước từ nguồn: nước ngầm nước máy Tất chứa bể nước (150m3) đặt tầng hầm bể nước mái (mỗi bể 170m3) Máy bơm đưa nước lên tầng phân phối xuống tầng công trình, vào ăn hộ theo đường ống dẫn nước Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp Gaine Hệ thống cấ p nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng I.4.3 Hệ thống thoát nước Nước mưa từ mái thoát theo lỗ chảy ( bề mặt mái tạo dốc ) chảy vào ống thoát nước mưa ( =140mm) xuống Riêng hệ thống thoát nước thải sử dụng bố trí đường ống riêng I.4.4 Hệ thống thông gió chiếu sáng Chiếu sáng Toàn nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang tầng hầm có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng Thông gió Ở tầng có cửa sổ tạo thông thoáng tự nhiên Riêng tầng hầm có bố trí thêm khe thông gió chiếu sáng I.5 AN TOÀN PHÒNG CHÁY CHỮA CHÁY Ở tầng bố trí chỗ đặt thiết bị chữa cháy (vòi chữa cháy dài khoảng 20m, bình xịt CO2, ) Bể chứa nước PCCC 110m3 đặt tầng hầm, cần huy động thêm bể chứa nước sinh hoạt để tham gia chữa cháy Ngoài ra, phòng có lắp đặt thiết bị báo cháy (báo nhiệt) tự động Thiết Kế Sunrise Building Office SVTH: Trịnh Văn Sang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 PHẦN SÀN ĐIỂN HÌNH CHƯƠNG TÍNH TOÁN SÀN SƯỜN BÊ TÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN SÀN Trong công trình nhà cao tầng chiều dày thường lớn để đảm bảo yêu cầu sau: Trong tính toán không tính đến việc sàn bị yếu khoan lỗ để treo thiết bị kỹ thuật đường ống điện lạnh thông gió, cứu hỏa đường ống đặt ngầm sàn Tường ngăn phòng (không có dầm đỡ tường) thay đổi vị trí mà không làm tăng độ võng sàn Sàn phải đủ độ cứng để không bị rung động, dịch chuyển chịu tải trọng ngang (gió, bão, động đất …) làm ảnh hưởng đến công sử dụng Độ cứng mặt phẳng sàn đủ lớn để truyền tải trọng ngang vào vách cứng, lõi cứng giúp chuyển vị đầu cột Ngoài xét đến chống cháy sử dụng công trình nhà cao tầng, chiều dày sàn tăng đến 50% so với công trình mà sàn chịu tải trọng đứng Kích thước tiết diện phận sàn phụ thuộc vào nhịp sàn mặt tải trọng tác dụng 2.1.1 Kích thước sơ tiết diện dầm Sơ chọn chiều cao dầm theo công thức sau: hd  ld md (2.1) đó: md md = ÷ 12 - hệ số phụ thuộc vào tính chất khung tải trọng; - hệ dầm chính, khung nhịp; md = 12 ÷ 16 md = 16 ÷ 20 - hệ dầm chính, khung nhiều nhịp; - hệ dầm phụ; ld - nhịp dầm Bề rộng dầm chọn theo công thức sau: 1 bd  (  )hd Kích thước tiết diện dầm trình bày bảng 2.1 THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE (2.2) SVTH: TRỊNH VĂN SANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 PHẦN SÀN ĐIỂN HÌNH Bảng 2.1: Chọn sơ kích thước tiết diện dầm Loại dầm Dầm Dầm phụ Kí hiệu D1 D2 D3 D4 D1' D5 D6 D7 D8 Nhịp dầm Hệ số Chiều Bề rộng Chọn tiết ld(m) md cao bd(m) dieän 9 3.5 9 3.2 13 13 13 13 13 16 16 16 16 h0.62 (m) 0.69 0.62 0.69 0.27 0.50 0.56 0.56 0.20 0.21 0.23 0.21 0.23 0.09 0.17 0.19 0.19 0.07 h 70x30 xb (cm 70x30 70x30 70x30 40x30 50x25 60x30 40x30 40x20 2.1.2 Chiều dày sàn hs Chọn sơ chiều dày sàn theo công thức sau: D hs  l ms đó: D = 0.8 ÷1.4 (2.3) - hệ số kinh nghiệm phụ thuộc hoạt tải sử dụng; ms = 30 ÷ 35 - loại dầm; md = 40 ÷ 45 - kê bốn cạnh; l - nhịp cạnh ngắn ô Đối với nhà cao tầng chiều dày tối thiểu sàn hmin = 10cm Chọn ô sàn S3(6.05mx4.75m) ô sàn có cạnh ngắn lớn làm ô sàn điển hình để tính chiều dày sàn: D hs  l = 475 = 11.047cm ms 43 Vậy chọn hs = 11cm cho toàn sàn, nhằm thỏa mãn truyền tải trọng ngang cho kết cấu đứng Với điều kiện trên, ô sàn phân loại sau: Tùy theo tỷ lệ độ dài cạnh bản, ta phân thành loại: - Bản loại dầm (bản phương) : (L2/L1 > 2) - Bản kê bốn cạnh (bản phương) : (L2/L1  2) THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE SVTH: TRỊNH VĂN SANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 PHẦN SÀN ĐIỂN HÌNH Bảng 2.2: Phân loại ô sàn STT Số hiệu sàn Số lượng Cạnh dài Cạnh ngắn Diện tích Tỷ số ld/ln ld(m) ln(m) (m2) Phân loại oâ saøn 10 11 12 S1 S1' S2 S2' S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 76 12 1 1 1 4.5 4.5 4.5 4.5 6.05 5.73 5.73 3.65 3.5 4.75 3.25 4 4.5 4.5 4.75 3.65 4.35 3.27 4.6 2.2 2.95 2.95 18.00 18.00 20.25 20.25 28.74 20.91 24.93 11.94 41.40 7.70 14.01 9.59 1.13 1.13 1.00 1.00 1.27 1.57 1.32 1.12 1.96 1.59 1.61 1.10 Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương 13 S11 3.25 1.75 5.69 1.86 Bản phương THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE SVTH: TRỊNH VAÊN SANG 4500 4500 4500 4500 4500 4500 4500 4500 D2 700x300 D2 700x300 D2 700x300 D2 700x300 4000 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 4000 D1 700x300 S1 D5 500x250 S1 D3 700x300 S1 D5 500x250 S1 D3 700x300 S1 D5 500x250 S1 D3 700x300 S1 D5 500x250 S1 S1 S1 S1 S1 S1' 4000 D1 700x300 D5 500x250 S1 D3 700x300 D5 500x250 S1 D3 700x300 D5 500x250 S1 D3 700x300 D5 500x250 4000 S1' S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 D1 700x300 D6 600x300 2950 S9 4750 4000 S1' 4000 D1 700x300 S1' D5 500x250 S1 D3 700x300 4750 S3 D5 500x250 S1 3250 S1' S1 D3 700x300 D5 500x250 D8 400x200 S11 S1 S1 D3 700x300 D5 500x250 S10 S1' S1 S1 S1 D1 700x300 S8 S2' S2 S2 S2 4500 S2' S2 S2 S2' S2' 57000 4500 D1 700x300 D5 500x250 S2 D3 700x300 S7 D3 700x300 4600 D5 500x250 S2 D3 700x300 D5 500x250 S2 D1 700x300 57000 D6 600x300 D1 700x300 D6 600x300 D6 600x300 D6 600x300 D6 600x300 D4 700x300 D4 700x300 D4 700x300 D4 700x300 1750 D6 600x300 D6 600x300 D6 600x300 6050 D4 700x300 D4 700x300 D4 700x300 D4 700x300 D6 600x300 D6 600x300 D6 600x300 D6 600x300 D7 400x300 3500 D6 600x300 D6 600x300 D4 700x300 D4 700x300 D1' 400x300 D4 700x300 D7 400x300 D4 700x300 2200 S8 D4 700x300 D4 700x300 4000 D1 700x300 S1' S1 D3 700x300 S5 4350 4350 D3 700x300 D5 500x250 4000 S1 S1' D5 500x250 S1' S1 S4 S1 S1 D3 700x300 D5 500x250 D5 500x250 3650 S6 3650 S1' S1 S1 S1 D1 700x300 D6 600x300 D6 600x300 3270 D6 600x300 D6 600x300 5730 D4 700x300 D4 700x300 D4 700x300 D4 700x300 S1 S1 S1 4000 D1 700x300 S1' D5 500x250 S1 D3 700x300 D5 500x250 S1 D3 700x300 D5 500x250 4000 S1 S1 D3 700x300 D5 500x250 S1' S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 D1 700x300 D6 600x300 D6 600x300 D6 600x300 D6 600x300 D4 700x300 D4 700x300 D4 700x300 D4 700x300 S1 S1 S1 S1 S1 4000 D1 700x300 D5 500x250 S1 D3 700x300 D5 500x250 S1 D3 700x300 D5 500x250 S1 D3 700x300 D5 500x250 4000 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 D1 700x300 D6 600x300 D6 600x300 D6 600x300 9000 9000 9000 D2 700x300 D2 700x300 D2 700x300 D2 700x300 9000 THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE D6 600x300 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 PHẦN SÀN ĐIỂN HÌNH Hình 2.1: Mặt dầm sàn tầng điển hình SVTH: TRỊNH VĂN SANG 36000 D1' 300x300 36000 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 PHẦN SÀN ĐIỂN HÌNH 2.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN Tải trọng tác dụng lên sàn gồm có: 2.2.1 Tónh tải a Tải trọng thường xuyên (tónh tải) bao gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn gstt = Σ i.δ i.ni đó: i - khối lượng riêng lớp cấu tạo thứ i; δi - chiều dày lớp cấu tạo thứ i; ni - hệ số độ tin cậy lớp thứ i Kết tính toán trình bày bảng 2.3 (2.4) Bảng 2.3: Tónh tải tác dụng lên sàn STT Các lớp cấu tạo Gạch Ceramic Vữa lót Sàn BTCT Trần treo γ(daN/m ) 2000 1800 2500 n 1.1 1.3 1.1 1.2 gstc(daN/m2) 20 54 275 100 tt gstt(daN/m2) 22 70.2 302.5 120 514.7 110 30 10 Σgs δ(mm) 10 30 110 - Gaïch Ceramic, γ1 = 2000 daN/m3, δ1 = 10mm, n=1.1 - Vữa lót, γ2 = 1800 daN/m3, δ2 = 30mm, n=1.3 - Saøn BTCT, γ3 = 2500 daN/m3, δ3 = 120mm, n=1.1 - Trần treo 100Kg/m², n=1.2 Hình 2.2: Các lớp cấu tạo sàn b Tải trọng tường xây sàn Trọng lượng tường ngăn qui đổi thành tải phân bố sàn (cách tính đơn giản mang tính chất gần đúng) Tải trọng tường ngăn có xét đến giảm tải (trừ 30% diện tích lỗ cửa), tính theo công thức sau: l t ht g ttc 70% A - chiều dài tường; - chiều cao tường; - diện tích ô sàn (A = ld x ln); - trọng lượng đơn vị tiêu chuẩn tường g tqd  đó: lt ht A gttc THIEÁT KEÁ SUNRISE BUILDING OFFICE (2.5) SVTH: TRỊNH VĂN SANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 PHẦN SÀN ĐIỂN HÌNH với: tường 10 gạch ống: gttc = 180 (daN/m2); tường 20 gạch ống: gttc = 330 (daN/m2) Trên mặt kiến trúc ta thấy ô sàn sau có tường ngăn Kết trình bày bảng 2.4 Bảng 2.4: Tải trọng tường ngăn qui đổi KH S1' S2' S3 S4 S5 S6 Cạnh dài ld(m) Cạnh A(m ) lt(m) ht(m) ngắn ln(m) 4.5 4.5 6.05 5.73 5.73 3.65 4.5 4.75 3.65 4.35 3.27 18 20.25 4.5 28.7375 12 20.9145 10.35 24.9255 6.5 11.9355 1.8 3.48 3.48 3.48 3.48 3.48 3.48 γttc (daN/m2) Trọng lượng qui đổi n gt qd (daN/m ) 180 1.3 126.67 180 1.3 126.67 180 1.3 238.03 180 1.3 282.09 180 1.3 148.65 180 1.3 85.97 2.2.2 Hoạt tải Tải trọng phân bố sàn lấy theo TCVN 2737:1995 ([1]) sau: ptt = ptc.np (2.6) đó: ptc - tải trọng tiêu chuẩn lấy theo Bảng 3/[1]; np - hệ số độ tin caäy, theo 4.3.3/[1]: n = 1.3 ptc < 200 daN/m2 n = 1.2 ptc ≥ 200 daN/m2 Do số tầng nhà ngày tăng lên, xác xuất xuất đồng thời tải trọng sử dụng tất tầng giảm, nên thiết kế kết cấu thẳng đứng nhà cao tầng sử dụng hệ số giảm tải Theo 4.3.4/ [1] tính sàn, tải trọng toàn phần bảng phép giảm sau:  Đối với phòng nêu mục 1,2,3,4,5 bảng nhân với hệ số ψA1 (A > A1 = 9m2)  A1  0.4   0.6 (2.7) A A1 Đối với phòng nêu mục 6,7,8,10,12,14 bảng nhân với hệ số ψA2 (A > A2 = 36m2)  A2  0.5  THIEÁT KEÁ SUNRISE BUILDING OFFICE (2.8) A A2 SVTH: TRỊNH VĂN SANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 đó: PHẦN SÀN ĐIỂN HÌNH A - diện tích chịu tải Kết tính toán trình bày bảng 2.5 Bảng 2.5: Hoạt tải tác dụng lên saøn KH S1 S2 S1' S2' S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 Công Văn phòng Văn phòng Hành lang thông phòng Hành lang thông phòng Phòng vệ sinh Phòng vệ sinh Phòng vệ sinh Sảnh thang Sảnh thang Phòng kỹ thuật điện Sảnh thang Sảnh thang Sảnh thang ld ln Hoạt tải tc (m) (m) p (daN/m ) 4.5 4.5 4.5 4.5 6.05 5.73 5.73 3.65 3.5 4.75 3.25 3.25 4.5 4.5 4.75 3.65 4.35 3.27 4.6 2.2 2.95 2.95 1.75 200 200 300 300 200 200 200 300 300 300 300 300 300 ψA n 0.82 0.8 1 0.74 0.79 0.76 1 1 1 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 Hoạt tải tt p (daN/m ) 196.80 192.00 360.00 360.00 177.60 189.60 182.40 360.00 360.00 360.00 360.00 360.00 360.00 2.2.3 Tổng tải trọng tác dụng lên ô sàn Tải trọng tác dụng lên ô sàn bao gồm : trọng lượng thân ô sàn + trọng lượng tường xây sàn + hoạt tải tác dụng lên ô sàn Kết trình bày bảng 2.6 Bảng 2.6 : Tổng tải trọng tác dụng lên ô sàn THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 10 SVTH: TRỊNH VĂN SANG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 Cấp áp lực pi Trị số tính toán Ei Trị số tiêu chuẩn Ei 2 Trị số hiệu chỉnh Ei (kG/cm ) (kG/cm ) (kG/cm ) (kG/cm ) 0.25 3.311 280 5.96 0.5 9.834 280 17.70 19.934 280 35.88 38.9 280 70.02 76.4 280 137.52 149.2 280 268.56 Theo Phụ lục H/[8], độ lún móng bè cọc có kích thước đài móng lớn 10x10m xác định theo công thức: 0.12 pB (8.53) S E đó: p – áp lực trung bình lên đáy đài; B – chiều rộng móng, B = 10,4 m; E – mun biến dạng trung bình lớp chịu nén mũi cọc có chiều dày B tc N dai Ta có: p = (8.54) Fdai với tc – lực dọc tiêu chuẩn cao trình đáy đài (có kể đến trọng lượng N dai N tc dai đài);  N tc  Fdai ( dai   tb )  4961,74  16, 10,  (2,5  2)  5047 T Fđài – diện tích đài Fdai  16, 10,  170, 56 m 5047 x103  2,96 kG/cm2 170,56 x104 Sử dụng kết hiệu chỉnh giá trị Ei lớp đất mũi cọc (lớp đất 7) bảng 8.6 Nội suy với p = 2,96 kG/cm2 ta Ei = 104,21 kG/cm2 0,12  2,96  1040 Vậy: S   3, 54 cm 104, 21 Độ lún cuối cùng: S = 3,5 cm < Sgh = cm Như vậy, móng cọc khoan nhồi đài bè khu thang máy thiết kế thoả mãn yêu cầu độ lún Suy ra: p  8.2.5 Tính toán cọc chịu tải trọng ngang (theo Phụ lục G/[8]) cốt thép cọc a Xác định tải trọng tác dụng lên đầu cọc THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 186 SVTH: TRỊNH VĂN SANG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 Tải trọng ngang tác dụng lên đầu cọc gồm lực cắt Qx Qy xác định bảng 8.10 0,73 0,63 Qttx = Qtcx =  0,03 T;  0,026 T; 24 24 88,5 77 Qtty = Qtcy =  3,7 T;  3,2 T 24 24 Liên kết cọc đài liên kết ngàm Chiều dài đoạn cọc ngàm đài 0,15 m b Kiểm tra chuyển vị ngang góc xoay đầu cọc Tính toán cọc chịu tải trọng ngang (theo biến dạng) nhằm kiểm tra điều kiện sau đây:  n  S gh (8.33) (8.33)    gh đó:  n , - chuyển vị ngang (m) góc xoay (rad) đầu cọc, xác định theo S gh , gh tính toán; - giá trị giới hạn cho phép chuyển vị ngang (m) góc xoay (rad) đầu cọc, qui định nhiệm vụ thiết kế nhà công trình Tính toán chuyển vị ngang cọc  n (m) góc xoay  (rad) đầu cọc theo công thức sau: n = y0 +  0l0 + Hl o Ml o2  3E b I E b I (8.34)  = o + Hl o Ml  Eb I Eb I (8.35) đó:  y0 – chuyển vị ngang tiết diện cọc mức đáy ñaøi; y0 = HoHH + MoHM (8.36)  Ψ0 – góc xoay tiết diện cọc mức đáy đài; Ψ0 = HoMH + MoMM (8.37)  H, M – giá trị tính toán lực cắt momen uốn đầu cọc;  l0 – chiều dài đoạn cọc từ đáy đài đến mặt đất, xây dựng dân dụng l0 = 0;  H0 – giá trị lực cắt đầu cọc;  M0 – giá trị momen đầu cọc, Mo = Mng (vì l0 = 0);  Mng – giá trị momen ngàm vị trí cọc đài; M ng       MH H0  MM (8.38) HH – chuyeån vị ngang tiết diện (m/T) lực Ho = 1; HM – chuyển vị ngang tiết diện (1/T) moment Mo =1; MH – góc xoay tiết diện (1/T) lực Ho = 1; THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 187 SVTH: TRỊNH VĂN SANG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06     MM – góc xoay tiết diện (1/(T.m)) moment M0 = 1; Tất xác định theo công thức sau: δ HH  AO αbd Eb I δ MH  δ HM  BO αbd Eb I δ MM  CO α bd Eb I (8.39) (8.40) (8.41) A0, B0, C0 – hệ số không thứ nguyên, lấy theo Bảng G2/[8]; với Le: chiều sâu tính đổi phần cọc đất, Le = αbd.L; L: chiều sâu mũi cọc tính từ đáy đài K – hệ số tỉ lệ, xác định theo Bảng G1/[8] Khi tính toán cọc chịu lực ngang, cọc làm việc với đoạn cọc có chiều dài lah tính từ đáy đài Chiều sâu ảnh hưởng đất cọc chịu lực ngang lấy sau: Lah = 2(d + 1) = 2(1+1) = m => K = 200 T/m4 (vì thuộc lớp bùn sét trạng thái chảy, (0,5 A0 = 2,441 ; B0 = 1,621 ; C0 = 1,751 Suy ra: m δ HH  x 2, 441  0,568 x103 0,3 x3, 25 x10 x0, 049 T 1 δ MH  δ HM  x1, 621  0,113 x103 0,3 x3, 25 x10 x0,049 T THIEÁT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 188 SVTH: TRỊNH VĂN SANG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 δ MM  1 x1, 751  0,367 x104 0,3 x3, 25 x10 x0,049 Tm Do đó: M ngx  1,13x104 x0, 03  0, 09 Tm 0, 367 x10 4 1,13x104 x3,  11, Tm 0, 367 x104 Chuyển vị ngang đầu cọc xác định sau:  nx = y0x = H x  HH  M ngy  HM M ngy  - = 0,03x0,568x10-3 + 11,4x1,13x10-4 = 1,3x10-3 m = 0,13 cm  nx  0,13 cm    nx   1cm  ny = y0y = H y  HH  M ngx  HM = 3,7x0,568x10-3 + 0,09x1,13x10-4 = 2,11x10-3 m = 0,21 cm  ny  0, 21 cm    ny   1cm Vậy cọc thỏa mãn điều kiện chuyển vị ngang đầu cọc Do cọc ngàm vào đài nên góc xoay đầu cọc Ψ = c Xác định áp lực tính toán, momen uốn, lực cắt lực dọc tiết diện cọc Áp lực tính toán бz, momen uốn Mz, lực cắt Qz lực dọc Nz tiết diện cọc tính theo công thức sau:    M H K z  z e  y A1  B1  C1  D1  ;  bd   bd  bd Eb I  bd Eb I  H Mz =  bd2 E b IyoA + MngC3 + D3 ;  bd bd Qz =  E b Iy oA4 +  bd MngC4 + H0D4; Nz = N đó: hệ số A1, B1, C1, D1; A3, B3, C3, D3; A4, B4, C4, D4 tra Baûng G3/[8]; ze – chiều sâu tính đổi: z e   bd z (m); z – chiều sâu thực tế cọc đất tính từ đáy đài đến mũi cọc (m); Các thông số khác có ý nghóa trên, tải trọng tính toán Kết tính toán trình bày bảng 8.13 8.14 Bảng 8.13: Momen Mx lực cắt Qy tiết diện theo chiều dài cọc THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 189 SVTH: TRỊNH VĂN SANG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIEÄP KSXD VB2 - K06 z (m) ze (m) A3 B3 C3 D3 Mx A4 B4 C4 D4 Qy 0.00 0.0 0.000 0.000 1.000 0.000 -4.13 0.000 0.000 0.000 1.000 3.70 0.33 0.1 0.000 0.000 1.000 0.100 -3.80 -0.005 0.000 0.000 1.000 3.43 0.67 0.2 -0.001 0.000 1.000 0.200 -3.45 -0.020 -0.003 0.000 1.000 3.26 1.00 0.3 -0.005 -0.001 1.000 0.300 -2.99 -0.045 -0.009 -0.001 1.000 3.13 1.33 0.4 -0.011 -0.002 1.000 0.400 -2.55 -0.080 -0.021 -0.003 1.000 3.02 1.67 0.5 -0.021 -0.005 0.999 0.500 -2.11 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 2.60 2.00 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.600 -1.69 -0.180 -0.072 -0.016 0.997 2.44 2.33 0.7 -0.057 -0.020 0.996 0.699 -1.31 -0.245 -0.114 -0.030 0.994 2.33 2.67 0.8 -0.085 -0.034 0.992 0.799 -0.95 -0.320 -0.171 -0.051 0.989 2.16 3.00 0.9 -0.121 -0.055 0.985 0.897 -0.61 -0.404 -0.243 -0.082 0.980 2.05 3.33 1.0 -0.167 -0.083 0.975 0.994 -0.31 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 1.79 3.67 1.1 -0.222 -0.122 0.960 1.090 -0.03 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 1.65 4.00 1.2 -0.287 -0.173 0.938 1.183 0.21 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 1.33 4.33 1.3 -0.365 -0.238 0.907 1.273 0.43 -0.838 -0.730 -0.356 0.876 1.18 4.67 1.4 -0.455 -0.319 0.866 1.358 0.61 -0.967 -0.910 -0.479 0.821 1.02 5.00 1.5 -0.559 -0.420 0.811 1.437 0.76 -1.105 -1.116 -0.630 0.747 0.86 5.33 1.6 -0.676 -0.543 0.739 1.507 0.88 -1.248 -1.350 -0.815 0.652 0.71 5.67 1.7 -0.808 -0.691 0.646 1.566 0.99 -1.396 -1.643 -1.036 0.529 0.52 6.00 1.8 -0.956 -0.867 0.530 1.612 1.05 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 0.42 6.33 1.9 -1.118 -1.074 0.385 1.640 1.10 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 0.30 6.67 2.0 -1.295 -1.314 0.207 1.646 1.12 -1.848 -2.578 -1.966 -0.057 0.18 7.33 2.2 -1.693 -1.906 -0.271 1.575 1.11 -2.125 -3.360 -2.849 -0.692 0.06 8.00 2.4 -2.141 -2.663 -0.941 1.352 1.00 -2.339 -4.228 -3.973 -1.592 -0.13 8.67 2.6 -2.621 -3.600 -1.877 0.917 0.90 -2.437 -5.140 -5.355 -2.821 -0.28 9.33 2.8 -3.103 -4.178 -3.108 0.197 0.74 -2.346 -6.023 -6.990 -4.445 -0.38 10.00 3.0 -3.541 -6.000 -4.688 -0.891 0.57 -1.969 -6.765 -8.840 -6.520 -0.46 11.67 3.5 -3.919 -9.544 -10.340 -5.854 0.15 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 -0.34 13.33 4.0 -1.614 -11.731 -17.919 -15.076 -0.02 9.244 -0.358 -15.611 -23.140 0.01 Bảng 8.14: Momen Mx lực cắt Qy tiết diện theo chiều dài cọc THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 190 SVTH: TRỊNH VĂN SANG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIEÄP KSXD VB2 - K06 z (m) ze (m) A3 B3 C3 D3 My A4 B4 C4 D4 Qx 0.00 0.0 0.000 0.000 1.000 0.000 -0.03 0.000 0.000 0.000 1.000 0.03 0.33 0.1 0.000 0.000 1.000 0.100 -0.03 -0.005 0.000 0.000 1.000 0.03 0.67 0.2 -0.001 0.000 1.000 0.200 -0.03 -0.020 -0.003 0.000 1.000 0.03 1.00 0.3 -0.005 -0.001 1.000 0.300 -0.02 -0.045 -0.009 -0.001 1.000 0.03 1.33 0.4 -0.011 -0.002 1.000 0.400 -0.02 -0.080 -0.021 -0.003 1.000 0.02 1.67 0.5 -0.021 -0.005 0.999 0.500 -0.02 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 0.02 2.00 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.600 -0.01 -0.180 -0.072 -0.016 0.997 0.02 2.33 0.7 -0.057 -0.020 0.996 0.699 -0.01 -0.245 -0.114 -0.030 0.994 0.02 2.67 0.8 -0.085 -0.034 0.992 0.799 -0.01 -0.320 -0.171 -0.051 0.989 0.02 3.00 0.9 -0.121 -0.055 0.985 0.897 0.00 -0.404 -0.243 -0.082 0.980 0.02 3.33 1.0 -0.167 -0.083 0.975 0.994 0.00 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 0.01 3.67 1.1 -0.222 -0.122 0.960 1.090 0.00 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 0.01 4.00 1.2 -0.287 -0.173 0.938 1.183 0.00 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 0.01 4.33 1.3 -0.365 -0.238 0.907 1.273 0.00 -0.838 -0.730 -0.356 0.876 0.01 4.67 1.4 -0.455 -0.319 0.866 1.358 0.00 -0.967 -0.910 -0.479 0.821 0.01 5.00 1.5 -0.559 -0.420 0.811 1.437 0.01 -1.105 -1.116 -0.630 0.747 0.01 5.33 1.6 -0.676 -0.543 0.739 1.507 0.01 -1.248 -1.350 -0.815 0.652 0.01 5.67 1.7 -0.808 -0.691 0.646 1.566 0.01 -1.396 -1.643 -1.036 0.529 0.00 6.00 1.8 -0.956 -0.867 0.530 1.612 0.01 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 0.00 6.33 1.9 -1.118 -1.074 0.385 1.640 0.01 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 0.00 6.67 2.0 -1.295 -1.314 0.207 1.646 0.01 -1.848 -2.578 -1.966 -0.057 0.00 7.33 2.2 -1.693 -1.906 -0.271 1.575 0.01 -2.125 -3.360 -2.849 -0.692 0.00 8.00 2.4 -2.141 -2.663 -0.941 1.352 0.01 -2.339 -4.228 -3.973 -1.592 0.00 8.67 2.6 -2.621 -3.600 -1.877 0.917 0.01 -2.437 -5.140 -5.355 -2.821 0.00 9.33 2.8 -3.103 -4.178 -3.108 0.197 0.01 -2.346 -6.023 -6.990 -4.445 0.00 10.00 3.0 -3.541 -6.000 -4.688 -0.891 0.00 -1.969 -6.765 -8.840 -6.520 0.00 11.67 3.5 -3.919 -9.544 -10.340 -5.854 0.00 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 0.00 13.33 4.0 -1.614 -11.731 -17.919 -15.076 0.00 9.244 -0.358 -15.611 -23.140 0.00 e Xác định cốt thép cho cọc khoan nhồi - Cốt thép dọc Do cọc chủ yếu chịu lực nén nên cốt thép cọc tính theo cấu tạo Theo [8] [22], tiết diện cọc A = 0.785 m2 > 0.5 m2 nên hàm lượng thép cọc lấy 0.4%, đường kính thép dọc ø ≥ 12 mm Vậy diện tích thép dọc cọc là: Fa = 0.4%x7850 = 31.4 cm2 Chọn 14 ø18 ( Fa = 35.62 cm2, μ = 0.45%) để bố trí Bê tông cọc B30 - Cốt đai : chọn thép đai AII có Rsw = 2250 kG/cm² Chọn đai Þ8, đai n = nhánh, fđ = 0,503 cm² ta có Qmax = 21,1 (T) THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 191 SVTH: TRỊNH VĂN SANG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 Ta tính đổi tiết diện hình tròn tiết diện hình vuông để tính cốt thép cho cọc nhồi chịu tải trọng ngang : d2 d 100   b2  b      88, cm 2 Choïn a= cm ; -> ho = b – a = 88,6 – = 82,6 cm utt  Rsw nf d umax  Rbt bho2 12  88,  82,6  2250   0,503   295 cm Qmax 211002 1.5 Rbt bho2 1, 12  88,  82,   515, cm Qmax 21100 Vaäy ta chọn cốt đai cọc chọn ø 8, bước đai a = 250mm 8.2.6 Tính toán đài cọc bè khu thang máy thang a Kiểm tra chọc thủng cho đài cọc bè Chiều cao đài cọc xác định sơ phần trên: hđài = m Chiều cao đài cọc phải thoả mãn điều kiện không bị cột chọc thủng, thông thường, góc nghiêng tháp chọc thủng 450 Tuy nhiên, theo [13], góc nghiêng tháp chọc thủng đài cọc khác 450 Đài cọc bị chọc thủng trường hợp hình 8.12 THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 192 SVTH: TRỊNH VĂN SANG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 700 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 3000 Schống xuyên 3000 9400 y 787 3000 x Toạ độ tâm hình học nhóm cọc Tọa độ tâm lực 3000 3000 16400 Toạ độ tâm cứng 800 700 9800 700 3000 3000 3000 700 10400 Hình 8.12: Sơ đồ xác định tháp chọc thủng cho đài cọc bè - Đối với móng bè, ta kiểm tra xuyên thủng Pmax xuyên thủng cọc lực chống xuyên thủng khả chịu kéo bê tông ứng với diện tích xung quanh hình nón cụt tháp xuyên - Phần diện tích chống xuyên thủng diện tích xung quanh hình nón cụt = 34,7 m² Nhưng vị trí bất lợi vị trí cọc góc nên phần diện tích chống xuyên thủng chiếm 33% diện tích hình nón cụt => Schống xuyên = 11,45m² - Kiểm tra chọc thủng theo công thức sau: Pxt  Pcx Pcx  0, 75.Rbt Sthap xuyen  0, 75.12.114500  1030,5 T Sthap xuyen  11, 45 m  114500 cm Pxt = Pmax = 392 T; => Pxt  392 T  Pcx  1030,5 T Đảm bảo điều kiện để đài không bị cọc chọc thủng THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 193 SVTH: TRỊNH VĂN SANG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 b Tính toán cốt thép cho đài cọc bè - - Sơ đồ tính thép đài bè – cọc : Móng bè mô hình phần tử Móng bè liên kết với lò xo có độ cứng K tượng trưng cho cọc Các lò xo tượng trưng cho cọc đất có ảnh hưởng tương hỗ bè, cọc Tải trọng tác dụng lên đài móng bao gồm vách cứng cột xuất từ Etab qua Safe Sau vẽ đài móng gán lò xo cọc vào đài Độ cứng lò xo cọc tính sau : P kn  S   D N : tổng tải trọng truyền xuống móng tt = 5706 + 170,6x2,5 = 6132,5 (T) N  N tt  N dai P : tải trọng trung bình cọc chịu lực N 6132,5 P1coc    255, (T) 24 coc 24 S = 3,5 cm = 0,035 m độ lún cọc Vậy hệ số cọc sau :  kn  THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 255,5 0, 035  3,14 1 194  9299 T m3 SVTH: TRỊNH VĂN SANG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 Hình 8.13: Sơ đồ tính cốt thép cho đài cọc bè Hình 8.14: Biểu đồ momen dải đầu cột dải theo phương dọc móng (phương X) THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 195 SVTH: TRỊNH VĂN SANG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 Hình 8.15: Biểu đồ momen dải đầu cột dải theo phương ngang móng (phươngY) Chiều cao đài cọc hđài = 2,5 m => h0 = 250 –15 = 235 cm, h0’= 235 – = 230 cm Sử dụng cốt thép CIII có Rs = Rsc = 3650 kG/cm2 - Momen nhịp (+) theo phương X : Mmax = 821 T.m - Momen goái (-) theo phương X : Mmax = 36,2 T.m - Momen nhịp (+) theo phương Y : Mmax = 135,2 T.m - Momen goái (-) theo phương Y : Mmax = 284,8 T.m  - bề rộng dải b = 1,45m - bề rộng dải b = 1,45m - bề rộng dải b = 1,5m - bề rộng dải b = 1,45m Diện tích cốt thép đài cọc lớp theo phương X M X nhip 2 821x105 AsX duoi    106,35 cm  73,3 cm 1, 45 m m 0,9 Ra h0 0,9 x3650 x 235 Choïn 10ø 32 ( As = 80,42 cm2) để bố trí mét dài cho đài cọc theo phương X 100 Khoảng cách bố trí thép: a   110 mm 10   Dieän tích cốt thép đài cọc lớp theo phương X M X goi 2 36, x105 AsX tren    4, cm  3, cm 1, 45 m m 0,9 Rs h0 0, x3650 x 235 Choïn 6ø 25 ( As = 29,45 cm2) để bố trí mét dài cho đài cọc theo phương X 100 Khoảng cách bố trí thép: a   200 mm 1 THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 196 SVTH: TRỊNH VĂN SANG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06  Diện tích cốt thép đài cọc lớp theo phương Y M Y nhip 2 135, x105 AsY duoi    17,5 cm  11, cm ' 1, m m 0,9 Rs ho 0, x3650 x 230 Choïn 6ø 25 ( As = 29,45 cm2) để bố trí mét dài cho đài cọc theo phương Y 100 Khoảng cách bố trí thép: a   200 mm 1  Diện tích cốt thép đài cọc lớp theo phương Y M Y goi 2 284,8 x105 AsY tren    36,9 cm  25,5 cm ' 1, 45 m m 0,9 Rs ho 0,9 x3650 x 230 Choïn 6ø 25 ( As = 29,45 cm2) để bố trí mét dài cho đài cọc theo phương Y 100 Khoảng cách bố trí theùp: a   200 mm 1 Theùp trung gian bố trí ø12 a300 theo phương, bố trí lớp thép trung gian Chi tiết bố trí thép cho cọc đài cọc móng đài bè khu thang máy thang thể vẽ NM 02/02 c Kiểm tra ứng suất cọc Sức chịu tải cọc tính : Qa = 461,8 T Diện tích cọc 7850 cm² Vậy ứng suất cọc theo thiết kế : 58,8 kG/cm² Ứng suất cọc thực tế làm việc theo hình sau : 35,95 kG/cm²  coc _ tke  Qa 461800  58,8 kG / cm   coc _ tte  35, 95 kG / cm Scoc 7850 Vậy cọc đảm bảo khả chịu lực Hình 8.16: Biểu đồ phân bố ứng suất đầu cọc 8.3 KẾT LUẬN THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 197 SVTH: TRỊNH VĂN SANG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 Các kết tính toán thỏa mãn điều kiện kiểm tra yêu cầu cấu tạo Vậy giả thiết tính toán kích thước sơ chọn cọc đài cọc ban đầu hợp lý THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 198 SVTH: TRỊNH VĂN SANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 TÀI LIỆU THAM KHẢO TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] TCVN 2737 : 1995, Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn xây dựng, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 TCVN 356 : 2005, Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng Hà Nội TCXD 229 : 1999, Chỉ dẫn tính toán thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 :1995, NXB Xây dựng Hà Nội, 1999 TCXD 195 : 1997, Nhà cao tầng – Thiết kế cọc khoan nhồi, NXB Xây dựng Hà Nội, 1999 TCVN 198 : 1997, Nhà cao tầng – Thiết kế cấu tạo bê tông cốt thép toàn khối, NXB Xây dựng Hà Nội, 1999 TCXD 45 : 1978, Tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 TCXD 74 : 1987, Đất xây dựng – Phương pháp chỉnh lý thống kê kết xác định đặc trưng chúng, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 TCXD 205 : 1998, Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép (phần kết cấu nhà cửa), NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2003 Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép (các cấu kiện đặc biệt), NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2005 Nguyễn Thị Mỹ Thúy, Tính toán kết cấu bê tông cốt thép (phần cấu kiện bản), NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2002 Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Xuân Liên, Nguyễn Phấn Tấn, Kết cấu bê tông cốt thép (phần cấu kiện bản), NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 2004 Ngô Thế Phong, Lý Trần Cường, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Lê Ninh, Kết cấu bê tông cốt thép (phần kết cấu nhà cửa), NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 2004 Lê Tùng Lâm, Tần số dao động riêng hệ kết cấu – Yếu tố phân tích động lực nhà cao tầng, Hội nghị khoa học toàn quốc lần thứ hai cố hư hỏng công trình xây dựng Nguyễn Viết Trung, Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép đại theo tiêu chuẩn ACI, NXB Giao thông vận tải Hà Nội, 2000 Nguyễn Trung Hòa, Kết cấu bê tông cốt thép theo qui phạm Hoa Kỳ, NXB Xây dựng Hà Nội, 2003 Nguyễn Tiến Chương, Bài giảng Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép nhà cao tầng, Viện Khoa học công nghệ xây dựng, 2004 Nguyễn Bá Kế, Thiết kế móng nhà cao tầng – số vấn đề bản, Viện Khoa học cọng nghệ xây dựng, 2004 Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, Hướng dẫn đồ án Nền Móng, NXB Xây dựng Hà Nội, 1996 Thiết Kế Sunrise Building Office 199 SVTH: Trịnh Văn Sang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD VB2 - K06 [20] [21] [22] [23] [24] [25] [26] [27] [28] [29] [30] TÀI LIỆU THAM KHẢO Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, Uông Đình Chất, Nền Móng công trình dân dụng công nghiệp, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, Hướng dẫn đồ án Nền Móng, NXB Xây dựng Hà Nội, 1996 Nguyễn Văn Quảng, Nền móngnhà cao tầng, NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 2006 Vũ Công Ngữ, Thiết kế tính toán móng nông, Trường Đại học Xây dựng, 1998 Lê Hòa Bình, Tính toán cốt thép cho vách cứng nhà cao tầng, Luận văn cao học, Đại học Bách Khoa Thành phố Hồ Chí Minh, 2001 Vũ Mạnh Hùng, Sổ tay thực hành kết cấu công trình, NXB Xây dựng Hà Nội, 1999 Mai Hà San, Nhà cao tầng chịu tác động tải trọng ngang (gió bão dộng đất), NXB Xây dựng Hà Nội, 1991 Châu Ngọc Ẩn, Hướng dẫn đồ án móng, NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2003 Tiêu chuẩn ACI 318-02, Building Code Requirements For Structural Concrete and Commentary , 2002 Stephen P Timoshenko, Theory of Plates and Shell Nguyễn Đình Cống, Tính toán thực hành cấu kiện bê tông cốt thép tập 1+2, NXB xây dựng Thiết Kế Sunrise Building Office 200 SVTH: Trịnh Văn Sang ... dầm Theo đó: hs  hd ≥ => Bản sàn liên kết ngàm với dầm; hs hd < => Bản sàn liên kết khớp với dầm; hs Kết trình bày bảng 2.7 THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 11 SVTH: TRỊNH VĂN SANG ĐỒ ÁN TỐT... Giả thiết lại a1 , a2 Tính lại h0 Sai h0thực tế > h0 tính Đúng Kết luận Đảm bảo khả chịu lực Hình 3.6: Lưu đồ tính cốt thép thang Kết tính toán trình bày bảng 3.4 THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE. .. (2.30) kd = 0,85 - hệ số xét đến biến dạng dẻo từ biến; THIẾT KẾ SUNRISE BUILDING OFFICE 17 SVTH: TRỊNH VĂN SANG ho thưc tế>h0 (kG.m) a1 gthiết gthiết (cm) (cm) Kiểm tra Momen KH PHẦN SÀN ĐIỂN HÌNH