Thiết kế chung cư Đông Hưng 1

Thiết kế chung cư Đông Hưng 1 Thiết kế chung cư Đông Hưng 1 Thiết kế chung cư Đông Hưng 1 luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH ……o0o…… HỆ ĐÀO TẠO : CHÍNH QUI NGÀNH : XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG GVHD KẾT CẤU GVHD NỀN MÓNG Th.S LÊ VĂN THÔNG Th.S LÊ VĂN THÔNG THÁNG 01 - 2010 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH ……o0o…… HỆ ĐÀO TẠO : CHÍNH QUI NGÀNH : XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG GVHD SVTH LỚP MSSV THÁNG 01 - 2010 : Th,s LÊ VĂN THÔNG : PHẠM THẾ HÒA : 03XD1 : 103104052 TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM GVHD : ThS.LÊ VĂN THÔNG LỜI CẢM ƠN  Đồ án tốt nghiệp thành cuả em thu thập suốt trình học tập mái trường đại học Đây trình tổng hợp hệ thống lại tất kiến thức học nhà trường có bổ sung thêm tiến khoa học kỹ thuật ngày Em xin chân thành gởi lời cảm ơn đến quý thầy cô trường, khoa tận tình dạy bảo, giúp đỡ em suốt trình học tập Đặc biệt thầy Lê Văn Thông người tận tình trực tiếp hướng dẫn, theo dõi giúp đỡ em suốt trình hoàn thành đồ án Mặc dù đồ án hoàn thành với tất cố gắng, phấn đấu nỗ lực thân Nhưng phần kiến thức nhiều hạn hẹp thời gian hạn chế nên hẳn đồ án nhiều thiếu sót chưa hợp lý Vậy em kính mong quý thầy cô, quý anh chị bạn đóng góp ý kiến để em bổ sung thêm khiếm khuyết rút kinh nghiệm cho thân Em xin chân thành biết ơn ! Kính chúc q thầy cô dồi sức khỏe! Sinh viên Phạm Thế Hòa Khoa KTCT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN SVTH : PHẠM THẾ HOÀ TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN GIANG MỤC LỤC PHẦN I : KIẾN TRÚC GIỚI THIỆU CHUNG VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH : I Sự cần thiết đầu tư II Sơ lược công trình III Giải pháp pháp mặt phân khu chức IV.Giải pháp lại Giao thông đứng Giao thông ngang IV Đặc điểm khí hậu – Khí tượng – Thủy văn Thành Phố Hồ Chí Minh VI Các giải pháp kỹ thuật Điện Hệ thống cung cấp nước Hệ thông thoát nước Hệ thống chiếu sáng thông gió An toàn phòng cháy chữa cháy PHẦN II : Trang Trang Trang Trang Trang KẾT CẤU CHƯƠNG I: TÍNH SÀN I Cấu tạo sàn II Xác định sơ kích thước dầm sàn Kích thước tiết diện dầm Xác định chiều dày sàn III Tải truyền lên sàn Tải trọng thường xuyên Tải trọng tạm thời IV Công trức tính toán Sàn kê Sàn dầm V Kết tính toán Sàn Bản kê Sàn dầm VI Bố trí thép sàn CHƯƠNG II : TÍNH TOÁN CẦU THANG I Cấu tạo cầu thang II Xác định tải trọng Chọn kíhc thước bậc thàng chiều dày thang Tải trọng thường xuyên Tải tạm thời Tải trọng toàn phần III Tính toán phận cầu thang Bản thang Dầm chiếu nghỉ (D1) dầm chiếu tới (DCT) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN - Trang 193 - Trang Trang Trang Trang 12 Trang 16 Trang 22 Trang 23 Trang 24 Trang 26 SVTH : MAI TUẤN ANH TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN GIANG Dầm môi Dầm côn sôn (D2) IV Bố trí cốt thép cầu thang CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI I Công kích thước hồ nước mái II Tính toán phận hồ nước mái Xác định sơ kích thước phận hồ nước mái Bản nắp Bản đáy Bản thành Dầm nắp Dầm đáy Tính cột III Bố trí cốt thép CHƯƠNG IV: TÍNH KHUNG TRỤC I Sơ đồ tính II Chọn sơ tiết diện khung trục Chọn tiết diện dầm Chọn tiết diện cột III Xác định tải trọng Sơ đồ truyền tải tầng – 10 Sơ đồ truyền tải tầng Tải trọng ngang (gió) IV Tổ hợp nội lực tính thép a Các trường hợp tổ hợp tải trọng b Các cấu trúc chất tải c Các cấu trúc tổ hợp tải trọng d Xác định kích thước dầm thiết kế e Tính cốt thép cho dầm f Tính cốt thép cho cột V Bố trí cốt thép PHẦN III : Trang 35 Trang 35 Trang 35 Trang 57 Trang 58 Trang 58 Trang 61 Trang 70 Trang 106 NỀN MÓNG CHƯƠNG I: XỬ LÝ VÀ THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT Giới thiệu địa chất nơi xây dựng Giới thiệu mặt tổng thể Giới thiệu mặt khoan địa chất Giới thiệu mặt cắt khoan địa chất CHƯƠNG II: THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP BÊ TÔNG CỐT THÉP I Số liệu tính toán Mặt móng công trình Số liệu tính toán II Tính móng M1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN - Trang 194 - Trang 108 Trang 113 Trang 114 SVTH : MAI TUẤN ANH TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN GIANG Tải trọng Chọn chiều sâu chôn móng Chọn vật liệu kích thước cọc Sức chịu tải cọc Xác định sơ kích thước đài cọc Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc Kiểm tra điều kiện chọc thủng Kiểm tra ứng suất mũi cọc Tính cốt thép cho móng III Tính móng M2 ( Móng kép hình chữ nhật ) Tải trọng Chọn chiều sâu chôn móng Chọn vật liệu kích thước cọc Xác định sơ kích thước đài cọc Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc Kiểm tra điều kiện chọc thủng Kiểm tra ứng suất mũi cọc Tính toán kết cấu móng Tính toán thép cho móng IV Kiểm tra cọc điều kiện vận chuyển cẩu lắp Trường hợp vận chuyển cọc Trường hợp dựng cọc IV Kiểm tra điều kiện cẩu lắp Trường hợp vận chuyển cọc Trường hợp dựng cọc CHƯƠNG III: THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI I Chọn chiều sâu đặt đài cọc II Tính móng M1 Tải trọng Chọn chiều sâu chôn móng chọn chiều sâu kích thước cọc Xác định sức chịu tải cọc Xác định số lượng cọc bố trí Kiểm tra sức chịu tải cọc Kiểm tra sức chịu tải mũi cọc Kiểm tra độ lún cọc Tính toán đài móng III Tính móng M2 ( Móng kép hình chữ nhật ) Tải trọng Chọn chiều sâu chôn móng chọn chiều sâu kích thước cọc Xác định sức chịu tải cọc Xác định số lượng cọc bố trí Kiểm tra sức chịu tải cọc Kiểm tra sức chịu tải mũi cọc ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN - Trang 195 - Trang 123 Trang 129 Trang 132 Trang 136 Trang 141 SVTH : MAI TUẤN ANH TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN GIANG Kiểm tra độ lún cọc Tính toán đài móng CHƯƠNG IV: SO SÁNH HAI PHƯƠNG ÁN MÓNG Trang 147 TÀI LIỆU SỬ DỤNG - TCVN 2737-1995: Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động TCVN 356-2005: Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bêtông bêtông cốt thép TCXD 198-1997 : Nhà cao tầng –Thiết kế kết cấu bêtông cốt thép toàn khối TCXD 195-1997: Nhà cao tầng- thiết kế cọc khoan nhồi TCXD 205-1998: Móng cọc- tiêu chuẩn thiết kế Sách BTCT1 + – Võ Bá Tầm – ĐH Bách Khoa TP.HCM Kết cấu BTCT ( Cấu kiện ) – Ngô Thế Phong Kết cấu BTCT ( Phần cấu kiện ) – Nguyễn Hữu Lân- Khổng Trọng Toà n – Nguyễn Văn Giang – ĐH KTCN TP.HCM Sổ tay thực hành KCCT – Vũ Mạnh Hùng – ĐH KT TP.HCM Sàn BTCT toàn khối – Trường ĐHXD Hà Nội Nền móng – Châu Ngọc n - ĐHBK TP.HCM Nền móng công trình dân dụng – công nghiệp – Nguyễn Văn Quảng- Nguyễn Hữu Kháng- Uông Đình Chất – ĐH Kiến trúc Hà nội Nền Móng – Lê Anh Hoàng – ĐH KTCN TP.HCM Cấu tạo BTCT – Bộ Xây Dựng – Công ty tư vấn XDDD Việt Nam ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN - Trang 196 - SVTH : MAI TUẤN ANH TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM GVHD : ThS.LÊ VĂN THÔNG THUYẾT MINH PHỤ LỤC Tính toán nội lực khung phẳng ta dùng phần mềm Sap2000 V10 để mô hình khung phẳng giải toán đàn hội tuyến tính theo phương pháp phần tử hữu hạn Các bước trình khai báo phầm mềm a Các trường hợp tổ hợp tải trọng TT : Tónh tải chất đầy HT1 : Hoạt tải cách tầng cách nhịp HT2 : Hoạt tải cách tầng cách nhịp HT3 : Hoạt tải chất đầy tầng chẵn HT4 : Hoạt tải chất đầy tầng lẻ GT : Tải trọng gió trái GP : Tải trọng gió phải b Các cấu trúc tổ hợp tải trọng b1 Sơ đồ nút – phần tử b2 Tónh tải chất đầy (TT) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN SVTH : PHẠM THẾ HÒA - Trang - TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM GVHD : ThS.LÊ VĂN THÔNG b3 Hoạt tải cách tầng cách nhịp ( HT1) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN SVTH : PHẠM THẾ HÒA - Trang - TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM GVHD : ThS.LÊ VĂN THÔNG b4 Hoạt tải cách tầng cách nhịp ( HT2) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN SVTH : PHẠM THẾ HÒA - Trang - TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM Vậy: Qa = GVHD : ThS.LÊ VĂN THÔNG Q tc 2679.3 = = 1913.8 (KN) k tc 1.4 b Theo phuï luïc B TCXD 205-1998 Sức chịu tải cho phép cọc : Q Q Qu  m  f FS s FS p Trong : FSs FSp : hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên, lần lược lấy Sức chống cực hạn mũi xác định theo công thức : Qm  Fc * q m Fc diện tích tiết diện cọc qm p lực giới hạn mũi cọc  qm  1.3cN c  N q  Li Nc ,Nq : Hệ số sức chịu tải(tra sách NỀN MÓNG thầy CHÂU NGỌC ẨN) Tại độ sâu Z = 41 m có :  = 18.95 (KN/m3) đn = 8.95 (KN/m3) c = (KN/m2)  Li  7.74   8.82 15.2  8.95 14.8  305.22  = 290 34’ Nội suy , tacó : Nq = 40 ; Nc = 190 (tra biểu đồ hệ số chịu tải Meyerhof)  qm  1.3  190  40  305.22  13196.8( KN / m ) Qm = 0.09 x 13196.8 = 1187.7 ( KN) Sức chống cực hạn mặt bên cọc xác định theo công thức : Q f  u  f si  Li Xác định fsi : Lớp :  = 15014’ bt  Z=  h  i II L1 = 5m  Z1 = 8.5 m = x(17.74 -10) + 10.25 x (18.82-10) = 129.1 (KN/m2) Ks = 1.4x(1-sin) = 1.4 x(1-sin150 14’) = 1.03 Ca = C = 26 (KN/m2) a =  = 150 14’  f si  Ca  K s   zbt1  tg (a ) = 26 + 1.03 x 129.1 x tg(15014’) = 61.69 (KN/m2) Lớp :  = 260 4’ L3 = 15.2 m  Z1 = 18.6m btZ =  h  i II = 129.1 +15.2 x (18.82-10) = 263.16(KN/m2) Ks = 1.4x(1-sin) = 1.4 x(1-sin260 4’) = 0.78 Ca = C = 7.8 (KN/m2) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN - Trang 134 - SVTH : PHẠM THẾ HÒA TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM GVHD : ThS.LÊ VĂN THÔNG a =  =260 4’  f si  Ca  K s   zbt1  tg ( a ) = 7.8+ 0.78 x 263.16 x tg(260 4’) = 107.9 (KN/m2) Lớp :  = 290 34’ L4 = 14.8 m  Z1 = 32.6m bt Z =  hi   II = 129.1 +15.2 x (18.82-10) +14.8x(18.95-10)= 395.6 (KN/m2) Ks = 1.4x(1-sin) = 1.4 x(1-sin290 34’) = 0.71 Ca = C = (KN/m2) a =  =290 34’  f si  Ca  K s   zbt1  tg ( a ) = 4+ 0.71 x 395.6 x tg(290 34’) = 235.5 (KN/m2) Suy : Vaäy : => Qf = 1.2 x (61.69x5+107.9x15.2+235.5x14.8) = 6521.36 (KN) Qu = 913+6521.36=7434.36 (KN) Q Q 913 6521.36 => Qa  m  f    2630.28( KN ) 3 Nhận xét : Sau kiểm tra điều kiện ta so sánh thấy : Qa < Qu < Pvl  Ta chọn giá trị Qa = 2400 (KN) để làm giá trị tính móng IV TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 1, Mặt móng công trình MẶT BẰNG MÓNG + ĐÀ KIỀNG Số liệu tính toán a, Số liệu địa chất ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN - Trang 135 - SVTH : PHẠM THẾ HÒA TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM GVHD : ThS.LÊ VĂN THÔNG Sử dụng số liệu địa chất tính toán Chương I b, Tải trọng tác dụng Theo kết giải nội lực khung dọc, ta có kết nội lực mặt cắt chân cột Ta có loại móng điển hình Loại móng Vị trí chân cột M1 Nội lực Tính toán Tiêu chuẩn H (KN) 220.37 191.6 N (KN) 5936.58 5162.24 M (KNm) 226.2 196.69 H (KN) 142.33 123.76 N (KN) 7266.88 6319 M (KNm) 41.22 35.84 Nội lực Tính toán Tiêu chuẩn H (KN) 220.37 191.6 N (KN) 5936.58 5162.24 M (KNm) 226.2 196.69 CB CE ( Móng đơn ) M2 CC CD ( Móng kép hình chữ nhật ) V TÍNH MÓNG M1 Tải trọng Loại móng Vị trí chân cột M1 CB CE ( Móng đơn ) Chọn chiều sâu chôn móng Do công trình có tầng hầm sâu 3m, ta chọn chiều sâu chôn móng tương tự hm = m Xác định số lượng cọc bố trí cọc - Số lượng cọc là: N tt n = (1.2÷1.4)  c P  1.4  5936.58  3.46  choïn bố trí 14 cọc 2400 - Sơ đồ bố trí coïc: 800 Y 900 900 3400 X 800 800 900 900 800 3400 Kích thước đài cọc L  B  3.4mx3.4m Tọa độ cọc: x1= x4= - 0.9 m; x2= x3= 0.9 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN - Trang 136 - SVTH : PHẠM THẾ HÒA TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM GVHD : ThS.LÊ VĂN THÔNG y1= y2= 0.9 m; y3= y4= - 0.9 Phản lực tác dụng lên đầu cọc Khối lượng móng khối qui ước Wqu =γ tb D f L.B  12   3.4  3.4  416.16  kN  - Tải trọng truyền xuống đáy móng N ttd =N dtt  Wqu  5936.58  416.16  6352.74  kN  - Tải trọng tác dụng lên đầu cọc: - Tải trọng tác dụng bình quân lên đầu cọc N d tt 6352.74 = 1558.18 (KN)  nc Ptb = - Tải trọng tác dụng lên cọc Pi = Ndtt M tt ± x2 yi n Σyi P1 = 1621 (KN) ; P2 = 1621 (KN) ; P3 = 1495.4 (KN) ; P4 = 1495.4 (KN) -  Pmax  1621 (kN)  E  Pc  0.73  2400  1752(kN) Kieåm tra   Pmin  1495.4 (kN)  Với E hệ số kể đến hiệu ứng nhóm cọc, theo công thức Converse-Labarre:  D   n  1 m   m  1 n E   arctg     0.73 90.m.n e Trong đó: D : đường kính cạnh cọc e : khoảng cách cọc n : số hàng cọc m : số cọc hàng Kết luận: cọc bị nhổ đồng thời khả chịu lực cọc thoa Kiểm tra ứng suất mũi cọc -Tải trọng sử dụng tính toán tải tiêu chuẩn - Xác định móng khối quy ước mũi cọc Tính góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc tb     l2  3  l  4  l4 tb l2  l3  l4   15014'   260 4' 15.2  29034' 14.8  260 20'  15.2  14.8 260 20'  6035' Kích thước móng khối quy ước Bm = (Bñ – D) + x tg ( tb ) x Lc = (3.4– 0.8) + tg( 6035' ) x 35 = 10.6 m ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN - Trang 137 - SVTH : PHẠM THẾ HÒA TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM GVHD : ThS.LÊ VĂN THÔNG tb ) x Lc = (6 – 0.8) + tg( 6035' ) x 35 = 10.6 m -Khối lượng móng khối quy ước   l    l    l 7.74   8.82 15.2  8.95 14.8  tb  2 3   8.7 KN / m3 l2  l3  l4  15.2  14.8 Lm = (Lñ + D) + x tg ( Wqum = Bm x Lm x Zm x tb = 10.6x10.6x41x8.7 = 40174.1 (KN) -Tải trọng mũi cọc Ntcm = Ntc + Wqum = 5162.2 + 40174.1 =45336.3 (KN) -Độ lệch tâm e M mtc 196.69   0.0043 m N mtc 45336.3 -Phản lực bình quân đáy móng 45336.3  tb   403.5 (KN/m2) 10.6 10.6 -Phản lực móng khối quy ước 6 e  0.0043  max   tb  (1  )  403.5  (1  )  404.5 (KN/m2) Lm 10.6    tb  (1  6 e  0.0043 )  403.5  (1  )  402.5 (KN/m2) Lm 10.6 -Tải tiêu chuẩn móng khối quy ước m  m2 Rmtc   ( A  Bm   II  B  hm   II'  D  C   II'  ho ) Ktc Trong :  A  1.12    29 34   B  5.35  D  67.68  ' Tra bảng 2-1 trang 64 sách “Nền Và Móng Các Công - - Trình Dân Dụng Và Công Nghiệp” tác giả “GSTS Nguyễn Văn Quảng ’II : Trọng lượng riêng trung bình lớp đất móng khối quy ước: ’II = 8.7 (KN/m3) L ) H Ktc =1 tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất ho = h – htñ m1 = m2 = 1.2 (m2 nội suy theo mà htd  h1  h2   tc  II' htd : Chiều sâu chôn móng h1 : Chiều sâu từ tầng hầm đến đáy móng h2 : Chiều dày sàn tầng hầm tc : Trọng lượng riêng vật liệu làm sàn tầng hầm ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN - Trang 138 - SVTH : PHẠM THẾ HÒA TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM htd  1.8  0.2   Rmtc  GVHD : ThS.LÊ VĂN THÔNG 25  2.37 m  ho = – 2.37 = 3.63m 8.7 m1  m2  ( A  Bm   II  B  hm   II'  D  C   II'  ho ) Ktc 1.2  1.2  (1.12 10.6  8.95  5.35  41 8.7  7.68   8.7  3.63)  2899.78KN / m Thỏa mãn điều kieän: tcmax < 1.2Rtc tctb < Rtc tcmin >0  Kết luận: đất mũi cọc đủ khả chịu lực Tính lún theo phương pháp phân tầng cộng lún Ta dùng phương pháp cộng lún lớp Ứng suất thân đất đáy khối móng quy ước :  = hi x i = x(17.74-10) + 15.2x(18.82-10) + 14.8x(18.95 -10) = 305.22 (KN/m2) AÙp lực gây lún : Pgl = tb -  = 403.5 – 305.22 = 98.28 (KN/m2) Phân bố ứng suất đất : Ứng suất đất nền: Z =hi x i Ứng suất tải trọng: gl Zi = k0 x Pgl Với K0 tra bảng 1.21 sách “NỀN VÀ MÓNG” Lê Anh Hoàng Chia đất đưới đáy móng khối quy ước thành nhiều lớp có chiều dày: hi  Bm/4 = 10.6/5 = 2.65(m) Chọn chiều dày lớp đất phân tố =1m để tính toaùn Độ ibt igl tbgl sâu Eoi Lớp (m) z/Bm Ko kN/m2 kN/m2 kN/m2 305.22 98.28 1 0.094 0.98 314.17 96.31 97.29 2 0.188 0.96 323.12 94.34 95.33 5 0.283 0.377 0.471 0.89 0.8 0.68 332.07 341.02 349.97 87.46 78.624 66.83 90.9 83.04 72.7 o kN/m2  tbglxhi)/Eoi 0.0072 10000 0.74 0.00705 0.00673 0.00615 0.00538 Độ lún tổng cộng 0.032 Nhận xét: Tại độ sâu Z = m (tại vị trí mũi cọc trở xuống) Ta có glZ = 66.83 (KN/m2 ) < 0.2 Z = 0.2 x 349.97 = 69.99 (KN/m2) Vaäy: S = 3.2 cm < Sgh = cm Thỏa điều kiện lún cho phép Tính cốt thép cho đài móng ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN - Trang 139 - SVTH : PHẠM THẾ HÒA TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM GVHD : ThS.LÊ VĂN THÔNG 1600 45 º 45º Khi tính toán giá trị nội lực ta xem đài cọc ngàm mép cột lực tác dụng phản lực đầu cọc a Xác định chiều cao đài cọc Cột có kích thước : bc x hc = 0.55 m x 0.8 m Theo điều kiện tuyệt đối cứng B  b 3.4  0.55 h0  d c   1.425m 2 L  h 3.4  0.8 Hay h0  d c   1.3m 2 Vậy chọn ho = 1.45 m thêm lớp bêtông bảo vệ a = 0.15 m  Chiều cao đài cọc : hđ = 1.6m b Tính cốt thép dọc (As1 As2 ) Xem đài cọc bị ngàm vào chân cột r Moment ứng với mặt ngàm I – I MI = r1 x (P2 + P3)= 0.625x(1621 +1495.4)=1947.75 (KN.m) MI 1974.75 Vaäy As1    5.5 103 (m2 )  54(cm ) 0.9  ho  Ra 0.9 1.45  280000 Chọn 1820  As = 56.55 (cm2) Moment ứng với mặt ngàm II – II MII = r2 x (P1 + P4) = 0.5x(1621 +1495.4)=15558.2 (KN.m) Trong : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN - Trang 140 - SVTH : PHẠM THẾ HÒA TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM Vậy As1  GVHD : ThS.LÊ VĂN THOÂNG MI 1558.2   4.26 103 (m)  42.6(cm2 ) 0.9  ho  Ra 0.9 1.45  280000 Chọn 1718  As = 45.81 (cm2) VI TÍNH MÓNG M2 ( Móng kép hình chữ nhật) Tải trọng Loại móng Vị trí chân cột Nội lực Tính toán Tiêu chuẩn H (KN) 142.33 123.76 N (KN) 7266.88 6319 M (KNm) 41.22 35.84 M2 CC ( Móng kép hình chữ nhật ) Vì móng M2 dạng móng băng, nên việc tính toán thực với tải trọng nén NC N D ; moment lực ngang không gây ảnh hưởng lớn đến nội lực móng, ta bỏ qua loại tải trọng - Chọn chiều sâu chôn móng Ta chọn chiều sâu chôn móng sử dụng loại cọc với móng M1 Xác định số lượng cọc bố trí - Số lượng cọc là: N tt n = (1.2÷1.4)  c P  1.3   7266.88  7.8  chọn bố trí cọc 2400 - Sơ đồ bố trí cọc: 800 Y 5200 900 900 X 900 900 800 800 900 900 900 5200 900 800 Kích thước đài cọc L  B  5.2 mx5.2m ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD –DD&CN - Trang 141 - SVTH : PHẠM THẾ HÒA TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM GVHD : ThS.LÊ VĂN THÔNG Tọa độ cọc: x1= x4= x7= - 1.8 m; x2= x5= x8= 0; x3= x6= x9= 1.8m y1= y2= y3= 1.8 m; y4= y5= y6 =- 0; y7= y8= y9= - 1.8m Phản lực tác dụng lên đầu cọc Khối lượng móng khối qui ước Wqu =γ tb D f L.B  12   5.2  5.2  973.4  kN  - Tải trọng truyền xuống đáy móng N ttd =N dtt  Wqu   7266.88  973.44  15507.2  kN  - Tải trọng tác dụng lên đầu cọc: - Tải trọng tác dụng bình quân lên đầu coïc Ptb = N d tt 15507.2   1723 (KN) nc Ptb