Thiết kế chung cư đông hưng 2

Đề tài: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG 2I GVHD: Th.S PHAN THÀNH TRUNG THUYẾT MINH PHỤ LỤC PHẦN I: DẦM DỌC TRỤC Tính toán nội lực dầm dọc trục ta dùng phần mềm Sap2000 V10 để tính giải toán đàn hồi tuyến tính theo phương pháp phần tử hữu hạn Các bước khai báo phần meàm E D C B A 1 Tổ hợp tải trọng: - TH1: TT + HT1 - TH2: TT +HT2 - TH3: TT +HT3 - TH4: TT +HT4 - TH5: TT +HT5 - TH6: TT + HT6 - TH7: TT + HT7 - TH8: TT+ HT8 - TH9: TT+ HT9 - TH10: TT+ HT10 - TH11: TT+ HT11 - TH12: TT:+ HT12 - TH13: TT + HT13 - TH BAO: TH1+… + TH13 SVTT: MAI CÔNG CHỨC -LỚP: 09HXD01 TRANG: Đề tài: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG 2I GVHD: Th.S PHAN THÀNH TRUNG Bảng kết nội lục dầm dọc trục TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase CaseType P V2 V3 Kgf T Kgfm M2 Kgfm Text m Text Text Kgf Kgf M3 Kgf-m BAO Combination 3305.47 0 -2.27E-13 0.4 BAO Combination 4007.95 0 -1320.33 0.8 BAO Combination 4710.43 0 -2921.66 1.2 BAO Combination 5412.91 0 -4803.97 1.6 BAO Combination 6115.39 0 -6967.28 BAO Combination 2949.59 0 -7.96E-13 0.4 BAO Combination 3652.07 0 -1462.68 0.8 BAO Combination 4354.55 0 -3206.36 1.2 BAO Combination 5057.03 0 -5231.03 1.6 BAO Combination 5759.51 0 -7536.69 BAO Combination -10002.2 0 -6967.28 0.45 BAO Combination -8755.27 0 -1878.26 0.9 BAO Combination -7508.33 0 2576.74 1.35 BAO Combination -6261.39 0 6397.71 1.8 BAO Combination -5014.45 0 9584.66 2.25 BAO Combination -3767.51 0 12137.59 2.7 BAO Combination -2520.56 0 14056.49 3.15 BAO Combination -1273.62 0 15341.37 3.6 BAO Combination -26.68 0 15992.23 3.6 BAO Combination 4614.24 0 15992.23 4.05 BAO Combination 6023.18 0 13766.65 4.5 BAO Combination 7432.12 0 10907.05 4.95 BAO Combination 8841.06 0 7413.42 5.4 BAO Combination 10250 0 3285.77 5.85 BAO Combination 11658.9 0 -1462.13 6.3 BAO Combination 13067.9 0 -6812.97 6.75 BAO Combination 14476.8 0 -12797.83 7.2 BAO Combination 15885.8 0 -18763.57 SVTT: MAI CÔNG CHỨC -LỚP: 09HXD01 TRANG: Đề tài: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG 2I GVHD: Th.S PHAN THAØNH TRUNG BAO Combination -12113.1 0 -7536.69 0.45 BAO Combination -10704.2 0 -3316.25 0.9 BAO Combination -9295.21 0 343.05 1.35 BAO Combination -7886.27 0 3441.24 1.8 BAO Combination -6477.33 0 5978.3 2.25 BAO Combination -5068.39 0 7954.24 2.7 BAO Combination -3659.45 0 9369.06 3.15 BAO Combination -2250.51 0 10222.75 3.6 BAO Combination -841.57 0 10515.32 3.6 BAO Combination 3316.92 0 10515.32 4.05 BAO Combination 4563.86 0 8664.9 4.5 BAO Combination 5810.8 0 6253.36 4.95 BAO Combination 7057.74 0 3280.69 5.4 BAO Combination 8304.68 0 -253.1 5.85 BAO Combination 9551.62 0 -4348.02 6.3 BAO Combination 10798.6 0 -9221.35 6.75 BAO Combination 12045.5 0 -15418.9 7.2 BAO Combination 13292.5 0 -22250.49 BAO Combination -13404 0 -18763.57 0.45 BAO Combination -11924.1 0 -12495.71 0.9 BAO Combination -10444.2 0 -6940.63 1.35 BAO Combination -8964.22 0 -2098.32 1.8 BAO Combination -7484.29 0 2386.38 2.25 BAO Combination -6004.35 0 6200.92 2.7 BAO Combination -4524.41 0 9302.67 3.15 BAO Combination -3044.47 0 11691.66 3.6 BAO Combination -1564.54 0 13367.86 4.05 BAO Combination -84.6 0 14331.29 4.05 BAO Combination 6669.49 0 14331.29 4.5 BAO Combination 8330.24 0 11333.91 4.95 BAO Combination 9990.98 0 7548.76 5.4 BAO Combination 11651.7 0 2975.82 5.85 BAO Combination 13312.5 0 -2384.88 SVTT: MAI CÔNG CHỨC -LỚP: 09HXD01 TRANG: Đề tài: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG 2I GVHD: Th.S PHAN THAØNH TRUNG 6.3 BAO Combination 14973.2 0 6.75 BAO Combination 16634 0 -15078.81 7.2 BAO Combination 18294.7 0 BAO Combination -15888 0 -22250.49 0.45 BAO Combination -14304.1 0 -15457.26 0.9 BAO Combination -12720.1 0 -9376.81 1.35 BAO Combination -11136.2 0 -4439.73 1.8 BAO Combination -9552.25 0 -719.42 2.25 BAO Combination -7968.3 0 2327.07 2.7 BAO Combination -6384.36 0 4707.58 3.15 BAO Combination -4800.41 0 6422.11 3.6 BAO Combination -3216.47 0 7470.68 4.05 BAO Combination -1632.52 0 7853.27 4.05 BAO Combination 5098.93 0 7853.27 4.5 BAO Combination 6578.86 0 5172.63 4.95 BAO Combination 8058.8 0 1826 5.4 BAO Combination 9538.74 0 -2186.59 5.85 BAO Combination 11018.7 0 -6866.81 6.3 BAO Combination 12498.6 0 -12360.83 6.75 BAO Combination 13978.6 0 -19472.45 7.2 BAO Combination 15458.5 0 -27331.41 BAO Combination -14778.3 0 0.4667 BAO Combination -13449.9 0 -15825.82 0.9333 BAO Combination -12121.6 0 -8959.87 1.4 BAO Combination -10793.2 0 -2459.33 1.8667 BAO Combination -9464.86 0 3300.11 2.3333 BAO Combination -8136.51 0 8472.08 2.8 BAO Combination -6808.16 0 12893.16 3.2667 BAO Combination -5479.8 0 16563.35 3.7333 BAO Combination -4151.45 0 19482.64 4.2 BAO Combination -2823.1 0 21651.05 4.2 BAO Combination 4213.22 0 21651.05 4.6667 BAO Combination 5822.27 0 19482.64 SVTT: MAI CÔNG CHỨC -LỚP: 09HXD01 -8492.56 -22412.4 -22412.4 TRANG: Đề tài: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG 2I GVHD: Th.S PHAN THAØNH TRUNG 5.1333 BAO Combination 7431.32 0 16563.35 5.6 BAO Combination 9040.38 0 12893.16 6.0667 BAO Combination 10649.4 0 8472.08 6.5333 BAO Combination 12258.5 0 3300.11 BAO Combination 13867.5 0 -2459.33 7.4667 BAO Combination 15476.6 0 -8959.87 7.9333 BAO Combination 17085.6 0 -15825.82 8.4 BAO Combination 18694.7 0 BAO Combination -18694.7 0 -27331.41 0.4667 BAO Combination -17085.6 0 -18982.66 0.9333 BAO Combination -15476.6 0 -11384.81 1.4 BAO Combination -13867.5 0 -5166.95 1.8667 BAO Combination -12258.5 0 -397.85 2.3333 BAO Combination -10649.4 0 3751.36 2.8 BAO Combination -9040.38 0 7280.67 3.2667 BAO Combination -7431.32 0 10190.08 3.7333 BAO Combination -5822.27 0 12479.59 4.2 BAO Combination -4213.22 0 14149.2 4.2 BAO Combination 2823.1 0 14149.2 4.6667 BAO Combination 4151.45 0 12479.59 5.1333 BAO Combination 5479.8 0 10190.08 5.6 BAO Combination 6808.16 0 7280.67 6.0667 BAO Combination 8136.51 0 3751.36 6.5333 BAO Combination 9464.86 0 -397.85 BAO Combination 10793.2 0 -5166.95 7.4667 BAO Combination 12121.6 0 -11384.81 7.9333 BAO Combination 13449.9 0 -18982.66 8.4 BAO Combination 14778.3 0 -27331.41 BAO Combination -15458.5 0 0.45 BAO Combination -13978.6 0 -15078.81 0.9 BAO Combination -12498.6 0 -8492.56 1.35 BAO Combination -11018.7 0 -2384.88 1.8 BAO Combination -9538.74 0 2975.82 SVTT: MAI CÔNG CHỨC -LỚP: 09HXD01 -22412.4 -22412.4 TRANG: Đề tài: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG 2I GVHD: Th.S PHAN THAØNH TRUNG 2.25 BAO Combination -8058.8 0 7548.76 2.7 BAO Combination -6578.86 0 11333.91 3.15 BAO Combination -5098.93 0 14331.29 3.15 BAO Combination 1632.52 0 14331.29 3.6 BAO Combination 3216.47 0 13367.86 4.05 BAO Combination 4800.41 0 11691.66 4.5 BAO Combination 6384.36 0 9302.67 4.95 BAO Combination 7968.3 0 6200.92 5.4 BAO Combination 9552.25 0 2386.38 5.85 BAO Combination 11136.2 0 -2098.32 6.3 BAO Combination 12720.1 0 -6940.63 6.75 BAO Combination 14304.1 0 -12495.71 7.2 BAO Combination 15888 0 -18763.57 BAO Combination -18294.7 0 -27331.41 0.45 BAO Combination -16634 0 -19472.45 0.9 BAO Combination -14973.2 0 -12360.83 1.35 BAO Combination -13312.5 0 -6866.81 1.8 BAO Combination -11651.7 0 -2186.59 2.25 BAO Combination -9990.98 0 1826 2.7 BAO Combination -8330.24 0 5172.63 3.15 BAO Combination -6669.49 0 7853.27 3.15 BAO Combination 84.6 0 7853.27 3.6 BAO Combination 1564.54 0 7470.68 4.05 BAO Combination 3044.47 0 6422.11 4.5 BAO Combination 4524.41 0 4707.58 4.95 BAO Combination 6004.35 0 2327.07 5.4 BAO Combination 7484.29 0 -719.42 5.85 BAO Combination 8964.22 0 -4439.73 6.3 BAO Combination 10444.2 0 -9376.81 6.75 BAO Combination 11924.1 0 -15457.26 7.2 BAO Combination 13404 0 -22250.49 BAO Combination -13292.5 0 -18763.57 0.45 BAO Combination -12045.5 0 -12797.83 SVTT: MAI CÔNG CHỨC -LỚP: 09HXD01 TRANG: Đề tài: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG 2I GVHD: Th.S PHAN THAØNH TRUNG 0.9 BAO Combination -10798.6 0 -6812.97 1.35 BAO Combination -9551.62 0 -1462.13 1.8 BAO Combination -8304.68 0 3285.77 2.25 BAO Combination -7057.74 0 7413.42 2.7 BAO Combination -5810.8 0 10907.05 3.15 BAO Combination -4563.86 0 13766.65 3.6 BAO Combination -3316.92 0 15992.23 3.6 BAO Combination 841.57 0 15992.23 4.05 BAO Combination 2250.51 0 15341.37 4.5 BAO Combination 3659.45 0 14056.49 4.95 BAO Combination 5068.39 0 12137.59 5.4 BAO Combination 6477.33 0 9584.66 5.85 BAO Combination 7886.27 0 6397.71 6.3 BAO Combination 9295.21 0 2576.74 6.75 BAO Combination 10704.2 0 -1878.26 7.2 BAO Combination 12113.1 0 -6967.28 BAO Combination -15885.8 0 -22250.49 0.45 BAO Combination -14476.8 0 -15418.9 0.9 BAO Combination -13067.9 0 -9221.35 1.35 BAO Combination -11658.9 0 -4348.02 1.8 BAO Combination -10250 0 -253.1 2.25 BAO Combination -8841.06 0 3280.69 2.7 BAO Combination -7432.12 0 6253.36 3.15 BAO Combination -6023.18 0 8664.9 3.6 BAO Combination -4614.24 0 10515.32 3.6 BAO Combination 26.68 0 10515.32 4.05 BAO Combination 1273.62 0 10222.75 4.5 BAO Combination 2520.56 0 9369.06 4.95 BAO Combination 3767.51 0 7954.24 5.4 BAO Combination 5014.45 0 5978.3 5.85 BAO Combination 6261.39 0 3441.24 6.3 BAO Combination 7508.33 0 343.05 6.75 BAO Combination 8755.27 0 -3316.25 SVTT: MAI CÔNG CHỨC -LỚP: 09HXD01 TRANG: Đề tài: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG 2I GVHD: Th.S PHAN THAØNH TRUNG 7.2 BAO Combination 10002.2 0 -7536.69 BAO Combination -5759.51 0 -6967.28 0.4 BAO Combination -5057.03 0 -4803.97 0.8 BAO Combination -4354.55 0 -2921.66 1.2 BAO Combination -3652.07 0 -1320.33 1.6 BAO Combination -2949.59 0 -1.97E-12 BAO Combination -6115.39 0 -7536.69 0.4 BAO Combination -5412.91 0 -5231.03 0.8 BAO Combination -4710.43 0 -3206.36 1.2 BAO Combination -4007.95 0 -1462.68 1.6 BAO Combination -3305.47 0 -3.03E-12 Bảng tính thép dầm doc trục Đoạn M h b ho Atts Thép Asch (cm2) chọn (cm2) dầm Vị trí (T.m) Trục 1-2 Gối 7.536 30 25 25 0.384 0.519 0.741 13.32 2Þ22+2Þ20 13.91 2.23 Trục 2-3 Nhịp 15.992 60 30 57 0.140 0.152 0.924 10.66 3Þ22 11.4 0.67 Gối 22.250 60 30 57 0.195 0.219 0.891 15.37 4Þ22 15.2 0.89 Trục 3-4 Nhịp 14.331 60 30 57 0.123 0.131 0.934 3Þ22 15.2 0.89 Gối 27.331 60 30 57 0.235 0.272 0.864 19.11 4Þ22+1Þ25 20.1 1.18 Trục 4-5 Nhịp 21.651 60 30 57 0.191 0.213 0.893 14.99 15.2 0.89 Goái 60 30 57 0.235 0.272 0.864 19.11 4Þ22+1Þ25 27.331 SVTT: MAI CÔNG CHỨC (cm) (cm) (cm) m -LễP: 09HXD01 9.23 4ị22 à% 20.1 1.18 TRANG: Đề tài: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG 2I GVHD: Th.S PHAN THÀNH TRUNG PHẦN 2: TÍNH KHUNG TRỤC Tính toán nội lực khung trục ta dùng phần mềm Sap2000 V10 để tính giải toán đàn hồi tuyến tính theo phương pháp phần tử hữu hạn Các bước khai báo phần mềm Các trường hợp chất tải Tổ hợp tải trọng Chú thích COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 COMB18 TT + HTCD TT + HT1 TT + HT2 TT + HT3 TT + HT4 TT + GP TT+ GT TT + HTCD + GP TT + HTCD + GT TT + HT1 + GP TT + HT1 + GT TT + HT2 + GP TT + HT2 + GT TT + HT3 + GP TT + HT3 + GT TT + HT4 + GP TT + HT4 + GT COMB1 + … + COMB18 Bảng nội lực cột khung truïc Frame Text 1 1 1 1 Station m 1.5 1.5 1.5 TABLE: Element Forces - Frames OutputCase P V2 V3 Text Kgf Kgf Kgf COMB1 COMB1 COMB1 COMB2 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 SVTT: MAI CÔNG CHỨC -436961.06 -435761.06 -434561.06 -408221.98 -407021.98 -405821.98 -400646.49 -399446.49 -LỚP: 09HXD01 -4384.84 -4384.84 -4384.84 -4586.69 -4586.69 -4586.69 -2350.54 -2350.54 0 0 0 0 T Kgf-m M2 Kgf-m 0 0 0 0 0 0 0 0 M3 Kgf-m -4312.23 2265.04 8842.3 -4483.45 2396.59 9276.62 -2373.74 1152.07 TRANG: Đề tài: CHUNG CƯ ĐÔNG HÖNG 2I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 COMB3 COMB4 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB15 COMB16 SVTT: MAI CÔNG CHỨC 10 GVHD: Th.S PHAN THAØNH TRUNG -398246.49 -407255.46 -406055.46 -404855.46 -399669.43 -398469.43 -397269.43 -369963.82 -368763.82 -367563.82 -394799.64 -393599.64 -392399.64 -430261.34 -429061.34 -427861.34 -452613.57 -451413.57 -450213.57 -430261.34 -429061.34 -427861.34 -404396.17 -403196.17 -401996.17 -426748.4 -425548.4 -424348.4 -397578.23 -396378.23 -395178.23 -419930.46 -418730.46 -417530.46 -403526.29 -402326.29 -401126.29 -425878.53 -LỚP: 09HXD01 -2350.54 -4570.53 -4570.53 -4570.53 -2329.84 -2329.84 -2329.84 -2515.53 -2515.53 -2515.53 -8062.91 -8062.91 -8062.91 -4197.91 -4197.91 -4197.91 -9190.55 -9190.55 -9190.55 -4197.91 -4197.91 -4197.91 -4379.57 -4379.57 -4379.57 -9372.21 -9372.21 -9372.21 -2367.04 -2367.04 -2367.04 -7359.67 -7359.67 -7359.67 -4365.03 -4365.03 -4365.03 -9357.67 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4677.88 -4466.78 2389.02 9244.82 -2352.78 1141.99 4636.75 -2507.33 1265.97 5039.27 -14515.76 -2421.4 9672.96 -4131.74 2165.13 8462 -14939.33 -1153.51 12632.32 -4131.74 2165.13 8462 -4285.84 2283.52 8852.89 -15093.43 -1035.11 13023.2 -2387.1 1163.46 4714.01 -13194.69 -2155.18 8884.33 -4270.83 2276.72 8824.27 -15078.42 TRANG: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG GVHD:Th.S PHAN THÀNH TRUNG Trong đó: m1 = 1,2, m2 = 1,3 : Hệ số điều kiện làm việc đất tra bảng 2.2, trang 65, sách NỀN MÓNG Các Công Trình Dân Dụng Công Nghiệp GSTS Nguyễn Văn Quảng Ktc = 1,0 Hệ số độ tin cậy( tiêu lý lấy trực tiếp từ thí nghiệm)  : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống  * : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên A, B, D : Hệ số phụ thuộc vào góc ma sát - Đáy móng qui ước nằm lớp đất thứ có  = 28041' , tra bảng 2.1, trang 64, sách NỀN MÓNG công trình dân dụng công nghiệp GSTS Nguyễn Văn Quảng ta được: A = 1,04, B = 5,15, D = 7,59  = 1003  daN/m3  , CII = 270  daN/m2  , BM = 9,1 m * i i h = 2,8 × 920 + 15× 977 + 11,35× 1003 = 28615  daN / m2  1,2 × 1,3 1,04 × 9,1× 1003 + 5,15× 28615 + 270 × 7,59  = 247898  daN / m2  1,0 tc  max = 37178  daN / m2   1.2Rtc = 1,2 × 247898 = 297477  daN / m2    tc = 33187  daN / m2   Ta thaáy :   tc tc  tb = 35096  R = 247898  daN / m   Rtc =  Vậy đáy khối móng qui ước thoả mãn điều kiện ổn định : c Kiểm tra lún móng cọc - Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún móng khối qui ước thiên nhiên Ứng suất thân theo chiều sâu tính Bảng 6.19: Lớp đất Bề dày hi(m) γ i  daN/m  ng suất thân σ = γ i × h i  daN/m  Lớp đất Bề dày hi(m) γ i  daN/m  ng suất thân σ = γ i × h i  daN/m  2.8 920 2576 15 977 14655 11.5 1003 11535 bt bt - Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước : gl  z=0   tbtc   bt = 35056 - 28765 = 6291daN / m2  - Chia đất đáy móng khối qui ước thành lớp SVTH: MAI CÔNG CHỨC - LỚP: 09HXD01 TRANG 145 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG GVHD:Th.S PHAN THÀNH TRUNG Bm 9.1 = = 1.82 m  5  Choïn zi = 1,0(m) Ứng suất độ sâu z(m) kể từ đáy móng khối qui ước : gl  zgl = k0 z=0 = 5061×k Với k0 tra bảng 2.7, trang 69, sách Nền Móng Các Công Trình Dân Dụng Công Nghiệp GSTS Nguyễn Văn Quảng Phạm vi chịu lún tính đến độ sâu ứng suất gây lún 1/5 = 0,2 ứng suất trọng lượng thân đất gây Bảng 6.20: Điểm zi(m) Lm/Bm 2zi/Bm k0 σ glz  daN/m  0,0 1,0 0.0 1.000 6291  σbt  daN/m  σ glz σ bt 28765 0,2 Vậy ta thấy khối móng qui ước không lún 6.4.1.5.Tính toán bố trí cốt thép cho đài cọc a Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 900 1250 45° 500 100 45° 400 2400 100 500 3400 900 100 500 2400 500 100 3400 B Hình 6.23: Tháp chọc thủng SVTH: MAI CÔNG CHỨC - LỚP: 09HXD01 TRANG 146 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG GVHD:Th.S PHAN THÀNH TRUNG - Ta thấy tháp chọc thủng 45 từ chân cột trùm tim cọc, đài không bị đâm thủng ( không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng ) b Tính toán cốt thép cho đài cọc - Xem đài cọc làm việc dầm consol ngàm mép cột, chịu tác động thẳng đứng từ coät 1000 500 100 II 3400 I 2400 I 100 500 750 500 2400 II 100 500 100 3400 B Hình 6.24: Mặt bố trí cọc *Tính cốt thép theo mặt ngàm I-I - Lực nén lên cọc : (để đơn giản tính toán thiên an toàn) N tt  M Xtt xmax  Pmax   n  xi2 P2tt = P4tt = Pmax = 115593  daN - Môment mặt ngàm I-I : MI-I =  Pi ttri =  × 115593 × 0.75  = 184950  daNm  - Diện tích cốt thép theo phương Y h0 = hd - 0.15 = 1,5- 0,15 = 1,35 m  A sY =  MI-I 184950 × 100 = = 54,36  cm2  0.9h0Rs 0.9 × 140 × 2800 Choïn 22 18  A s = 55,99  cm2  - Khoảng cách thép SVTH: MAI CÔNG CHỨC - LỚP: 09HXD01 TRANG 147 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG S= GVHD:Th.S PHAN THÀNH TRUNG 3400 = 162  mm  Choïn S = 160(mm) 21 *Tính thép theo mặt ngàm II-II - Lực nén lên cọc : (để đơn giản tính toán thiên an toàn)  N tt   M Xtt xmax Pmax  n  xi2 P2tt = P4tt = Pmax = 115593  daN - Môment mặt ngàm II-II MII-II =  Pittri =  × 115593 × 1 = 231186  daNm  - Diện tích cốt thép theo phương X MII-II 231186 × 100 A sX = = = 65.53  cm2  0.9h0Rs 0,9 × 140 × 2800  Chọn 22 20  A s = 69.05  cm2  - Khoảng cách thép : 3400 S= = 155 mm  Chọn S = 150(mm) 22 6.4.2 Tính toán móng M2 chân cột trục B,C: Bảng 6.21: Nmax MXtu Qx (T) (T.m) (T) C 458.12 15.76 10.08 Trị tiêu chuẩn C 398.36 13.7 8.76 Trị tính toán D 458.12 10.85 4.367 Trị tiêu chuẩn D 398.36 8.76 3.8 Nội lực Vị trí Trị tính toán 6.4.2.1.Chọn loại cọc chiều sâu đặt mũi cọc - Việc thiết kế, thi công nghiệm thu móng cọc khoan nhồi theo hệ thống tiêu chuẩn, quy phạm sau: -TCXD 205:1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - TCXD 206:1998 Cọc khoan nhồi – Yêu cầu chất lượng thi công - TCXD 88:1992 Cọc - Phương pháp thí nghiệm trường - TCXD 269:2002 Cọc - Phương pháp thí nghiệm tải trọng tónh ép dọc trục - TCXD 2737-1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế Với phương án móng chọn ta đặt mũi cọc lớp đất Chọn cọc dài 30(m) Cọc có tiết diện tròn với d = 600(mm) có :  d2  × 0,62 Ab = = = 0,283  m2  4 - Bêtông B25 có Rb = 145 (daN/cm2), Rbt = 10,5(daN/cm2) SVTH: MAI COÂNG CHỨC - LỚP: 09HXD01 TRANG 148 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG GVHD:Th.S PHAN THÀNH TRUNG - Cọc chịu tải trọng ngang, hàm lượng cốt thép   (0,4 - 0,65)% - Thép dọc 818 nhóm AIII, Rs= 3650 daN/cm2), A a = 20,36(cm2) có 20,36 = × 100 = 0,7% 2830 - Dùng thép đai đai xoắn liên tục 10a150 nhóm AI - Sơ chọn đài cọc cao 1,8m, bêtông đài cấp độ bền B25 Độ sâu đặt đáy đài kể từ mặt đất tự nhiên 2,5m - Đoạn bêtông để đập vỡ đầu cọc 600(mm), cọc ngàm sâu vào đài 150(mm) 6.4.2.2.Xác định sức chịu tải cọc a.Sức chịu tải cọc theo vật liệu - Do cọc nhồi thi công đổ bêtông chỗ vào hố khoan, hố đào sẵn sau đặt lượng cốt thép cần thiết vào hố khoan Việc kiểm soát điều kiện chất lượng bêtông khó khăn ,nên sức chịu tải cọc nhồi tính cọc chế tạo sẵn mà có khuynh hướng giảm Pvl = Ru Ab +RanA a Trong đó: Ru :cường độ tính toán bêtông cọc nhồi Ru = R/4 Khi đổ bêtông hố khoan khô không lớn 70(daN/cm2), Chọn Ru = 70(daN/cm2) R : Mác thiết kế bêtông Ran : Cường độ tính toán cho phép cốt thép  < 28mm Ran=Rc/1,5 không lớn 2200(daN/cm2), Chọn Ran = 2200(daN/cm2) Ab : Diện tích tiết diện ngang cọc : Ab = 2830(cm2) Aa : Diện tích cốt thép dọc cọc : Aa = 20,36(cm2)  Pvl = 70 × 2830 + 2200 × 20,36 = 242892  daN b.Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất - Theo TCXD 205-1998 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất xác định : Q tc = m  u mf fsili +mRqp Ap  Trong đó: qp : Cường độ chịu tải mũi cọc - Theo TCXD 205-1998 Móng Cọc – Tiêu Chuẩn Thiết Kế, Đối với cọc nhồi hạ ống có lấy đất khỏi ruột ống sau đổ bêtông : qp = 0.75   i'dAk0   tbLBk0  Trong đó:  ,  ,A k0 ,Bk0 : Hệ số không thứ nguyên lấy theo bảng 5.7 trang 273, sách NỀN MÓNG công trình dân dụng công nghiệp (GSTS Nguyễn Văn Quảng) L  Với  = 28041'   = 0,28,Ak0 = 22,3,B0k = 41,8, = 0,63  > 25     0,57 d   i' : Trị tính toán trọng lượng thể tích đất phía mũi cọc  i' = 1003  daN/m3  SVTH: MAI CÔNG CHỨC - LỚP: 09HXD01 TRANG 149 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG GVHD:Th.S PHAN THÀNH TRUNG  tb : Trị tính toán trung bình ( theo lớp ) trọng lượng thể tích đất nằm phía mũi cọc 920 × 2.8 + 977 × 15 + 1003× 11.5 = 981 daN / m3  2.8 + 15+ 11.5  qp = 0.75× 0.28  1003× 0.6 × 22.3+ 0.57 × 981× 30 × 41.8  = 194546  daN / m2   tb = fs : Ma sát thành bên cọc đất, tra bảng 5.3 trang 270 sách NỀN MÓNG công trình dân dụng công nghiệp(GSTS.Nguyễn Văn Quảng), đất chia thành lớp nhỏ đồng có chiều dày không 2m m : Hệ số điều kiện làm việc cọc đất, lấy 1,0 mR : Hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc mR = 1,0 (cọc khoan nhồi ) mf : Hệ số điều kiện làm việc đất xung quanh cọc, tra bảng 5.6, trang 272 sách NỀN MÓNG công trình dân dụng công nghiệp(GSTS.Nguyễn Văn Quảng) mf = 0,6 Ap : Diện tích ngang cọc Ap = 0,283(m2) u : Chu vi tiết diện ngang cọc u =  d =  × 0,6 = 1,88  m li : Chiều dày lớp đất thứ i chia lớp phân tố Bảng 6.22: Loại đất Bùn sét Cát pha Cát hạt mịn trung li(m) 1.5 1.3 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5  fsi li SVTH: MAI CÔNG CHỨC Zi(m) 2.05 3.45 4.85 6.35 7.85 9.35 10.85 12.35 13.85 15.35 16.85 18.35 19.85 21.35 22.85 24.35 25.85 27.35 28.85 30.35 (daN/m) IL 1.29 1.29 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 - - LỚP: 09HXD01 fsi(daN/m2) lifsi(daN/m) 500 750 500 650 2370 3555 2518 3777 2593 3890 2668 4002 2717 4076 2747 4121 2777 4166 2814 4221 2837 4256 2867 4301 7879 11819 8089 12134 8299 12449 8509 12764 8719 13079 8929 13394 9139 13709 9349 9349 140456 TRANG 150 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG GVHD:Th.S PHAN THÀNH TRUNG CẤT SAN LẤP ĐẤT SÉT HỮU CƠ LẪN BỘT TRẠNG THÁI RẤT MỀM ĐẤT CÁT PHA TRẠNG THÁI DẺO ĐẤT CÁT HẠT MỊN - TRUNG LẪN BỘT TRẠNG THÁI CHẶT VỪA Hình 6.25: Chia lớp đất SVTH: MAI CÔNG CHỨC - LỚP: 09HXD01 TRANG 151 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG GVHD:Th.S PHAN THÀNH TRUNG Qtc = m  u mf fsili + mRqp Ap  = 1,0x  0,6 x 140456 ×1,88+ 1,0× 194546 × 0,283  = 213490  daN - Sức chịu tải cho phép cọc : Q 213490 Qa = tc = = 152490  daN k tc 1,4 Vậy sức chịu tải cọc : Qa  = PVL ,Qa  =  242892,152490  = 152490  daN 6.4.2.3.Xaùc định số lượng cọc đài - Số lượng cọc đài xác định sơ sau : Ntt x398360 n= ×k = × 1,3 = 8,12 (coïc)  choïn n = 10(coïc) 152490 Qa  - Bố trí cọc đài với khoảng cách cọc : S = 3d÷ 6d = 180 ÷ 360  cm   choïn S = 240 (cm) - Khoảng cách từ mép đài đến trục hàng cọc cuøng : S  0,7d = 42  cm   chọn S = 50 (cm) 500 100 - Diện tích đài cọc : A đ = 8,2x3,4= 27,88 (m2) 400 2400 100 500 3400 900 100 500 7200 500 100 8200 C D Hình 6.26: Mặt bố trí cọc 6.4.2.4.Kiểm tra việc thiết kế móng cọc a Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc theo điều kiện chịu nhổ Hiệu ứng nhóm lên sức chịu tải cọc, ảnh hưởng lẫn cọc nhóm cọc nên sức chịu tải cọc nóm khác với cọc đơn Tính móng khối quy ước đáy đài Gđ = nxxhmx =1.1x27.88x1.5x2500 = 115005 (daN) Dời lực từ chân cột trọng tâm đáy đài cọc ta : Điều kiện kiểm tra :  N0 tt = 2xNtt + Gd = 2x398360 + 115005 = 911728 (daN) Tải trọng tác dụng lên cọc xác định theo công thức : SVTH: MAI CÔNG CHỨC - LỚP: 09HXD01 TRANG 152 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG N GVHD:Th.S PHAN THÀNH TRUNG tt 911728  91173 n 10 Pcoc = 1.1× 2500 × A coc × lcoc = 1.1× 2500 × 0.28 × 29.3 = 22561 (daN) Pmax =  Pmax + Pcoc = 91173+ 22561= 113734(daN)  Qa  = 152490(daN) Vậy cọc thoả mãn điều kiện chịu nhổ b Kiểm tra ổn định - Người ta quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất, tải trọng móng truyền diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài (khi móng  cọc đài thấp) nghiêng góc   tb  i hi Trong : tb   hi i : Góc ma sát lớp đất thứ I có chiều dày hi mà cọc cắm qua - Muốn có độ lún móng cọc trọng giới hạn cho phép (S gh  8cm) ứng suất tiêu chuẩn đáy móng qui ước phải nhỏ áp lực tiêu chuẩn đất Rtc Cụ thể tc  max  1.2Rtc  sau :  tbtc  Rtc  tc   2,8 × 4035' + 15 × 190 47' + 11.35 × 280 41'  tb = = 25002' 2,8 + 15+ 11.35 25002'  = = 6025' - Diện tích khối móng qui ước : A M = LM x B M BM = (3,4 – 0,4) + x 29,25 x tg(5055’) =9,1(m) LM = (8,2 – 0.4) + x 29,25 x tg(5055’) = 13,9(m) AM = 9,1x13,9 = 126,49 (m2) - Tải tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng qui ước + Trọng lượng thân đài : Gd = 1,1x2500 × 1,5× 3,4 × 8,2 = 115000  daN + Trọng lượng đất khối móng qui ước ( không kể trọng lượng cọc) Gmq =  AM - nAp    i hi Gmq =  126,49 - × 0,283  ×  920 × 2,8 + 977 ×15+ 1003 ×11.5 = 3572560(daN) + Trọng lượng thân cọc : Gc = 2500 × 29,3× 0,283 × = 165838  daN  Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng qui ước : SVTH: MAI CÔNG CHỨC - LỚP: 09HXD01 TRANG 153 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG GVHD:Th.S PHAN THÀNH TRUNG tc Nmq = 2x398630 + 115000 + 3572560 + 165838 = 4650658  daN Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng qui ước: N tc 4650658 tc  tb   = 36768  daN / m2  Lm xBm 9.1x13.9 - Cường độ tính toán đất đáy khối móng qui ước : mm Rtc = tc  ABM  + B hi i* + CII D  K Trong đó: m1 = 1,2, m2 = 1,3 : Hệ số điều kiện làm việc đất tra bảng 2.2, trang 65, sách NỀN MÓNG Các Công Trình Dân Dụng Công Nghiệp GSTS Nguyễn Văn Quảng Ktc = 1,0 Hệ số độ tin cậy( tiêu lý lấy trực tiếp từ thí nghiệm)  : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống  * : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên A, B, D : Hệ số phụ thuộc vào góc ma sát - Đáy móng qui ước nằm lớp đất thứ có  = 28041' , tra bảng 2.1, trang 64, sách NỀN MÓNG công trình dân dụng công nghiệp GSTS Nguyễn Văn Quảng ta được: A = 1,04, B = 5,15, D = 7,59  = 1003  daN/m3  , CII = 270  daN/m2  , BM = 9,1 m * i i h = 2.8 × 920 + 15 × 977 + 1.5 ×1003 = 18735  daN / m2  1.2 × 1.3  1.04 × 5.47 ×1003+ 5.15× 18735 + 270 × 7.59  = 162615  daN / m2  1.0 Ta thaáy :  tbtc = 36768(daN / m2 ) < Rtc = 162615  daN / m2  Rtc =   Vậy đáy khối móng qui ước thoả mãn điều kiện ổn định - Kiểm tra với tổ hợp nội lực lại : c Kiểm tra lún móng cọc - Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún móng khối qui ước thiên nhiên Ứng suất thân theo chiều sâu tính Bảng 6.25: Lớp đất Bề dày hi(m) γ i  daN/m  ng suất thân σ = γ i × h i  daN/m  2,8 920 2576 15 977 14655 11.5 1003 11534 bt - Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước : SVTH: MAI CÔNG CHỨC - LỚP: 09HXD01 TRANG 154 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG GVHD:Th.S PHAN THAØNH TRUNG gl  z=0   tbtc   bt = 36768 - 28765 = 8003  daN / m2  - Chia đất đáy móng khối qui ước thành lớp Bm 8,5 = = 1,7 m 5  Chọn zi = 1,0(m) Ứng suất độ sâu z(m) kể từ đáy móng khối qui ước : gl  zgl = k0 z=0 = 10429 × k0 Với k0 tra bảng 2.7, trang 69, sách Nền Móng Các Công Trình Dân Dụng Công Nghiệp GSTS Nguyễn Văn Quảng Phạm vi chịu lún tính đến độ sâu ứng suất gây lún 1/5 = 0,2 ứng suất trọng lượng thân đất gây ỨNG SUẤT DO TRỌN G LƯNG BẢN THÂN CỦA ĐẤY NỀN daN/m2 Z ỨNG SUẤT GÂY LÚN CỦA MÓNG KHỐI QUY ƯỚC daN/m2 Hình 6.29: Biểu đồ ứng suất gây lún SVTH: MAI CÔNG CHỨC - LỚP: 09HXD01 TRANG 155 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG GVHD:Th.S PHAN THÀNH TRUNG Baûng 6.26: σbt  daN/m  σ glz σ bt Điểm zi(m) Lm/Bm 2zi/Bm k0 σ glz  daN/m  0,0 1,5 0.0 1.000 8003 28765 0,29 1 1,5 0.23 0.982 7859 29769 0.26 2 1,5 0.47 0.961 7690 30772 0.24 3 1,5 0.71 0.861 6890 31775 0.22 4 1,5 0.94 0.768 6146 32778 0.19 - Giới hạn tính lún lấy đến điểm độ sâu 4.0m kể từ đáy khối móng qui ước - Độ lún khối móng qui ước : 0.8 gl 0,8 ×1,0  8003 6146  S=   z zi = + 7859 + 7690 + 6890 +   = 0,0053 m  E 4416000  2  S = 0,0053 m  = 0,53  cm   Sgh =  cm   Vậy độ lún dự báo móng thoả mãn điều kiện cho phép 6.4.2.5.Tính toán bố trí cốt thép cho đài cọc a Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 900 900 45° 2400 100 500 3400 500 100 100 1400 45° 100 500 7200 500 100 8200 C D Hình 6.30: Tháp chọc thủng - Ta thấy tháp chọc thủng 45 từ chân cột trùm tim cọc, đài không bị đâm thủng ( không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng ) SVTH: MAI CÔNG CHỨC - LỚP: 09HXD01 TRANG 156 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG GVHD:Th.S PHAN THÀNH TRUNG b Tính toán cốt thép cho đài cọc Xem đài cọc làm việc dầm consol ngàm mép cột, chịu tác động thẳng đứng từ cột Sơ đồ tính 455864 (daN) 455864 (daN) D C 91173 (daN) 91173 (daN) 91173 (daN) 91173 (daN) 91173 (daN) Biểu đồ lực cắt Tại : Q1T = Q1P = -2 x 91173 = -182346 (daN) Taïi : Q2T = -182346 (daN) Q2P = -182346 - x 91173 =-364692 (daN) Taïi C : QCT = -364692 (daN) QCP = -364692 + 455864 =91173 (daN) T Taïi : Q = 91173 (daN) Q3P = 91173 – x 91173 =-91173 (daN) Taïi D : QDT =-91173 (daN) QDP = -91173 + 455860 = 364692 (daN) Taïi : Q4T = 364692 (daN) Q4P = 364692 – x 91173 =182346 (daN) Taïi : Q5T = 182346 (daN) Q5P = 182346 – x 182346 = 0(daN) 364692 (daN) C 91173 (daN) D 182346 (daN) 182346 (daN) 91173 (daN) 364692 (daN) BIỂU ĐỒ LỰC CẮT (KN) SVTH: MAI CÔNG CHỨC - LỚP: 09HXD01 TRANG 157 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG GVHD:Th.S PHAN THÀNH TRUNG Biểu đồ Moment Tại : M = (daN.m) Taïi : M = -182346 x 1.8 = -328323 (daN.m) Taïi C: M C = -328323 – 364692 x 0.6 = -547038 (daN.m) Taïi : M = -547038 + 91173 x 1.2 = -437630(daN.m) Taïi D : M d = -437630 - 91173 x 1.2 = -547038 (daN.m) Taïi : M =-547038 + 364692 x 0.6 = -328323 (daN.m) Taïi : M = (daN.m) C 328323 (daN.m) 547038 (daN.m) 437630 (daN.m) D 328323 (daN.m) 547038 (daN.m) *Tính cốt thép theo phương cạn ngắn Môment: MI-I =  Pittri =  × 91173×1  455865(daNm) - Diện tích cốt thép theo phương cạnh ngắn h0 = hd - 0,1= 1.4 - 0.1= 1.4 m  A sY =  MI-I 455865× 100 = = 129.13  cm2  0.9h0Rs 0,9 × 140 × 2800 Choïn 41 20  A s = 128.8  cm2  S= 8200 = 201mm  Choïn S = 200(mm) 41 *Tính thép theo phương cạnh dài - Mômen: MII-II = Mmax  547038(daNm) c Diện tích cốt thép theo phương cạnh dài h0 = hd - 0.1= 1.5 - 0.1= 1.4 m  A sX =  MI-I 547038 × 100 = = 155.2  cm2  0.9h0Rs 0,9 ×140 × 2800 Choïn 33 25  A s = 162  cm2  S= 3400 = 103 mm   Chọn S = 100(mm) 33 6.5 SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG: 6.5.1 So sánh hai phương án móng: a Khả chịu tải trọng : SVTH: MAI CÔNG CHỨC - LỚP: 09HXD01 TRANG 158 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG GVHD:Th.S PHAN THÀNH TRUNG - Cả hai phương án móng đủ khả chịu tải trọng công trình truyền xuống, điều kiện ổn định, độ lún thoả mãn b Điều kiện thi công : - Với điều kiện kó thuật nước ta hai phương án móng có đầy đủ thiết bị để thi công - Cọc ép thi công đơn giản lại hay gặp cố trình ép cocï gặp phải đá ngầm, ép cọc qua lớp đất cứng hay đất cát chặt - Cọc khoan nhồi thi công phức tạp cọc ép khoan qua lớp đất cứng, gặp cố trình thi công, ngày nước ta giải pháp cọc khoan nhồi thường dùng công trình nhà cao tầng có máy móc đại giúp cho việc thi công nhanh hơn, xác hơn, tránh rủi ro trình thi công… c Điều kiện kinh tế : - Dựa vào kết thống kê ta thấy, phương án móng cọc khoan nhồi có khối lượng bêtông khối lượng cốt thép lớn phương án móng cọc ép - Giá thành thi công móng cọc khoan nhồi cao móng cọc ép đòi hỏi kó thuật cao, máy móc đại - Phương án móng cọc ép thi công đơn giản, không đòi hỏi kó thuật cao, không đòi hỏi công nhân lành nghề, máy móc kó thuật cao nên giá thành thấp d Các điều kiện khác : - Chất lượng cọc khoan nhồi khó kiểm soát phải thi công đổ bêtông môi trường nước ngầm dẫn đến chất lượng bêtông không đảm bảo, dẫn đến sức chịu tải cọc giảm đáng kể gây nguy hiểm cho công trình Ngược lại cọc ép chế tạo nhà máy nên chất lượng kiểm định chặt chẽ - Ngoài điều kiện để đưa phương án móng áp dụng vào công trình phải dựa vào nhiều yếu tố khác : qui mô công trình, điều kiện thi công, phương pháp thi công, điều kiện khí hậu, địa chất thuỷ văn… 6.5.2 Lựa chọn phương án móng: - Trong điều kiện thực tế nước ta dưạ vào điều kiện so sánh trên, quy mô công trình gồm tầng, em chọn phương án móng cho công trình chung cư Đông Hưng phương án móng cọc ép SVTH: MAI CÔNG CHỨC - LỚP: 09HXD01 TRANG 159 ... -20 06.04 22 55.46 14490.17 -15767. 12 -1895.9 41 72. 57 -1 025 9.48 674 .22 TRANG: Đề tài: CHUNG CƯ ĐÔNG HƯNG 2I 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 ... 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 2. 1 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 1.7 3.4 1.7 3.4 1.7 3.4 1.7... 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 2.1 4 .2 COMB1 COMB2 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB3 COMB4