Thiết kế cao ốc VP CMID

Thiết kế cao ốc VP CMID Thiết kế cao ốc VP CMID Thiết kế cao ốc VP CMID luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID Q BÌNH THẠNH – TP.HCM GVHD : Th.S TRẦN THANH LOAN SVTH : BÙI HỒNG VIỆT LỚP : 05DXD3 MSSV : 105102195 TP.HCM - THÁNG 01- 2010 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỀ TÀI: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID Q BÌNH THẠNH - TPHCM GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN KẾT CẤU (70%) Th.S TRẦN THANH LOAN GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN NỀN MÓNG (30%) Th.S TRẦN THANH LOAN SINH VIÊN THỰC HIỆN BÙI HỒNG VIỆT LỚP : 05DXD3 MSSV : 105102195 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư ngành Xây Dựng DD&CN xem công trình sinh viên nhằm đánh giá khả học tập, nghiên cứu, tìm hiểu tổng hợp lại toàn kiến thức, bước đầu vào thiết kế công trình thực tế Đó việc cần thiết hành trang yếu cho thân em toàn thể sinh viên khoa Kỹ Thuật Công Trình trước trường Để hoàn thành đồ án tốt nghiệp cố gắng, nổ lực thân Ngoài ra, nhờ quan tâm, giúp đỡ thầy cô trường Đại học Kỹ Thuật Công Nghệ, thầy cô khoa Kỹ Thuật Công Trình đăc biệt hướng dẫn tận tình cô Th.S Trần Thanh Loan Em xin gửi lời cảm ơn đến cô Th.S Trần Thanh Loan, thầy cô khoa Kỹ Thuật Công Trình thầy cô trường Đại học Kỹ Thuật Công Nghệ Ngoài ra, Em muốn gửi lời cảm ơn đến gia đình, người thân em, chỗ dựa vững cho em suốt năm học nhà trường Cảm ơn tất người bạn gắn bó học tập với em suốt thời gian học thời gian làm đồ án tốt nghiệp Trong trình làm đồ án, dù cố gắng, nhiên kiến thức hạn chế nên tránh khỏi sai sót Em mong nhận ý kiến hướng dẫn q thầy cô Cuối em xin chúc q thầy cô thật nhiều sức khỏe , thành công công việc nghiệp giảng dạy Em chúc gia đình, người thân tất người bạn thật nhiều sức khỏe, niềm vui thành đạt Em xin chân thành cảm ơn ! TP.HCM , ngày 11 tháng 01 năm 2010 Sinh viên thực Bùi Hồng Việt ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID – TP.HCM CHƯƠNG I: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC VÀ KẾT CẤU CHƯƠNG I: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH I PHẦN MỞ ĐẦU: Việt Nam quốc gia có tốc độ phát triển kinh tế nhanh khu vực Đông Nam á, giới Cùng với phát triển kinh tế vấn đề xã hội như: đáp ứng nhu cầu nhà ở, nơi làm việc, nâng cao chất lượng sống người dân… thành phố lớn (Hà Nội, Tp Hồ Chí Minh…) ngày trở nên cấp bách quan trọng Để giải vấn đề nhà đô thị, Chính Phủ ban ngành chức tiến hành qui hoạch khu đô thị, phát triển sở hạ tầng, thay khu ổ chuột thành khu Chung Cư cao tầng, khuynh hướng phát triển chung nước giới nhằm tạo vẻ đẹp mỹ quan cho đô thị CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID – QUẬN BÌNH THẠNH – TP HỒ CHÍ MINH dự án nằm triển khai Thành phố , xây dựng để công ty đơn vị có nhu cầu cần văn phòng làm việc, giao dịch đặt trụ sở, chi nhánh… II ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG: Công trình xây dựng Quận Bình thạnh -TP Hồ Chí Minh III - ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU: Khí hậu TP Hồ Chí Minh khí hậu nhiệt đới gió mùa chia thành mùa rõ rệt: Mùa nắng : Từ tháng 12 đến tháng có đặc điểm: Nhiệt độ cao : 400C Nhiệt độ trung bình : 320C Nhiệt độ thấp : 180C Lượng mưa thấp : 0,1 mm Lượng mưa cao : 300 mm Độ ẩm tương đối trung bình : 85,5% Mùa mưa : Từ tháng đến tháng 11 có đặc điểm: Nhiệt độ cao : 360C Nhiệt độ trung bình : 280C Nhiệt độ thấp : 230C Lượng mưa trung bình : 274,4 mm Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11) Lượng mưa cao : 680 mm (tháng 9) Độ ẩm tương đối trung bình : 77,67% SVTH: BÙI HỒNG VIỆT - MSSV: 10510219 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN Độ ẩm tương đối thấp Độ ẩm tương đối cao Lượng bốc trung bình Lượng bốc thấp ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID – TP.HCM CHƯƠNG I: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC VÀ KẾT CẤU : 74% : 84% : 28 mm/ngày : 6,5 mm/ngày Hướng gió: - Hướng gió chủ yếu Đông Nam Tây nam với vận tốc trung bình 2,5 m/s, thổi mạnh vào mùa mưa Ngoài có gió Đông Bắc thổi nhẹ (tháng 12-1) - TP Hồ Chí Minh nằm khu vực chịu ảnh hưởng gió bão, chịu ảnh hưởng gió mùa áp thấp nhiệt đới IV - V GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG: Toà nhà 11 tầng (kể tầng hầm) có đặc điểm sau: Kết cấu Khung - Lõi hỗn hợp Mặt hình chữ nhật (25m x 39,2m) Mỗi tầng điển hình cao 3,4m Tổng chiều cao công trình 35,1m tính từ mặt đất tự nhiên (chưa tính tầng hầm bể nước mái) Chức tầng sau:  Tầng hầm:  Bố trí bãi đậu xe  Phòng thiết bị kỹ thuật thang máy, phòng xử lí cấp thoát nước, kho chứa, phòng chứa máy phát điện dự phòng,…  Tầng trệt:  Bố trí phòng văn phòng Quản lý nhân viên quản lý Cao ốc, phòng trưng bày (showroom), phòng nhân viên kho showroom để cô ng ty có nhu cầu thuê để trưng bày sản phẩm…  Tầng tầng điển hình (tầng đến tầng 9) bố trí văn phòng cho thuê  Tầng mái:  Bố trí phòng kỹ thuật thang máy, bể nước, thông tin liên lạc… CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT:  Thông thoáng: - Ngoài việc thông thoáng hệ thống cửa phòng, sử dụng hệ thống thông gió nhân tạo máy điều hòa, quạt tầng theo hộp Gain lạnh khu xử lý trung tâm  Chiếu sáng: - Ngoài hệ thống đèn chiếu sáng phòng hành lang, khối nhà chiếu sáng từ hệ thống lấy sáng bên (kính bao, cửa) Kết hợp chiếu sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo để lấy sáng tối đa SVTH: BÙI HỒNG VIỆT - MSSV: 10510219 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID – TP.HCM CHƯƠNG I: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC VÀ KẾT CẤU  Hệ thống điện: - Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng, nhằm đảo bảo cho tất trang thiết bị tòa nhà hoạt động tình mạng lưới điện thành phố bị cắt đột xuất Điện phải bảo đảm cho hệ thống thang máy, hệ thống lạnh hoạt động liên tục - Máy điện dự phòng 250KVA đặt tầng ngầm, để giảm bớt tiếng ồn rung động không ảnh hưởng đến sinh hoạt - Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt hộp kỹ thật chậy dọc theo vách cứng Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 50A bố trí theo tầng khu vực bảo đảm an toàn có cố xảy  Hệ thống cấp thoát nước: - Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố dẫn vào hồ nước tầng hầm qua hệ thống bơm bơm lên bể nước tầng mái nhằm đáp ứng nhu nước cho sinh hoạt tầng - Nước thải từ tầng tập trung khu xử lý bể tự hoại đặt tầng hầm - Các đường ống đứng qua tầng bọc gain, ngầm hộp kỹ thuật - Di chyển phòng hỏa hoạn: - Tòa nhà bố trí cầu thang thang máy - Tại tầng có đặt hệ thống báo cháy, thiết bị chữa cháy - Dọc theo cầu thang có hệ thống ống vòi rồng cứu hỏa - Ngoài tòa nhà đặt hệ thống chống sét VI HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC - Mặt công trình: hình chữ nhật A x B = 25 x 39,2 m, tỉ số B /A = 1,568 Chiều cao nhà tính từ mặt đất tự nhiên H = 37,9 m (kể bể nước mái) tải đứng lớn, tải trọng ngang tác dụng lên công trình lớn ảnh hưởng nhiều đến độ bền độ ổn định nhà Từ ta thấy hệ khung chịu lực ta phải bố trí thêm hệ lõi cứng để chịu tải trọng ngang Tải trọng đứng: chủ yếu trọng lượng thân kết cấu hoạt tải sử dụn g truyền theo phương đứng Tải trọng ngang: điều kiện nước ta chủ yếu xét tới gió Ta xét gió tác dụng hai phương nhà nhà thấp 40m nên không cần phải tính phần động gió Hệ chịu lực nhà nhiều tầng phận chủ yếu công trình nhận loại tải trọng truyền chúng xuống đất Hệ chịu lực công trình CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID – QUẬN BÌNH THẠNH – TP.HCM tạo thành từ cấu kiện khung lõi cứng Hệ khung chịu lực: Được tạo thành từ đứng (cột ) ngang (dầm) ngang (sàn)… liên kết cứng chỗ giao chúng, khung phẳng liên kết với tạo thành khối khung không gian để chịu tải trọng đứng cho côn g trình SVTH: BÙI HỒNG VIỆT - MSSV: 10510219 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID – TP.HCM CHƯƠNG I: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC VÀ KẾT CẤU Hệ tường cứng chịu lực (Lõi cứng): Bố trí hệ tường cứng ngang dọc theo chu vi thang máy tạo hệ lõi cứng chịu lực Đối với nhà nhiều tầng tác dụng tải trọng ngang đáng kể, lõi cứng thiết kế để chịu tải trọng ngang có tác dụng chống xoắn cho công trình Trong năm gần đây, với phát triển thuận lợi máy vi tính, ta có nhiều chương trình tính toán khác nhau, với quan niệm tính toán sơ đồ tính khác Trong nội dung Đồ án tốt nghiệp em sử dụng trợ giúp phần mềm ETABS Version 9.2 để xác định nội lực hệ kết cấu VII ĐÔI NÉT VỀ PHẦN MỀM ETABS VERSION 9.2: ETABS (Extended 3D Analysis of Building Systems) phần mềm kết cấu chuyên dụng tính toán thiết kế nhà cao tầng ETABS v9.2 có xuất xứ từ trường Đại học Berkeley (Bang California, Mỹ) họ với phần mềm SAP2000 Một số khái niệm sử dụng:  Label : Nhãn tên (ký hiệu) mà ta gán cho thành phần khác để tạo nên mẩu phần tử kết cấu phân tích chúng  Joins : Nút phần tử nơi giao phần kết cấu ta chia nhỏ công trình thành hữu hạn phần tử  Frame : Bao gồm cột thẳng đứng dầm nằm ngang Phần tử Frame tạo thành từ hai nút Tải trọng đứng nhập dầm khung, tải trọng ngang quy lực phân bố đặt trọng tâm mặt sàn cao trình sàn Các tải tác dụng lên Frame gồm có tải phân bố đều, tải phân bố dạng tam giác, hình thang, lực tập trung lên phần tử  Shell : phần tử (sàn, vách ) tạo thành từ đến nút Lực tác dụng lên shell gồm lực phân bố diện tích shell, áp lực nước, lực tác dụng nút shell  Hệ tọa độ tổng thể (Global coordainate system): Là hệ trục chung cho toàn công trình (tùy ý chọn) để từ xác định vị trí phần tử kết cấu  Hệ trục tọa độ điạ phương (Local coordinate system): Là hệ trục tọa độ phần tử kết cấu dùng Hệ trục tọa độ có ba trục ký hiệu 1,2, xác định theo quy tắc bàn tay phải  Các giả thiết tính toán nhà nhiều tầng sử dụng ETABS v9.2:  Sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng liên kết khớp với phần tử khung hay vách cứng cao trình sàn Không kể biến dạng cong (ngoài mặt phẳng sàn) lên phần tử Bỏ qua ảnh hưởng độ cứng uốn sàn tầng đến sàn tầng kế bên  Mọi thành phần hệ chịu lực tầng có chuyển vị ngang  Các cột (vách cứng) ngàm chân cột (chân vách cứng)  Khi tải trọng ngang tác dụng tải trọng tác dụng truyền vào công trình dạng lực tập trung tâm độ cứng công trình  Biến dạng dọc trục sàn, dầm xem không đáng kể - Trình tự giải toán phần mềm ETABS v9.2: - Mô hình hóa công trình thực tế, cột dầm ta sử dụng phần tử dạng (frame), sàn, lõi cứng ta dùng phần tử dạng (shell) SVTH: BÙI HỒNG VIỆT - MSSV: 10510219 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID – TP.HCM CHƯƠNG I: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC VÀ KẾT CẤU - Xác định tất nhóm đặc trưng vật liệu, kích thước hình học cấu kiện Etabs tính tải trọng thân kết cấu - Xác định tải trọng tác dụng lên kết cấu Tải ngang: Chuyển thành lực tập trung đặt cao trình sàn Tải đứng: Tất tónh tải, hoạt tải sàn đặt lên sàn Đối với tải khung có dạng lực tập trung cần chuyển đổi cặp moment lực tập trung nút có liên quan - Qui tải trọng từ hồ nước, cầu thang bộ, thang máy lực tập trung lên dầm, cột vách cứng - Chạy chương trình ETABS v9.2 Mô hình khung không gian chương trình ETABS v9.2 SVTH: BÙI HỒNG VIỆT - MSSV: 10510219 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID – TP.HCM GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN CHƯƠNG : SÀN CHƯƠNG II: TÍNH SÀN BÊ TÔNG CỐT THÉP TẦNG ĐIỂN HÌNH I LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN SÀN Việc bố trí mặt kết cấu sàn phụ thuộc vào mặt kiến trúc cách xếp kết cấu chịu lực Kích thước tiết diện phận sàn phụ thuộc vào nhịp chúng mặt tải trọng tác dụng Chọn sơ kích thước tiết diện dầm sàn Chiều cao dầm chọn sơ theo công thức sau: l hd = d md đó: md: hệ số phụ thuộc vào tính chất khung tải trọng md = 12 - dầm md = 12 16 - dầm dầm phụ ld : nhịp dầm Bề rộng dầm chọn theo công thức sau : 1 bd ( )hd Kích thước dầm trình bày bảng 2.1 Bảng 2.1: Sơ chọn kích thước dầm Ký hiệu D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 Nhịp dầm ld (m) 7.6 8.5 8.5 7.6 4.25 2.4 Hệ số md 12 12 12 16 16 16 16 16 Chọn tiết dieän (cmxcm) 30x70 30x70 30x70 25x50 25x50 25x50 20x40 20x40 Chọn chiều dày sàn: Chiều dày sàn dược chọn sơ theo công thức sau: D.l hs ms Trong đó: D = 0.8 ÷1.4 – hệ số kinh nghiệm phụ thuộc hoạt tải sử dụng m = 30 ÷ 35 – phương SVTH: BÙI HỒNG VIỆT - MSSV: 10510219 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID– TP.HCM GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN CHƯƠNG VII: MÓNG CỌC ÉP 6648,51 298,73x0 48,17x0 738,72(kN) 7, 26 7, 26 6648,51 298,73x0 48,17x1,1 P6tt 746,02(kN) 7, 26 7, 26 6648,51 298,73x1,1 48,17x1,1 P7tt 776,69(kN) 7, 26 7, 26 6648,51 298,73x1,1 48,17x0 P8tt 783,98(kN) 7, 26 7, 26 6648,51 298,73x1,1 48,17x1,1 P8tt 791,28(kN) 7, 26 7, 26 Trọng lượng cọc: pctt 0,35x0,35x1,1x26,3x25 88,6 kN tt Pmax = pmax pctt 791, 28 88,6 879,88 kN P5tt Nhận xét: Pmax 879,88 kN Pmin 686,16 kN Qa 1242,7 kN Không cần kiểm tra cọc chịu nhổ Kết luận: Tải trọng tác dụng lên cọc nhỏ sức chịu tải cọc, nên thiết kế hợp lý 2.2 Kiểm tra áp lực đáy khối qui ước độ lún khối móng qui ước - Kiểm tra áp lực đáy khối qui ước - Xác định kích thước khối qui ước: Góc mở: α tb đó: l i i tb li 260 7, 60 5,5 90 120 90 4,5 290 2, 16,550 26,3 Góc truyền lực 16,55 4,140 4 Kích thước móng khối quy ước: Chiều rộng khối móng quy ước: Bqu = a + 2.Lc.tg Chiều dài khối móng quy ước: Lqu =b + 2.Lc.tg a, b: khoảng cách mép cọc biên Lc: chiều dài đoạn cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc Bqu 0,35 1,1 0,35 26,3 tg (4,140 ) 6,7m 26,3 tg (4,140 ) 6,7m tb - Lqu Fqu 0,35 1,1 0,35 Bqu Lqu 6,7 6,7 44,89 m2 SVTH: BÙI HỒNG VIỆT - MSSV: 10510219 Trang 143 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID– TP.HCM GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN CHƯƠNG VII: MÓNG CỌC ÉP Mtt Qtt Ntt MDTN -1.500 -3.300 Lc = 26300 -4.800 4.14 -31.100 Lqu = 6700 - Hình 7.11: Khối móng quy ước móng M2 Sức chịu tải đất ( theo trạng thái giới hạn II ): m1 m2 R tc Abqu B h ' Dc K tc Trong đó: m1, m2 : hệ số điều kiện làm việc đất công trình Tra bảng với đất cát bụi bão hòa nước L/H 1,5 ta có m1 = 1,1 m2 =1,2 Ktc : hệ số tin cậy, đặc trưng tính toán đất dựa vào kết thống kê k tc = 1,1 , ' : dung trọng đẩy đất phía đáy móng Đất đáy khối móng quy ước lớp số có 29 , có c 2,8 kN / m2 ; ' 9,76 kN / m3 A 1,07; B 5, 26; D 7,67 Tra baûng m1m2 R tc Abqu B h ' Dc K 1, 1,1 1, 07 7, 9, 76 5, 26 292, 7, 67 2,8 1,1 - 1961, 63 kN / m Trọng lượng khối móng quy ước  Trọng lượng đất khối móng quy ước từ đáy đài trở leân Q1 Fqu h bdai ldai h 44,89 (18,34 9,11 1,8) 2,9 2,9 1,5 9,11 3091, 03 kN  Trọng lượng khối móng quy ước từ đáy đài đến mũi cọc Q2 ( Fqu n.Fcoc ) h (44,89 0,1225).(292, 18,34 9,11 1,8) 9676, 25 kN SVTH: BÙI HỒNG VIỆT - MSSV: 10510219 Trang 144 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID– TP.HCM GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN CHƯƠNG VII: MÓNG CỌC ÉP  Trọng lượng cọc (có xét đẩy nổi) Qc n.Fcoc bt l tt 0,1225 25 10 26,3 434,94 kN  Trọng lượng đài Qđ 346,91(kN ) Trọng lượng móng khối qui ước Q Q1 Q2 Qc Qđ 3091,03 9676, 25 434,94 346,91 13549,13 kN - Tải trọng tiêu chuẩn truyền xuống móng khối quy ước N tc 13549,13 5479,65 19028,78 kN M Xtc 103,9 103,91 1,5 259,76 kNm MYtc 11,63 20,17 1,5 41,88 kNm Moment kháng uốn móng khối quy ước: Bqu2 Lqu 6, 6, WX 50,13m3 6 2 Lqu Bqu 6, 6, WY 50,13m3 6 - Ứùng suất đáy móng khối quy ước N tc 19028, 78 tc Ptb 423,9 kN / m2 Fqu 44,89 tc Pmax Ptbtc tc tc tb P - P M Xtc M Ytc Wx Wy M Xtc Wx M Ytc Wy 423,9 259, 76 50,13 41,88 50,13 429,92 kN / m2 423,9 259, 76 50,13 41,88 50,13 417,88 kN / m2 Kiểm tra điều kiện tc Pmax 429,92 kN / m 1, R tc tc Pmin 417,88 kN / m Ptbtc 423,9 kN / m 2353,96 kN / m => (thỏa) R tc 1961, 63 kN / m Vậy đất làm việc giai đoạn đàn hồi Đất bên đảm bảo đủ khả tiếp nhận tải cọc truyền xuống 2.3 Kiểm tra điều kiện lún - Dùng phương pháp cộng lún lớp phân tố : Các giả thiết:  Đất bán không gian liên tục đẳng hướng biến dạng tuyến tính  Độ lún đất ứng suất thảng đứng gây ra, trình nén lún không xảy tượng nở hông  p lực gây lún xác định tâm đáy móng  Khi tính giá trị ứng suất σglz, bỏ qua sai khác tính nén lún lớp riêng - SVTH: BÙI HỒNG VIỆT - MSSV: 10510219 Trang 145 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID– TP.HCM GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN CHƯƠNG VII: MÓNG CỌC ÉP  Biến dạng lún xảy lớp đất có chiều dày H nằm đáy móng  Trong trình tính lún cho phép dùng β=0,8  Phạm vi chiều dày chịu nén dựa vào điều kiện: σbt ≥ 5.σgl - Ta dùng tải trọng tiêu chuẩn để tính quan niệm móng cọc với đất móng khối quy ước coi móng nông thiên nhiên Độ lún trường hợp đáy khối móng quy ước gây (bỏ qua biến dạng thân cọc)  Chiều dài móng khối quy ước : Lqu 6, m  Chiều rộng móng khối quy ước: Bqu 6,7 m  Chiều cao khối móng quy ước : H m 29, 6m  Chiều dày lớp phân tố h 0, 4.Bqu 0, 6,7 2,68 m , chọn h = 2m  Cường độ áp lực gây lún trung bình đáy móng khối qui ước: pgl ptbtc h 423,9 292, 131,5 kN / m2  Ứng suất gây lún đáy móng: k0 pgl k0 131,5(kN / m2 ) gl đó: k – hệ số góc để tính ứng suất (tra bảng 2,7 trang 69)  Ứng suất thân đáy móng n n i hi bt h i i gl i bt i gl ; p2 p1 2 Biết p1 p lớp, dựa vào đường cong nén lún ta xác định trị số e1 e lớp Kết thí nghiệm nén cố kết lớp đất số sau: - p (kN/m2) e 25 0.727 50 0.695 100 0.671 200 0.642 400 0.611 800 0.578 - hi 292, kN / m i i bt Độ lún lớp: si Đường cong nén lún lớp 0.75 hệ số rỗng e p1 i 0.7 0.65 0.6 0.55 100 200 300 400 500 600 700 800 Áp lực P(kN/m2) e1i e2i hi e1i đó: h i – chiều dày lớp ( hi = 2m ) SVTH: BÙI HỒNG VIỆT - MSSV: 10510219 Trang 146 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID– TP.HCM GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN CHƯƠNG VII: MÓNG CỌC ÉP 800 3300 6500 700 MDTN -1.500 5500 3a 5000 3b 5000 3c 4500 -8.70 -14.20 4,14 -24.20 L=26.3m -19.20 2400 -28.70 -31.10 131.5 117.82 84.95 56.68 292.4 311.92 331.44 350.96 -37.10 s bt s gl Hình 7.12: Sơ đồ xác định sbt sgl móng cọc đài đơn Bảng 7.7: Bảng thể kết tính toán độ lún lớp phân tố z Điểm (m) 2z b bt gl ko kN m2 kN m2 292.4 131.5 2 0.597 0.896 311.92 117.82 p1 p2 kN m2 kN m2 e1 e1 Si (cm) 302.16 426.82 0.626 0.609 2.091 321.68 423.07 0.623 0.609 1.725 1.194 0.646 331.44 84.95 341.2 412.01 0.62 1.791 0.431 350.96 56.68 SVTH: BÙI HỒNG VIEÄT - MSSV: 10510219 S si 0.61 1.235 5.051 Trang 147 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID– TP.HCM GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN - Tại z = m ta thấy bt CHƯƠNG VII: MÓNG CỌC ÉP gl , ta dừng tính lún - Tổng độ lún S = 5,051 cm < Sgh = cm thỏa yêu cầu biến dạng 2.4 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang: - Tải trọng ngang chân cột: ( theo TCXD 205: 1998) Lực ngang Hx,y tác dụng lên đầu cọc đáy đài xác định theo công thức: Q ( n – số cọc đáy đài) H n Bảng 7.8: tải ngang tác dụng lên đầu cọc Loại tải Tải tính toán Tải tiêu chuẩn - Qx Qy 23.2 20.17 -119.5 -103.91 Hx=Qx/4 Hy=Qy/4 5.8 5.04 -29.875 -25.98 Tính toán chuyển vị ngang góc xoay đầu cọc: Tính toán cọc chịu tải trọng ngang (theo biến dạng) nhằm kiểm tra điều kiện sau đây: S gh n gh đó: - chuyển vị ngang (m) góc xoay (rad) đầu cọc, xác định theo n, S gh , gh tính toán; - giá trị giới hạn cho phép chuyển vị ngang (m) góc xoay (rad) đầu cọc, qui định nhiệm vụ thiết kế nhà công trình Tính toán chuyển vị ngang cọc n (m) góc xoay (rad) đầu cọc theo công thức sau: n = y0 + = o + 0l0 + Hlo Eb I Hl o 3E b I Mlo2 Eb I Ml0 Eb I đó:  y0 – chuyển vị ngang tiết diện cọc mức đáy đài; y0 = Ho HH + Mo HM  Ψ0 – góc xoay tiết diện cọc mức đáy đài; Ψ0 = Ho MH + Mo MM  H, M – giá trị tính toán lực cắt momen uốn đầu cọc;  l0 – chiều dài đoạn cọc từ đáy đài đến mặt đất, XD dân dụng l0 =  H0 – giá trị lực cắt đầu cọc, H0x = Qttmax x = 7,1 kN; H0y = Qttmax y = 11,6 kN  M0 – giá trị momen đầu cọc, Mo = Mng (vì l0 = 0);  Mng – giá trị momen ngàm vị trí cọc đài; SVTH: BÙI HỒNG VIỆT - MSSV: 10510219 Trang 148 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG CMID– TP.HCM GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN M ng CHƯƠNG VII: MÓNG CỌC ÉP MH H0 MM     – chuyển vị ngang tiết diện (m/kN) lực Ho = 1; HM – chuyển vị ngang tiết diện (1/kN) moment Mo =1; MH – góc xoay tiế t diện (1/kN) lực Ho = 1; MM – góc xoay tiết diện (1/(kNm)) moment M0 = 1; Tất xác định theo công thức sau: δ HH AO α bd E b I δ MH δ HM BO α bd Eb I δ MM CO α bd Eb I HH  A0, B0, C0 – heä số không thứ nguyên, lấy theo Bảng G2 – TCXD 205 : 1998, A0, B0, C0 = f(Le) với Le: chiều sâu tính đổi phần cọc đất, Le = αbd.L; L: chiều sâu mũi cọc tính từ đáy đài  K – hệ số tỉ lệ, xác định theo Bảng G1– TCXD 205 : 1998 Khi tính toán cọc chịu lực ngang, cọc làm việc vớ i đoạn cọc có chiều dài lah tính từ đáy đài - Chiều sâu ảnh hưởng đất cọc chịu lực ngang lấy sau: Lah = 2(d + 1) = 2(0,35+1) = 2,7 m => K = 4000 kN/m (vì thuộc lớp bùn sét trạng thái cứng, 0