Thiết kế cao ốc VP 170 hai bà trưng q1

Trong trình học tập, nghiên cứu trường ĐH KĨ THUẬT CÔNG NGHỆ, em nhận giúp đỡ, bảo tận tình thầy Em xin chân thành cảm ơn toàn thể thầy trường ĐH KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ tận tình giảng dạy, hướng dẫn em suốt trình học tập Trường Đặc biệt Thầy Cô Khoa Xây Dựng truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em Trong thời gian làm luận án tốt nghiệp em nhận giúp đỡ, bảo tận tình thầy cơ, bạn bè,người thân Với tất lịng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn: Thầy TƠ VĂN LẬN : Giáo viên hướng dẫn Các thầy khoa Xây Dựng, trường ĐH KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ Con xin cảm ơn bố mẹ, người thân tạo điều kiện tốt cho trình học tập Sau tơi xin cảm ơn tất bạn bè gắn bó giúp đỡ suốt thời gian học tập Trường, q trình hồn thành luận án tốt nghiệp Chân thành cảm ơn Sinh viên thực Dương Công Tú MỤC LỤC PHẦN I: KIẾN TRÚC Trang Cơ sở đầu tư Giải pháp kiến trúc Giải pháp vấn đề khác Điều kiện địa chất thủy văn PHẦN II: KẾT CẤU BÊN TRÊN (70%) CHƯƠNG I: CƠ SỞ THIẾT KẾ I.1 Qui phạm I.2 Cơ sở thiết kế I.3 Vật liệu xây dựng CHƯƠNG II:THIẾT KẾ BẢN SÀN II.1 Sơ đồ tính II.2 Tải trọng tác dụng lên sàn 10 II.3 Xác định nội lực 12 II.4 Tính tốn cốt thép 15 II.5 Kiểm tra bố trí cốt thép 18 CHƯƠNG III: THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ III.1 Cơ sở thiết kế 20 III.2 Thiết kế cầu thang 20 III.3 Tải trọng tác dụng 22 III.4 Xác định nội lực 23 III.5 Tính dầm chiếu nghĩ 30 CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI IV.1 Sơ đồ cấu tạo 34 IV.2 Bản nắp 35 IV.3 Dầm nắp 37 IV.4 Bản thành 41 IV.5 Bản đáy 42 IV.6 Dầm đáy 44 IV.7 Cột hồ nước 49 IV.8 Kiểm tra bố trí cốt thép 49 CHƯƠNG V:THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC V.1 Số liệu tính tốn 51 V.2 Xát định tải trọng tác dụng 57 V.3 Các trường hợp tải,sơ đồ chất tải tổ hợp 60 V.4 Chọn nội lực để tính tốn khung trục 69 V.5 Kết tính toán cốt thép lập sau 80 PHẦN III: NỀN MÓNG (30%) CHƯƠNG I: ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT I.1 Đánh giá địa chất cơng trình 88 I.2 Kết luận chung 90 CHƯƠNG II: P.A THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP II.1 Một vài đặc điểm móng cọc ép 92 II.2 Chọn thông số cọc 92 II.3 Tính sức chịu tải cọc 94 II.4 Thiết kế móng M1 98 II.5 Thiết kế móng M2 107 II.6 Kiểm tra cốt thép dọc trình vận chuyển cẩu lắp 118 CHƯƠNG III: P.A THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI III.1 Chọn thông số ban đầu cho cọc biên 123 III.2 Thiết kế móng M1C1 128 III.3 Chọn thơng số ban đầu cho coc 135 III.4 Thiết kế móng M2C2 140 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI III.1 CHỌN CÁC THƠNG SỐ BAN ĐẦU CHO CỌC BIÊN: III.1.1 CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT CỌC, TIẾT DIỆN CỌC - - - Căn theo hồ sơ địa chất ta nhận thấy từ lớp đất thứ lớp đất cát hạt trung hạt thô màu vàng trạng thái chặt vừa có lẫn sét đến bời rời nằm mực nước ngầm, chiều dày chúng tương đối dày Do đó, ta chọn chiều dài cọc nhồi để thiết kế cho trục biên B E 8m - Ngàm đầu cọc vào đài 20cm, Vậy chiều dài tính tốn cọc từ đáy móng trở xuống là: Ltt = - 0.2 = 7.8m Cốt thép dọc cọc : dùng thép AII,   10 , Rac = 280000 kN/m Chọn cọc có tiết diện: D = 800 cm Sử dụng thép AII cho đài có: Ra = 280000 kN/m2cho đài Sử dụng bê tơng cho cọc đài mác 250 có: Rn = 11000 kN/m 2, Rk = 880kN/m2 Cọc đúc cách khoan tạo lỗ Ống vách đặt sâu 3m, dùng dung dịch Bentonite để giữ thành hố khoan không bị sạt lỡ Đường kính cốt thép   10mm , cọc chịu tải ngang moment uốn nhỏ nên hàm lượng thép cọc   (0.2  0.4)% ,lượng thép đặt khoảng 6/10 chiều dài cọc, cốt thép bố trí theo chu vi cọc.Dùng đai 8a 200 ,đai xoắn liên tục,chiều dày lớp bêtông bảo vệ chọn a = 5cm Khoảng cách cọc chọn D+1 Chọn bề dày đài là: 1.0 m cho tất móng Do cơng trình có tầng hầm nên chọn chiều sâu đaùy đài so với mặt sàn tầng hầm là: hđ = m Chiều sâu đỉnh cọc so với mặt đất tự nhiên từ cao trình 0.00 là: 2.6 + = 4.6m Vậy mũi cọc nằm cao trình tính từ mặt đất tự nhiên là:7.8 + 4.6 = 12.4 Thực chất tính từ cao trình -2.6m trở xuống mũi cọc cắm sâu vào đất khoảng 12.4-2.6 =9.8m III.1.2 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC: II.1.2.1 THEO TIÊU CHUẨN VẬT LIỆU LÀM CỌC - Sức chịu tải cọc: Pvl = (RaFa + RuFb) Trong đó: + Fa: diện tích mặt cắt ngang tất cốt dọc SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ-MSSV106104108 123 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG III Fa =   Fc = PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 0.4   802   20.106 cm2 100  = 0.4%: Cọc chủ yếu chịu nén Fa: Diện tích mặt cắt ngang tất cốt dọc Với Fa = 20.106 cm chọn thép: 818  Fac  20.36cm , cốt đai 8a 200 + Ra : cường độ tính tốn cốt thép dọc cọc khoan nhồi Rac không lớn 220000 kN/m 1.5 R 280000 Ra  ac   186666.7 kN / m  220000kN / m 1.5 1.5  Chọn Ra = 200000 kN/m2 Ra  + Fb: Diện tích mặt cắt ngang bê tông cọc   802  20.36  5006.19 cm Fb = Fcọc – Fa = + Ru: Cường độ tính tốn bê tơng cọc khoan nhồi macBTcoc không lớn 7000 kN/m2 250 Ru   6250kN / cm  7000kN / cm Ru  Chọn Ru = 6250 kN/cm2 Vậy PVL = (200000  20.36  10-4 + 6250  5006.19  10-4) PVL = 3536.068 kN III.1.2.2 THEO TIÊU CHUẨN CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN Tính theo phụ lục B: (Tính theo tiêu cường độ đất xung quanh cọc) - Sức chịu tải cực hạn cọc xác định theo công thức: Qu  As  f s  Ap  q p  Qs  Qp - Sức chịu tải cho phép cọc xác định theo công thức: Qa  Q Qs  p W FS s FS p Trong đó: SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ-MSSV106104108 124 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG III n PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI n QS   Qi   Asi  f si : Tổng lực ma sát đất xung quanh cọc 1 Qsi  Asi  Fsi + Asi: Tổng diện tích mặt ngồi thân cọc, Asi =   d  li + Fsi: Lực ma sát đơn vị lớp đất thứ i lên 1m2 bề mặt thân cọc f si  ksi   v'  tgi  ci Đối với cọc khoan nhồi thì: ksi   sin i  v'   z' : ứng suất hữu hiệu trọng lượng thân đất gây lớp đất xét i   a : Góc ma sát lớp đất thứ i ci  ca : lực dính lớp đất thứ i Qp : Tổng sức chống đất mũi cọc Qp  q p  Ap Ap: diện tích mặt cắt ngang cọc q p : Sức chống đơn vị đất mũi cọc q p  cN c   vp' N q   dN  N c , N q , N : Các hệ số chịu tải đất mũi cọc Tra bảng theo   : Trọng lượng riêng đất mũi cọc  vp'   z' : Ứng suất hữu hiệu trọng lượng thân đất gây mũi cọc W : Trọng lượng thân cọc FSs = 1.5  2.0 hệ số an toàn tổng lực ma sát FSp = 2.0  3.0 hệ số an toàn tổng sức chống Qb SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ-MSSV106104108 125 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI HÌNH 3.01 CỌC CẮM VÀO TRONG ĐẤT NỀN III.1.2.3a TỔNG LỰC MA SÁT CỦA ĐẤT XUNG QUANH CỌC QSi  ASi  f Si Ta có: QS  QS  QS AS3 =   0.8  4.9 = 12.315 m2 f S  k S  V /  tg3  C3 + C3  C3tt  32.4(kN / m2 ), 3tt  17 o 26' ,  3tt  20.17(kN / m ) + kS  1  sin 3   1  sin 3tt   1  sin170 26/   0.7 + tg3  tg3tt  tg17 026 /  0.314 / / +  V   Z   Z  u  1.4 19.98  20.17  2.45  77.3885kN / m )  f S  kS  V /  tg3  C3  0.7  77.39  0.314  32.4  49.410(kN / m2 ) Vậy QS  AS  f S  12.315  49.41  608.484(kN ) AS5 =   0.8  4.9 = 12.31m2 SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ-MSSV106104108 126 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG III f S  k S  V /  tg5  C5 PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI + C5  C5tt  7.4(kN / m ), 5tt  33o10' ,  5tt  20.15(kN / m ) + kS  1  sin 5   1  sin 5tt   1  sin 33010/   0.453 + tg5  tg5tt  tg 33010/  0.653  /   / Z   Z  u  1.4  19.98  20.17  3.9   20.17  10   1.6  (20.15  10)  1.45 + V5  137.6245( kN / m )  f S  kS  V /  tg5  C5  0.453 137.6245  0.652  7.4  48.08( kN / m2 ) Vậy QS  AS  f S  12.31 48.08  591.86(kN ) QS  QS  QS  608.484  591.86  1200.345kN III.1.2.3b TỔNG SỨC CHỐNG CỦA ĐẤT DƯỚI MŨI CỌC Ta có : Qp  q p  Ap q p  c  N c   vp'  N q     d  N C5  C5tt  7.4(kN / m2 ), 5tt  33o10' ,  5tt  20.15(kN / m ) Với: Ap   D2    0.82  0.503 m2 q p  c  N c   vp'  N q    d  N  '  vp   z  u  1.4 19.98  20.17  3.9   20.17 10 1.6  (20.15 10)  2.9  152.342(kN / m2 ) Ta có   33o10' tra bảng ta được: N q  32.942, N c  48.848, N  34.077 q p  7.4  48.848  152.342  32.949   20.15  10   0.8  34.077  5519.344kN / m 2 Vậy: Qp  5519.344  0.503  2776.2 kN III.1.2.3c TRỌNG LƯỢNG BẢN THÂN CỌC W W  Vcoc   BTCT  0.502  3.3  25  0.785  4.5  15  94.4025 Kn Do sức chịu tải cho phép cọc là: Qa  Qs Q p 1200.345 2776.2  W    94.4025  1431.17 kN 3 So sánh trường hợp (tức khả chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc khả chịu tải cọc theo tiêu chuẩn cường độ đất nền) PVL  3536.068 kN  Qa  1431.17 kN Để thiên an toàn ta phải chọn khả chịu tải nhỏ cọc trường hợp = (P vl , Pđn).Vậy sức chịu tải cọc phải lấy theo sức chịu tải đất xung quanh cọc bằng: pđn = Qa = 1431.17 kN SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ-MSSV106104108 127 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI III.2 THIẾT KẾ MÓNG M1 : TRỤC B CỦA CỘT BIÊN TRỤC E CỦA CỘT BIÊN BIỂU ĐỒ PHẢN LỰC MÓNG + Tại nút B: N  3009kN ; Qx  21.2kN ; M x  80.41kNm.Qy  5.3kN ; M y  8.7 kNm + Tại nút E : N  296.97 kN ; Qx  23.2kN ; M x  75.53kNm; Qy  25.5kN ; M y  43.39kNm III.2.1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG + Tại nút B: N  3009kN ; Qx  21.2kN ; M x  80.41kNm.Qy  5.3kN ; M y  8.7 kNm - Từ kết tổ hợp nội lực khung ETAB cho ta nội lực sau: Qtt  n  Qtc , lấy n = 1.15 N tt  n  N tc , lấy n = 1.15 M tt  n  M tc , lấy n = 1.15 Nội lực Trị tính toán Trị tiêu chuẩn Mx (kNm) My (KNm) 80.41 8.70 69.92 7.57 N (kN) 3009.00 2616.52 Qx (kN) Qy (kN) 21.20 5.30 18.43 4.61 III.2.2 XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC Chọn bề dày đài: hđ = 1.0m -Xác định số lượng cọc: Ta có : n    N tt Qa  : hệ số ảnh hưởng Mômen ta chọn   1.1    1.1  1.5  Với:  N tt  3009kN Q  Q  1431.17 kN dn  a 3009  2.01 Suy ra: n  1.1  1431.17 Vậy ta chọn số lượng cọc là: n = cọc SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ-MSSV106104108 128 GVHD: T.S TƠ VĂN LẬN CHƯƠNG III 700 PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI 100 3200 100 100 3200 100 3200 4500 -4.600 100 1000 1000 -2.600 100 -12.400 100 400 1400 500 300 400 1800 400 300 HÌNH 3.02 SỐ LƯỢNG CỌC KHOAN NHỒI Khoảng cách cọc là: S = D+1= 1.8 m Khoảng cách từ mép cọc tới mép đài lấy =(d/3->d/2)=0.3m Vậy diện tích đáy đài là: F = 1.4  3.2 = 4.48 m2 SVTH: DƯƠNG CƠNG TÚ-MSSV106104108 129 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG V x  THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC lox ix (6.10) l x  ox ix e.5 Các trường hợp tính tốn Trường hợp 1: Nén lệch tâm bé Điều kiện:   e0  0.30 h0 Trường hợp tính tốn gần nén tâm Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm: e   0.5       (6.11) Hệ số uốn dọc phụ thêm xét nén tâm: e    1     0.3 (6.12) Nếu λ ≤ 14 φ = Nếu λ > 14 lấy φ theo cơng thức: φ = 1.028 - 0.0000288λ2 – 0.0016λ (6.13) Diện tích tồn cốt thép dọc: Ast  eN  Rbbh e Rsc  Rb (6.14) Trường hợp 2: Nén lệch tâm bé Điều kiện:   e0  0.30 , đồng thời x1  x R h0 h0 Tính lại chiều cao vùng nén:   xR  x   xR  h   50    0  (6.15) e0 h Diện tích tồn cốt thép: SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ – MSSV 106104108 73 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG V THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC x Ne  Rb b.x.( h0  ) Ast  k Rsc Z (6.16) k = 0.4 Trường hợp 3: Nén lệch tâm lớn Điều kiện:   e0  0.30 , đồng thời x1  x R h0 h0 Diện tích tồn cốt thép: Ast  N (e  0.5x1  h0 ) k Rsc Z (6.17) k = 0.4 e.6 Kiểm tra hàm lượng cốt thép Kiểm tra điều kiện: mmin  m  mmax f Tính tốn cốt thép - Tính tốn cốt thép cho tất tầng với trường hợp nội lực sau chọn để bố trí theo tầng nêu - Sau tính toán cốt thép ta thấy tiết diện chon lớn nên ta chon lại tiết diện sau: Tầng Cột biên(cmxcm) Cột giữa(cmxcm) Mái 25x25 25x25 ,7 ,8 30x35 30x35 ,4 ,5 35x45 35x45 Hầm,1 ,2 40x50 40x55 - Kết tính tốn trình bày sau: - Vì nội lực cột biên cột gần tiết diện nên ta tính thép cho loại lần bố trí cho hai: - Cốt thép cột tính tốn kẹp vào phụ lục: Cột biên Tầng Hầm,1,2 3,4,5 6,7,8 Mái Fa(cm2) 28.14 12.04 1.57 6.55 Thép chon 12Φ18 4Φ16+4Φ14 4Φ16 4Φ14 SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ – MSSV 106104108 Fa chọn(cm2) 30.54 14.2 8.04 6.16 μ % 1.53 0.9 0.77 0.68 74 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG V Cột Tầng Hầm,1,2 3,4,5 6,7,8 Mái THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC Fa(cm2) 30.99 16.55 0.18 2.48 Thép chon 12Φ18 8Φ16 4Φ16 4Φ14 Fa chọn(cm2) 30.54 16.08 8.04 6.16 μ % 1.39 1.02 0.77 0.68 Tính tốn cốt đai cho cột : ­ Cốt đai cột đặt teo cấu tạo qui phạm TCXD 198-1997 – Nhà cao tầng- Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối ­ Chọn cốt đai cho cột: Þ  L2 Lw ­ Trong khoảng L1: L1  hc ;1/ 6Lw ;450mm L1 uñai  utt  ­ Bố trí cốt đai cho cột thỏa : uñai  umax u  u ct  ñai ­ Chọn Þ8a100 Trong khoảng cịn lại: L1 uct  6Þ dọc  uct  100mm uctạo  b cạnh ngắn cột  uctạo  12Þdọc Chọn Þ8a150  Nhận xét: Trong nút khung phải dùng đai kín cho dầm cột Vì kiểm tra lực cắt cột theo phương X, Y: lực cắt cột nhỏ, nên bố trí thép theo cấu tạo đủ chịu lực - Lực cắt lớn cột Q max  V  4, 54T nằm tiết diện cột 50  55cm - Kiểm tra điều kiện bêtông không bị phá hoại tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính: k R b b.h  0,35 110  55  50  105875kG  Q max  4540kG Vậy tiết diện cột chọn đảm bảo điều kiện - Kiểm tra khả chịu cắt bê tông: k1.R bt b.h  0,  8.8  55  50  14520kG  Qmax  4540kG (Thỏa)  Cần phải kể đến khả chịu cắt cốt đai (Lực cắt nằm vùng có cốt đai dầy theo cách thiết kế 8a100, sử dùng đai hai nhánh n = 2, thép nhóm AII có R sw  2250kG / cm , ) : SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ – MSSV 106104108 75 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG V qw  THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC R sw n.f w 2250   0.5024   226 kG u 10 - Khả chịu cắt cốt đai bêtông : Qsw =  b 2 b Rb bh02 q sw  87370 kG > QMax = 4540kG  cốt đai  Q max  4540kG < Qdb : cốt đai chọn thỏa điều kiện chịu cắt Tính tốn cốt thép cho dầm - Chọn bề dày lớp bê tông bảo vệ a = 2.5 cm Sau có mơmen (M) ta tính hệ số sau: + Giá trị: A  M Điều kiện hạn chế A  0.3 Rn  b  h02 + Hệ số:      A + Diện tích cốt thép phạm vi b: Fa    Rn  b  h0 Ra + Khoảng cách cốt thép a thì: Fa Trong b = 1m, S diện tích thép b S F + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: % m  a Với điều kiện b  h0 F mmin  0.05%  m %  A  mmax b  h0   R 0.58 11000  2.29% Mà mmax  n  Ra 280000 -Kiểm tra điều kiện hạn chế lực cắt: Q o  k o  R b  b  h o  Q max Trong a k  0,35 bêtông mác 400 trở xuống -Tính tốn kiểm tra điều kiện: Q1  k1  R bt  b  h o  0,6  R bt  b  h o  Q max thỏa điều kiện khơng cần tính tốn cốt đai mà cần đặt theo cấu tạo, ngược lại khơng thỏa phải tính tốn cốt thép chịu lực cắt -Lực cắt mà cốt đai phải chịu là: q đ = Q 2max ; chọn đường kính cốt đai  R bt  b  h 02 diện tích tiết diện cốt đai fđ; số nhánh cốt đai -Khoảng cách tính tốn cốt đai là: utt  Rsw  n  f w qw -Khoảng cách cực đại hai cốt đai là: umax  1,5  Rbt  b  ho2 Qmax SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ – MSSV 106104108 76 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG V THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC -Khoảng cách cốt đai chọn khơng vượt q utt umax; đồng thời cịn phải tuân theo yêu cầu cấu tạo sau:( theo giáo trình CẤU TẠO BÊ TƠNG CỐT THÉP Bộ Xây Dựng ) +Với h > 45 cm h l  : cho đoạn gần gối tựa dầm u1   300mm  3h  : cho đoạn dầm lại u2   500mm +Với h  45 cm h l  : cho đoạn gần gối tựa dầm u1   150mm  3h  : cho đoạn dầm lại u2   500mm -Bước đai chọn Min{u max, utt, uct} Nhận xét: -Việc tính tốn cốt thép dầm dựa biểu đồ bao mơ men, xét số vị trí nguy hiểm nhất: mơ men âm lớn gối tựa M , mô men dương lớn nhịp dầm M max -Trong phạm vi l gối tựa dầm,thì giá trị mơ men âm dầm M  , kể từ vị trí cắt bớt thép lớp dầm ( thép chịu mô men âm ) 2.1 Bảng nội lực dầm tầng: Phần Tử T10-B40 T9-B40 T8-B40 T7-B40 Vị Trí Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Trường Hợp tải Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ – MSSV 106104108 M (T.m) -1.725 2.232 -3.63 -4.957 5.261 -8.589 -5.925 5.033 -9.25 -6.457 5.168 -9.87 77 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG V T6-B40 T5-B40 T4-B40 T3-B40 T2-B40 T1-B40 Phần Tử T10-B45 T9-B45 T8-B45 T7-B45 T6-B45 T5-B45 T4-B45 T3-B45 THIEÁT KEÁ KHUNG CHỊU LỰC Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao -7.398 4.899 -9.732 -8.175 4.765 -9.978 -8.337 4.877 -10.109 -8.451 4.702 -9.635 -8.775 4.653 -9.596 -6.886 4.637 -7.773 Vị Trí Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Trường Hợp tải Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao M (T.m) -3.436 1.847 -3.377 -8.543 5.643 -8.312 -9.254 5.435 -9.008 -9.776 5.487 -9.556 -9.93 5.374 -9.736 -9.93 5.305 -10.176 -10.426 5.338 -10.324 -10.127 5.278 SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ – MSSV 106104108 78 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG V T2-B45 T1-B45 Phần Tử T10-B33 T9-B33 T8-B33 T7-B33 T6-B33 T5-B33 T4-B33 T3-B33 T2-B33 T1-B33 THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao -10.102 -10.172 5.266 -10.18 -8.318 5.286 -8.386 Vị Trí Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Trường Hợp tải Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao Bao M (T.m) -3.668 2.232 -1.647 -8.771 5.279 -4.679 -9.455 5.026 -5.665 -10.029 5.17 -6.226 -9.902 4.909 -7.182 -10.14 4.789 -7.976 -10.186 4.885 -8.209 -9.634 4.679 -8.402 -9.46 4.622 -8.753 -7.66 4.597 -6.927 SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ – MSSV 106104108 79 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG V THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC V.5 KẾT QUẢ TÍNH TỐN CỐT THÉP ĐƯỢC LẬP TRONG BẢN SAU  Cốt thép dầm B40 SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ – MSSV 106104108 80 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG V TẦNG M.cắt T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T gối nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối M b h ( T.m) (cm) (cm) 6.886 25 45 4.637 25 45 7.773 25 45 8.775 25 45 4.653 25 45 9.596 25 45 8.451 25 45 4.702 25 45 9.635 25 45 8.337 25 45 4.877 25 45 10.109 25 45 8.175 25 45 4.765 25 45 9.978 25 45 7.398 25 45 4.899 25 45 9.732 25 45 6.457 25 45 5.168 25 45 9.87 25 45 THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC h0 (cm) 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 b'c (cm) h'c (cm) Mc (T.m) 145 10 6.38 145 10 6.38 145 10 6.38 145 10 6.38 145 10 6.38 145 10 6.38 145 10 6.38 SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ – MSSV 106104108 Nhận xét T.diện bxh T.diện b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh x αm 0.139 0.093 0.156 0.177 0.094 0.193 0.17 0.095 0.194 0.168 0.098 0.204 0.165 0.096 0.201 0.149 0.099 0.196 0.13 0.104 0.199 0.15 0.098 0.171 0.196 0.099 0.216 0.188 0.1 0.218 0.185 0.103 0.231 0.181 0.101 0.227 0.162 0.104 0.22 0.14 0.11 0.224 81 As (cm2) 6.261 4.091 7.138 8.181 4.132 9.016 7.847 4.174 9.1 7.722 4.299 9.642 7.555 4.216 9.475 6.762 4.341 9.183 5.844 4.592 9.35 thép chọn 2Þ14+3Þ12 3Þ14 5Þ14 2Þ16+3Þ14 3Þ14 2Þ14+3Þ16 2Þ16+3Þ14 3Þ14 2Þ14+3Þ16 2Þ16+3Þ14 3Þ14 5Þ16 4Þ16 3Þ14 5Þ16 2Þ14+2Þ16 3Þ14 2Þ14+3Þ16 3Þ16 3Þ14 5Þ16 AS choïn (cm2) 6.47 4.62 7.7 8.64 4.62 9.11 8.64 4.62 9.11 8.64 4.62 10.05 8.04 4.62 10.05 7.01 4.62 9.11 6.03 4.62 10.05 m (%) 0.61 0.43 0.72 0.81 0.43 0.86 0.81 0.43 0.86 0.81 0.43 0.95 0.76 0.43 0.95 0.66 0.43 0.86 0.57 0.43 0.95 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG V TẦNG M.cắt T T T T T T T 10 T 10 T 10 gối nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối M b h ( T.m) (cm) (cm) 5.925 25 45 5.033 25 45 9.25 25 45 4.957 25 45 5.261 25 45 8.589 25 45 1.725 20 30 2.232 20 30 3.36 20 30 THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC h0 b'c (cm) (cm) 42.5 42.5 145 42.5 42.5 42.5 145 42.5 27.5 27.5 140 27.5 h'c (cm) Mc (T.m) 10 6.38 10 6.38 10 6.38 SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ – MSSV 106104108 Nhận xét T.diện bxh T.diện b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh x αm 0.119 0.101 0.186 0.1 0.106 0.173 0.104 0.134 0.202 0.127 0.107 0.208 0.106 0.112 0.191 0.11 0.144 0.228 82 As (cm2) 5.301 4.466 8.682 4.425 4.675 7.973 2.377 3.111 4.926 thép chọn 1Þ14+2Þ16 3Þ14 2Þ14+3Þ16 3Þ14 3Þ14 2Þ16+3Þ14 2Þ14 3Þ12 1Þ16+2Þ14 AS chọn (cm2) 5.56 4.62 9.11 4.62 4.62 8.64 3.08 3.39 5.09 m (%) 0.52 0.43 0.86 0.43 0.43 0.81 0.56 0.62 0.93 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG V THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC  Cốt thép dầm B45 TẦNG M.cắt T T T T T.2 T.2 T T T gối nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối M b h ( T.m) (cm) (cm) 8.318 25 45 5.296 25 45 8.386 25 45 10.172 25 45 5.278 25 45 10.18 25 45 10.127 25 45 5.278 25 45 10.102 25 45 h0 (cm) 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 b'c (cm) h'c (cm) Mc (T.m) 145 10 6.38 145 10 6.38 145 10 6.38 SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ – MSSV 106104108 Nhận xét T.diện bxh T.diện b'cxh T.diện bxh T.diện bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh x αm 0.167 0.107 0.169 0.205 0.106 0.205 0.204 0.106 0.203 0.184 0.113 0.186 0.232 0.112 0.232 0.231 0.112 0.229 83 As (cm2) 7.68 4.717 7.764 9.684 4.675 9.684 9.642 4.675 9.559 thép chọn 5Þ14 1Þ16+2Þ14 5Þ14 5Þ16 1Þ16+2Þ14 5Þ16 5Þ16 1Þ16+2Þ14 5Þ16 AS chọn (cm2) 7.7 5.09 7.7 10.05 5.09 10.05 10.05 5.09 10.05 m (%) 0.72 0.48 0.72 0.95 0.48 0.95 0.95 0.48 0.95 GVHD: T.S TOÂ VĂN LẬN CHƯƠNG V TẦNG M.cắt T T T T.5 T.5 T.5 T T T.6 T T T T T.8 T T.9 T T.9 T.10 T.10 T 10 goái nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối M b h ( T.m) (cm) (cm) 10.426 25 45 5.338 25 45 10.324 25 45 9.93 25 45 5.305 25 45 10.172 25 45 9.93 25 45 5.374 25 45 9.736 25 45 9.776 25 45 5.487 25 45 9.556 25 45 9.254 25 45 5.435 25 45 25 45 8.543 25 45 5.643 25 45 8.312 25 45 3.436 20 30 1.848 20 30 3.377 20 30 THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC h0 (cm) 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 27.5 27.5 27.5 b'c (cm) h'c (cm) Mc (T.m) 145 10 6.38 145 10 6.38 145 10 6.38 145 10 6.38 145 10 6.38 145 10 6.38 140 10 6.38 SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ – MSSV 106104108 Nhận xét T.diện bxh T.diện b'cxh T.diện bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh x αm 0.21 0.107 0.208 0.2 0.107 0.205 0.2 0.108 0.196 0.197 0.11 0.192 0.186 0.109 0.181 0.172 0.114 0.167 0.207 0.111 0.203 0.238 0.113 0.236 0.225 0.113 0.232 0.225 0.115 0.22 0.222 0.117 0.215 0.208 0.116 0.201 0.19 0.121 0.184 0.234 0.118 0.229 84 As (cm2) 9.934 4.717 9.851 9.392 4.717 9.684 9.392 4.8 9.183 9.267 4.884 8.974 8.682 4.842 8.39 7.931 5.051 7.68 5.056 2.55 4.948 thép chọn 5Þ16 1Þ16+2Þ14 5Þ16 5Þ16 1Þ16+2Þ14 5Þ16 2Þ14+3Þ16 1Þ16+2Þ14 5Þ16 5Þ16 1Þ16+2Þ14 5Þ16 2Þ14+3Þ16 1Þ16+2Þ14 2Þ14+3Þ16 3Þ14+2Þ16 1Þ16+2Þ14 2Þ16+3Þ14 1Þ16+2Þ14 3Þ12 1Þ16+2Þ14 AS chọn (cm2) 10.05 5.09 10.05 10.05 5.09 10.05 9.1 5.09 10.05 10.05 5.09 10.05 9.11 5.09 9.11 8.64 5.09 8.64 5.09 3.39 5.09 m (%) 0.95 0.48 0.95 0.95 0.48 0.95 0.86 0.48 0.95 0.95 0.48 0.95 0.86 0.48 0.86 0.81 0.48 0.81 0.93 0.62 0.93 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG V THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC  Cốt thép dầm B33 TẦNG M.cắt T T T T T.2 T.2 T T T goái nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối M b h ( T.m) (cm) (cm) 7.66 25 45 4.597 25 45 6.925 25 45 9.46 25 45 4.622 25 45 8.753 25 45 9.634 25 45 4.679 25 45 8.402 25 45 h0 (cm) 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 b'c (cm) h'c (cm) Mc (T.m) 145 10 6.38 145 10 6.38 145 10 6.38 SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ – MSSV 106104108 Nhận xét T.diện bxh T.diện b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh x αm 0.154 0.093 0.139 0.19 0.093 0.176 0.194 0.094 0.169 0.168 0.098 0.15 0.213 0.098 0.195 0.218 0.099 0.186 85 As (cm2) 7.013 4.091 6.261 8.891 4.091 8.14 9.1 4.132 7.764 thép chọn 5Þ14 3Þ14 2Þ14+3Þ12 5Þ16 3Þ14 2Þ16+3Þ14 5Þ16 3Þ14 2Þ16+3Þ14 AS chọn (cm2) 7.7 4.62 6.47 10.05 4.62 8.64 10.05 4.62 8.64 m (%) 0.72 0.43 0.61 0.95 0.43 0.81 0.95 0.43 0.81 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG V TẦNG M.cắt T T T T.5 T.5 T.5 T T T.6 T T T T T.8 T T.9 T T.9 goái nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối gối nhịp gối M b h ( T.m) (cm) (cm) 10.186 25 45 4.885 25 45 8.209 25 45 10.14 25 45 4.789 25 45 7.976 25 45 9.902 25 45 4.909 25 45 7.182 25 45 10.029 25 45 5.17 25 45 6.226 25 45 9.455 25 45 5.026 25 45 5.665 25 45 8.771 25 45 5.279 25 45 4.679 25 45 THIEÁT KEÁ KHUNG CHỊU LỰC h0 (cm) 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 42.5 b'c (cm) h'c (cm) Mc (T.m) 145 10 6.38 145 10 6.38 145 10 6.38 145 10 6.38 145 10 6.38 145 10 6.38 SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ – MSSV 106104108 Nhận xét T.diện bxh T.diện b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh T.dieän bxh T.dieän b'cxh T.dieän bxh x αm 0.205 0.098 0.165 0.204 0.096 0.161 0.199 0.099 0.145 0.202 0.104 0.125 0.19 0.101 0.114 0.177 0.106 0.094 0.232 0.103 0.181 0.231 0.101 0.177 0.224 0.104 0.157 0.228 0.11 0.134 0.213 0.107 0.121 0.196 0.112 0.099 86 As (cm2) 9.684 4.299 7.555 9.642 4.216 7.388 9.35 4.341 6.553 9.517 4.592 5.593 8.891 4.466 5.051 8.181 4.675 4.132 thép chọn 5Þ16 3Þ14 2Þ16+3Þ14 5Þ16 3Þ14 4Þ16 5Þ16 3Þ14 2Þ14+2Þ16 5Þ16 3Þ14 3Þ16 2Þ14+3Þ16 3Þ14 2Þ16+1Þ14 2Þ16+3Þ14 3Þ14 3Þ14 AS chọn (cm2) 10.05 4.62 8.64 10.05 4.62 8.04 10.05 4.62 7.1 10.05 4.62 6.03 9.11 4.62 5.56 8.64 4.62 4.62 m (%) 0.95 0.43 0.81 0.95 0.43 0.76 0.95 0.43 0.67 0.95 0.43 0.57 0.86 0.43 0.52 0.81 0.43 0.43 GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG V THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC  Tính cốt thép đai cho dầm: Để giảm khối lượng tính tốn, ta lấy lực Qmax tồn khung trục để tính tốn cốt đai cho tất dầm lại Q+Max = 9.24 T Q-Max = - 9.22 T  Ta lấy Q+Max = 9.24 T =9240 daN để tính cốt đai cho dầm Chọn cốt thép làm cốt đai: dsw = 8, n = 2, Rsw = 225MPa, chọn khoảng cách cốt đai s = 150 mm bố trí đoạn L/4 đầu dầm,chọn s = 200mm bố trí đoạn L/2 dầm qsw = Rsw n Aw 0.5026  225    15.078MPa s 15 Kiểm tra khả chịu cắt BT cốt đai : Qsw =  b 2 b Rb bh02 q sw  71364 daN > QMax = 9240 daN  cốt đai bố trí đủ chịu lực cắt Kiểm tra điều kiện:  b   0.01 b Rb = 0.912 Es Asw 21.104 0.5026 n  1 2  1.094  1.3 Eb bs 3.10 25  15 0.3 b w1 b Rb bh0 = 27986.27daN > QMax =9240 daN w1   Cốt đai bố trí đủ chịu lực cắt SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ – MSSV 106104108 87 ... CHƯƠNG III THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ CHƯƠNG III THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ III.1 CƠ SỞ THIẾT KẾ Cơng trình có hai thang thang máy, nhằm đảm bảo cho nhu cầu lại ta chọn cầu thang trung tâm mặt để thiết kế chọn... PHẦN II: KẾT CẤU BÊN TRÊN (70%) CHƯƠNG I: CƠ SỞ THIẾT KẾ I.1 Qui phạm I.2 Cơ sở thiết kế I.3 Vật liệu xây dựng CHƯƠNG II:THIẾT KẾ BẢN SÀN II.1 Sơ... P.A THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI III.1 Chọn thơng số ban đầu cho cọc biên 123 III.2 Thiết kế móng M1C1 128 III.3 Chọn thông số ban đầu cho coc 135 III.4 Thiết kế móng