Thiết kế cao ốc Linh Trung Thiết kế cao ốc Linh Trung Thiết kế cao ốc Linh Trung luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp
ĐỀ TÀI: CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG SV: HỒ VĂN VÀNG LỚP: 05DXD3 Mục lục PHẦN I : KIẾN TRÚC MỤC ĐÍCH XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH CÁC GIẢI PHÁP KỸÙ THUẬT CÔNG TRÌNH 4.1 HỆ THỐNG ĐIỆN 4.2 HỆ THỐNG ĐIỆN LẠNH 4.3 HỆ THỐNG NƯỚC 4.4 GIẢI PHÁP THÔNG GIÓ VÀ CHIẾU SÁNG 4.5 HỆ THỐNG PHÒNG CHÁY, CHỮA CHÁY 4.6 HỆ THỐNG CHỐNG SÉT 4.7 HỆ THỐNG THOÁT RÁC 4.8 HỆ THỐNG CÁP TI VI, ĐIỆN THOẠI, LOA 5 SƠ LƯC CÁC GIẢI PHÁP KẾT CẤU 6 ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH VÀ ĐỊA CHẤT THUỶ VĂN KHU VỰC Trang ĐỀ TÀI: CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG SV: HỒ VĂN VÀNG LỚP: 05DXD3 NH TRUNG) I MỤC ĐÍCH THIẾT KẾ: Do phát triển kinh tế nước ta năm gần nên nhu cầu chỗ người dân thành phố ngày nâng cao Mặt khác để chỉnh trang lại mặt đô thị qui hoạch lại khu dân cư, đường xá mở rộng để tránh nạn kẹt xe, nhiều khu nha giải tỏà Để bố trí chỗ cho hộ dân bị giải toả, thành phố cho xây dựng khu chung gần khu vực bị giải toả nhằm tạo nơi cho người dân nơi Do Cao ốc hộ Linh Trung(địa chỉ: Đường số 1, phường Linh Trung-quận Thủ Đức-Tp.Hồ Chí Minh) xây dựng lí nêu II GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH: Vị trí công trình: Mặt trước giáp đường số 1, mặt sau giáp khu chế xuất Linh Trung.hướng đông bắc giáp Đình Xuân Vinh Qui mô đặc điểm công trình: Công trình gồm hạng mục: Khối nhà 10 tầng và1 tầng hầm: Diện tích xây dựng 16125,2m2 bao gồm bãi để xe máy(tầ ng hầm), nhà trẻ mẫu giáo, dich vụ (tầ ng 1) hộ (tầng – 10) Khối nhà 12 tầng và1 tầng hầm : Diện tích xây dựng 19350,24m2 bao gồm bãi để xe máy(tầng hầm), nhà trẻ mẫu giáo (tầng 1) hộ (tầng – 12) Do đặc thù công trình nên khối chia làm khu riêng biệt liên hệ với thông qua hệ thống hành lang khoảng sân công trình Trang ĐỀ TÀI: CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG III SV: HỒ VĂN VÀNG LỚP: 05DXD3 KHÍ HẬU: Chế độ khí hậu Thành phố Hồ Chí Minh thuộc khí hậu nhiệt đới, gió mùa cận xích đạo Khí hậu TP.HCM có chế độ thủy nhiệt bất lợi, việc thiết kế thi công khai thác cầu đường khu vực trở thành quen thuộc, khó khăn đặc biệt xếp tiến độ thi công hợp lý tránh kéo dài mùa mưa Nhiệt độ trung bình năm : 27.90C Nhiệt độ cao năm : 31.60C Nhiệt độ thấp năm : 26.50C Biến thiên nhiệt độ ban ngày ban đêm từ 60C – 100C Độ ẩm không khí tương đối trung bình năm : 78% Độ ẩm không khí tương đối cao : 68% Độ ẩm không khí tương đối thấp : 40% Độ ẩm không khí tương đối cao vào tháng mùa mưa (82 – 85%) thấp vào tháng mùa khô (từ 70% - 76%) Lượng bốc cao : 1223.3 mm/năm Lượng bốc thấp : 1136.0 mm/năm Lượng bốc trung bình : 1169.4 mm/năm Các tháng có lượng bốc cao thường vào mùa khô ( 104.4 – 88.4 mm/tháng) trung bình 97.4mm/tháng Mùa mưa: từ tháng tháng 10, lượng mưa chiếm 90% năm Số ngày mưa trung bình năm 154 ngày / năm Độ ẩm trung bình 81% Mùa khô: từ tháng 12 tháng Thành phố Hồ Chí Minh nằm vó độ thấp, vị trí mặt trời cao thay đổi qua tháng năm, chế độ xạ phong phú ổn định Tổng lượng xạ năm : 145 – 152 kcal/cm2 Lượng xạ cao : 15,69 kcal/cm2 Lượng xạ thấp : 11,37 kcal/cm2 (vào tháng mùa mưa) Lượng xạ bình quân ngày : 417 kcal/cm2 Số nắng năm : 2488 Số nắng cao bình quân ngày : 8,0 giờ/ngày Số nắng thấp bình quân ngày : 5,5 giờ/ngày Gió Tây - Nam thổi mùa mưa trung bình 3,6 m/giây, gió Bắc Đông Bắc bình quân 2,4 m/giây vào tháng 11 đến tháng 2, gió Nam - Đông Nam bình quân 2,4 m/giây vào tháng đến tháng IV GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC VÀ QUI HOẠCH: Qui hoạch: Hệ thống giao thông khu vực lại vào thành phố cách thuận lợi Tuy hệ thống xanh chưa thật hoàn hảo (4-5m2/người) cũn g phù hợp với điều kiện nước ta Giải pháp kiến trúc: Trang ĐỀ TÀI: CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG SV: HỒ VĂN VÀNG LỚP: 05DXD3 a Giải pháp bố trí mặt bằng: -Mặt bố trí mạch lạc, rõ ràng, thuận lợi cho việc bố trí giao thông công trình, đơn giản cho giải pháp kết cấu giải pháp kiến trúc khác -Công trình có hệ thống hành lang nối liền khối nhà với đảm bảo thông thoáng tốt, giao thông hợp lý ngắn gọn -Mặt có diện tích phụ b Giải pháp hình khối mặt đứng: -Hình khối đïc tổ chức theo kiểu thẳng đứng, phát triển theo chiều cao mang tính bề hoành tráng -Các ô cửa kính khung nhôm, bancông tạo thành mảng trang trí độc đáo cho công trình -Bố trí nhiều vườn hoa xanh khuôn viên xung quanh công trình, ban công tạo vẻ đẹp tự nhiên c Giao thông nội bộ: -Giao thông tầng thông qua hệ thống hành lang rộng 1,6m chạy dọc theo công trình, bảo đảm lưu thông ngắn gọn, tiện lợi đến că n hộ tầng -Liên hệ tầng thông qua hệ thống gồm 02 thang máy, chiều rộng cửa 900 mm, đảm bảo nhu cầu lưu thông cho khối nha,ø thang ,1 thang thóat hiểm Tóm lại: Các phòng thiết kế hợp lý, đầy đủ tiện nghi, phòng tiếp xúc với tự nhiên, khu vệ sinh gắn trang bị đại có gen nước V CÁC HỆ THỐNG KỸ THUẬT CHÍNH TRONG CÔNG TRÌNH: Hệ thống chiếu sáng: Các hộ, hệ thống giao thông tầng (hành lang…) chiếu sáng tự nhiên thông qua cửa kính bố trí bên lẫn hệ thốn g chiếu sáng nhân tạo bố trí cho phủ điểm cần chiếu sáng Hệ thống điện: Tuyến điện trung 15kV qua hệ thống dây điện thành phố vào trạm biến công trình Điện dự phòng cho nhà 02 máy phát điện diezel cung cấp, máy phát điện đặt tầng hầm Khi nguồn điện cung cấp bị lý nào, máy phát điện cung cấp cho nhu cầu sau: -Thang máy -Các hệ thống PCCC -Hệ thống chiếu sáng bảo vệ -Các phòng làm việc tầng -Hệ thống máy tính tòa nhà -Biến áp điện hệ thống cáp Điện phục vụ cho khu vực tòa nhà cung cấp từ máy biến áp đặt bên công trình theo ống riêng chạy từ máy biến áp lên tầng Máy biến áp nối trực tiếp với hệ thống điện chung Thành phố Trang ĐỀ TÀI: CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG SV: HỒ VĂN VÀNG LỚP: 05DXD3 Chính yêu cầu phải đảm bảo an toàn tuyệt đối, tránh để xảy tượng rò rỉ điện, dây qua chỗ ẩm ướt (khu vệ sinh) mà biện pháp phòng tránh hiệu quả, dễ gây cố điện Hệ thống cấp thoát nước: a Hệ thống cấ p nước sinh hoạt: -Nước từ hệ thống cấp nước Thành phố nhận vào bể đặt tầng hầm -Nước bơm thẳng bồn chứa mái, việc điều khiển trình bơm thực hòan tòan tự động thông qua hệ thống van phao tự động -Nước từ bồn mái theo ống chảy đến vị trí công trình -Ống hốc âm tường b Hệ thống thóat nước xử lý nước thải: -Nước mưa mái, ban công, logia thu vào phễu chảy theo riêng ống -Nước mưa dẫn thẳng, thoát hệ thống chung trực tiếp -Nước thải từ buồng vệ sinh có riêng hệ thống để dẫn bể xử lý nước thải, sau xử lý thoát ống chung Hệ thống phòng cháy chữa cháy: Nước: lấy từ hồ nước mái xuống, sử dụng máy bơm xăng lưu động -Trang bị súng cứu hỏa (ống vải gai 20, dài 25m, lăng phun 13mm) đặt phòng trực, có 01 02 vòi u hỏa tầng tùy thuộc vào khoảng không tầng ống nối cài từ tầng 01 đến vòi chữa cháy có bảng thông báo cháy -Các đầu phun nước lắp đặt tất tầng theo khoảng h 3m nối với hệ thống chữa cháy thiết bị khác bao gồm bình chữa cháy khô tất tầng, đèn báo cửa thoát hiểm, đèn báo khẩn cấ p tất tầng Hóa chất: Sử dụng số lượng lớn bình cứu hỏa hóa chất đặt nơi quan yếu (cửa vào, kho, chân cầu thang tầng…) Hệ thống điện áp thấp: a Hê thống thu lôi: Gồm cột thu lôi, mạng lưới dẫn sét tiếp đất để bảo vệ nhà giảm thiểu nguy sét đánh b Hệ thống điện thoại fax: Đường dây điện thoại nối vào đường dây điện thoại trạ m dịch vụ liên lạc đặt tầng trệt, từ nối với hộp dây đặt tầng dẫn đến vị trí đặt điện thoại vệ tinh Các điện thoại nội nối kết với bên tổng đài nội tự động đặt tầng c Hệ thống loa công cộng: Để thông tin tòa nhà thông báo có cháy d Hệ thống internet tốc độ cao: bố trí công trình Trang 7ĐỀ TÀI: CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG 05DXD3 SV: HỒ VĂN VÀNG LỚP: CHƯƠNG TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 NHỮNG KHÁI NIỆM CHUNG VỀ SÀN BÊ TÔNG CỐT THÉP Sàn kết cấu chịu lực, đồng thời lại vách cứng làm cho nhà có đủ độ cứng độ ổn định cần thiết theo phương ngang Sàn mái phải đảm bảo đầy đủ yêu cầu độ cứng, cường độ nhà, phải thoả mãn đòi hỏi kiến trúc sử dụng Cường độ độ cứng kiểm tra tính toán khả chịu tải biến dạng cấu kiện sàn chịu uốn Việc lựa chọn kiểu sàn bê tông cốt thép phụ thuộc công dụng phòng kích thước mặt nó, phụ thuộc hình thức kiến trúc trần, tiêu kinh tế_ kỹ thuật yếu tố khác Sàn kết cấu tham gia chịu tải trọng ngang ,bởi mặt phẳng ngang sàn có độ cứng lớn (xem tuyệt đối cứng theo phương ngang) 2.2 TÍNH TOÁN SÀN 2.2.1 Chọn sơ kích thước tiết diện ban đầu cấu kiện 1.1 Kích thước tiết diện dầm Trang 8ĐỀ TÀI: CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG 05DXD3 SV: HỒ VĂN VÀNG LỚP: Chiều cao dầm: l m Với: m_ hệ số phụ thuộc vào tính chất khung tải trọng m = 12 dầm chính, khung nhịp m = 12 20 dầm liên tục khung nhiều nhịp l _ nhịp dầm Bề rộng dầm: bd 1 / / hd hd Các tiết diện dầm chọn cho bảng sau Kích thước DẦM Tiết diện(cm) D1 20x60 D2 30x60 D3 30x70 1.2 Chiều dày sàn: Trang 9ĐỀ TÀI: CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG 05DXD3 SV: HỒ VĂN VÀNG LỚP: Quan niệm tính toán nhà cao tầng xem sàn tuyệt đối mặt phẳng ngang, bề dày sàn phải đủ lớn để đảm điều kiện sau: + Tải trọng ngang truyền vào vách cứng, lõi cứng thông qua sàn + Sàn không bị rung động, dịch chuyển chịu tải trọng ngang (gió, bão, động đất ) ảnh hưởng đến công sử dụng Trên sàn, hệ tường ngăn hệ dầm đỡ bố trí vị trí sàn mà không làm tăng đáng kể độ võng sàn Chiều dày sàn chọn theo công thức: D hs l m Với : L : chiều dài cạnh ngắn D = 0.9 :hệ số kinh nghiệm phụ thuộc hoạt tải sử dụng m = 40 :đối với kê bốn cạnh Chọn ô S2 có kích thước (4800x8900) mm làm ô điển hình để tính Khi kích thước tính sau: 0.9 hs 40 Như chọn hs = 150 mm cho tất ô Phân loại ô sàn Trang 10ĐỀ TÀI: CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG 05DXD3 SV: HỒ VĂN VÀNG LỚP: 2.1 Mặt phân loại sàn (Xem trang trước) 2.2 Bảng thống kê số liệu ô sàn BẢNG PHÂN LOẠI SÀN BẢN L2 L1 L2/L1 SỐ LƯỢNG PHÂN LỌAI S1 4.7 3.6 1.3056 BẢN KÊ S2 8.9 5.1 1.7451 BẢN KÊ S3 5.3 4.35 1.2184 BẢN KÊ S4 5.6 2.95 1.8983 BẢN KÊ S5 9.3 4.2 2.2143 BẢN DẦM S6 5.1 5.1 1.0000 BẢN KÊ S7 6.1 3.5 1.7429 BẢN KÊ S8 3.9 3.4 1.1471 BẢN KÊ S9 5.7 2.8 2.0357 BẢN DẦM S10 4.9 2.8 1.7500 BẢN KÊ S11 10.2 3.2 3.1875 BẢN DẦM S12 7.6 2.9 2.6207 BẢN DẦM S13 7.15 3.5750 BẢN DẦM S14 3.1 2.8 1.1071 BẢN KÊ S15 1.3 3.0769 BẢN DẦM S16 3.4 1.6 2.1250 BẢN DẦM S17 1.4 2.1429 BẢN DẦM S18 2.9 1.7 1.7059 BẢN KÊ S19 2.6 1.4 1.8571 BẢN KÊ S20 2.6 1.7 1.5294 BẢN KÊ S21 2.4 1.2500 BẢN KÊ S22 3.1 2.4 1.2917 BẢN KÊ S23 5.3 1.7 3.1176 BẢN DẦM S24 10.4 2.8 3.7143 BẢN DẦM Đối với ô S19, đặc điểm kiến trúc công trình ô thực tế làô đa giác tính toán ta đơn giản hoá thành ô hình vuông có diện tích sàn lớn thực tế, thiên an toàn 2.3 Xác định tải trọng Tónh tải sàn gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn gi : trọng lựơng thân lớp cấu tạo sàn thứ i Trang 10 11ĐỀ TÀI: CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG 05DXD3 SV: HỒ VĂN VÀNG LỚP: ngi: hệ số độ tin cậy lớp cấu tạo thứ i Tónh tãi sàn : g = g i n gi Hoạt tải sàn ptc : hoạt tải tác dụng lên sàn npi : hệ số độ tin cậy hoạt tải 2.3.1 Tónh tải Tónh tãi sàn có loại : sàn không chống thấm sàn có chống thấm (sàn khu vệ sinh) 2.3.1.1 Loại : Sàn không chống thấm Gồm ô : S1, S2, S3, S4, S8, S9, S10, S24 Các lớp cấu tạo sàn : Vậy ta coù : g1 = g i n gi i i n gi = 0.008x2000x1.1 + 0,04x1800x1.3 + 0.12x2500x1.1 + 0.015x1800x1.3 g1 = 476.3 (kG/m2) 2.3.1.2 Loại : Sàn chống thấm (sàn khu vệ sinh) Gồm ô : S5, S6, S7, S11, S12, S13, S14, S15, , S16 S17, S18, S19, S20, S21, S22, S23 Các lớp cấu tạo sàn : Trang 11 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2005 – CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG GVHD: TS NGUYỄN THANH NGHỊ 5.2 2.68 2.68 6.7 4.27 8.54 8.7 4.47 8.94 10.7 4.67 9.34 12.7 4.87 9.74 14.7 5.07 10.14 16.7 5.27 10.54 18.7 5.47 10.94 10 20.7 5.67 11.34 11 22.7 5.87 11.74 12 24.7 6.07 12.14 13 26.7 6.27 12.54 14 28.15 6.415 0.9 5.7735 15 29.5 2.735 1.8 4.923 16 31.3 6.672 1.8 12 Tổng 139.6485 Chu vi cọc: u = 4x0.35 = 1.4 m => sức chịu tải cực hạn ma sát thành cọc: n u m fi f i l i = 1.4 x 139.65 = 195.51 T i 1 => sức chịu tải tiêu chuẩn cọc theo tiêu lý đất nền: Pdtc = 76.97 + 83.72= 272.48 T Chọn hệ số làm việc Klv=1.4 ( Tham khảo “Nền móng nhà cao tầng” Thầy Nguyễn Văn Quảng Sức chịu tải cọc theo cường độ đất dùng để tính toán: Pd = Pdtc 272.48 194.63T 1.4 1.4 THEO KEÁT QUẢ XUYÊN TIÊU CHUẨN SPT Quy phạm 205:1998 cho phép dùng công thức tính toán Mayerhof: P = mNF+nNtbFs Trong đó: o N: Chỉ số SPT đất chân cọc Trang 130 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2005 – CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG GVHD: TS NGUYỄN THANH NGHỊ o F: Diện tích tiết diện ngang chân cọc o Ntb: Chỉ số SPT trung bình đất phạm vi chiều dài cọc o Ntb= (2.5*14+22.9*18+1.8*13+1.8*28)/29 =17.96 o Fs: Diện tích xung quanh cọc o m: hệ số, lấy 400 cho cọc đóng o n: hệ số, lấy cho cọc đóng => P = 400x18x0.35x0.35+2x17.96x(2.5+22.9+1.8+1.8)x4x0.35 = 2340.35KN= 234.035 T Hệ số an toàn áp dụng tính toán sức chịu tải cọc theo xuyên tiêu chuẩn lấy 2.5 Pxtc = P = 93.61 T 2.5 Dựa vào kết tính sức chịu tải theo điều kiện độ bền vật liệu làm cọc Pv, theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT theo tiêu lý đất ta có: Pv = 212.79 (T) > Pd = 194.63 (T) vaø PSPT = 93.61 (T) Do ta chọn Pmin = PSPT = 93.61 (T) để tính toán cọc D KIỂM TRA KHẢ NĂNG ÉP CỌC Lực ép cần thiết để ép: Pép = (1.5-2)PSPT Pép = 2PSPT = 2x93.61=187.23 (T), ta thấy Pép < Pv = 212.79 T => Đảm bảo cọc không bị vỡ trình ép Lực ép lý thuyết máy ép cần thiết : Pmáy=1.4Pép = 1.4x187.23 = 262.12 (T) => Có thể dễ dàng tìm máy ép có lực ép ( Hiện với máy ép đỉnh, sức ép tối đa ép 380 T) Vậy với thông số chọn trên, khả thi công cọc đảm bảo 10.9.1.5 XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC - Ta có áp lực tính toán phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài : ptt = - Pspt 93.61 = 84.9 (T) (3d ) (3 x0.35) Dieän tích sơ đáy đài: FSB = N tt o 576.12 = = 7.4 (m2) tt 84 x3.2 x1.1 P tb h.n Trong ñoù: o Ntt0 = NZtt max = -576.12 T Trang 131 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2005 – CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG GVHD: TS NGUYỄN THANH NGHỊ o h = 1.7+1.5=3.2m o n = 1,1 o tb=2 (T/m3) ( Các thích tương tự phần tính toán nên em không trình bày lại ) - Trọng lượng tính toán sơ đài đất đài: Nttsb = n.Fsb h.tb = 1.17.43.22.0 = 52.096 (T) - Số lượng cọc sơ bộ: nc = x N0 tt N sb Pd tt = 1.3 x tt 576.12 52.096 = 9.62 cọc 84.9 ( Do moment vị trí tương đối nhỏ nên sơ ta chọn = 1.3 ) - Chọn thực tế nc = 12 cọc để bố trí cho móng - Khoảng cách tim cọc 3d = 105 cm, lấy 120cm; Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài 0,7d = 24.5 cm lấy 30 cm; Mặt bố trí cọc cho móng hình vẽ sau: 1200 300 100 4200 1200 4200 H 100 300 1200 350 350 100 300 1200 1200 300 100 3000 SƠ ĐỒ BỐ TRÍ CỌC TRONG ĐÀI MÓNG Trang 132 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2005 – CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG GVHD: TS NGUYỄN THANH NGHỊ 10.9.1.6 KIỂM TRA LỰC TÁC DỤNG LÊN CỌC B KIỂM TRA VỚI TỔ HP CHÍNH - Từ mặt bố trí cọc ta có diện tích đáy đài thực tế là: Ftt = 3.04.2 = 12.6 (m2) - Trọng lượng đài đất đài sau bố trí cọc: Nttđ = n.Ftt hđ.tb= 1.112.63.22.0 = 88.7 (T) - Lực dọc tính toán xác định đến đỉnh đài: Ntt = N0tt + Nttđ =576.12 +88.7 = 664.82 T - Vì móng chịu tải lệch tâm, lực truyền xuống cọc xác định theo công thức sau: Pttmax,min tt tt N tt M x y max My x max n n = nc y i x i2 i 1 i 1 Trong đó: o nc = 12 số lượng cọc móng o Mxtt Mytt: mô men uốn tính toán tương ứng quanh trục x trục y, ta có: o MXtt = M0Xtt + Q0Ytthđ = 17.088+ 12.391.5 = 35.673 Tm MYtt = M0Ytt + Q0Xtthñ = 15.737+ 3.561.5 = 21.077 Tm Với: M0xtt, M0ytt mômen uốn tính toán đỉnh đài quanh trục X Y o Q0xtt, Q0ytt lực cắt tính toán đỉnh đài theo trục X Y o hđ=1,5m chiều cao đài o xmax, ymax (m): khoảng cách từ tim cọc biên đến trục Y, X o xi, yi (m): khoảng cách từ trục cọc thứ i đến trục qua trọng tâm diện tích tiết diện cọc mặt phẳng đáy đài (xem sơ đồ bố trí cọc) Thay số vào ta có : - Pttmax,min = 664.82 35.673 x1.8 21.077 x1.2 = 55.4 2.973 2.19 12 6(0.62 1.82 ) x1.22 o Pttmax = 60.563 (T) o Pttmin = 50.237 (T) - Trọng lượng tính toán cọc: o - Pc = 300.35x0.352.51.1 = 10.1 (T) Kiểm tra lực truyền xuống cọc : Trang 133 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2005 – CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG GVHD: TS NGUYỄN THANH NGHỊ - Pmaxtt + Pc = 60.563 + 10.1 = 70.663 (T) < Pspttt = 93.61 (T): Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc; Chênh lệch lực truyền xuống cọc sức chịu tải cọc nhỏ nên chọn cọc có đường kính chiều sâu chôn cọc đạt yêu cầu - Mặt khác Pttmin = 50.237 (T) > nên ta tính toán kiểm tra theo điều kiện chống nhổ - KIỂM TRA VỚI TỔ HP Tổ hợp NoZtt(T) MoXtt(T.m) MoYtt(T.m) QoXtt(T) QoYtt(T) Trường hợp tải (|MX|max,MYtu,Ntu,QXtu,QYtu) COMB8 -519.25 - 32.771 4.875 -1.83 -16.83 Lực dọc tính toán xác định đến đỉnh đài: Ntt = N0tt + Nttñ =519.25+ 88.7 = 607.95 T - Áp dụng công thức kiểm tra tương tự tổ hợp chính, ta có: tt tt tt o MX = M0X + Q0Y hñ = 32.771+16.831.5 = 58 Tm o MYtt = M0Ytt + Q0Xtthñ = 4.875+1.831.5 = 13.38Tm => Pttmax,min = 607.95 58 x1.8 13.38x1.2 = 50.66 4.8 1.394 2 12 6(0.6 1.8 ) 8x1.22 o Pttmax = 56.224 (T) o Pttmin = 43.776 (T) - Trọng lượng tính toán cọc: Pc = 10.1 (T) ( Tính toán ởø phần ) - Kiểm tra lực truyền xuống cọc : - Pmaxtt + Pc = 56.224 + 10.1 = 79.554 (T) < Pspttt = 93.61 (T) : Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc - Mặt khác Pttmin = 43.776 (T) > nên ta tính toán theo điều kiện chống nhổ - KIỂM TRA VỚI TỔ HP Trường hợp tải Tổ hợp NoZtt(T) MoXtt(T.m) MoYtt(T.m) QoXtt(T) QoYtt(T) (|MX|max,MYtu,Ntu,QXtu,QYtu) COMB3 - -572.7 -17.088 -15.737 -3.56 Lực dọc tính toán xác định đến đỉnh đài: Ntt = N0tt + Nttđ =572.7+ 88.7 = 661.4 T - Áp dụng công thức kiểm tra tương tự tổ hợp chính, ta có: o MXtt = M0Xtt + Q0Ytthñ = 17.088+ 12.391.5 = 35.673 Tm Trang 134 -12.39 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2005 – CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG GVHD: TS NGUYỄN THANH NGHỊ MYtt = M0Ytt + Q0Xtthđ = 15.737+ 3.561.5 = 21.077 Tm => Pttmax,min = 661.4 35.673 x1.8 21.077 x1.2 = 55.117 2.973 2.19 2 12 6(0.6 1.8 ) x1.22 o Pttmax = 60.285 (T) o Pttmin = 49.954 (T) - Trọng lượng tính toán cọc: Pc = 10.1 (T) ( Tính toán phần ) - Kiểm tra lực truyền xuống cọc : - Pmaxtt + Pc = 60.285 + 10.1 = 70.385 (T) < Pspttt = 93.61 (T): Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc; Chênh lệch lực truyền xuống cọc sức chịu tải cọc nhỏ nên chọn cọc có đường kính chiều sâu chôn cọc đạt yêu cầu - Mặt khác Pttmin = 49.954 (T) > nên ta tính toán kiểm tra theo điều kiện chống nhổ 10.9.1.7 KIỂM TRA THEO ĐIỀU KIỆN BIẾN DẠNG D ÁP LỰC TIÊU CHUẨN ĐÁY KHỐI MÓNG QUI ƯỚC Với quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất bao quanh, tải trọng móng truyền diện rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài nghiêng góc = tb/4 h h n hn Trong đó: tb = 1 2 h1 h2 hn đây: tb = 2.5 x12.817 22.9 x 22.983 1.8 x10.76 1.8 x 24.783 29 = 21.46o Vaäy - = 21.46o/4 = 5.365o Chiều dài đáy khối móng quy ước: LM = 4.2 + 2(0.35/2) + 228tg5.365o = 9,8(m) - Chiều rộng đáy khối móng quy ước: BM = 3.0 + 2(0.35/2) + 228tg5.365o = 8.6 (m) Chiều cao khối móng quy ước (kể từ mũi cọc đến cốt thiên nhiên) là: HM = 28+ 3.2= 31.2 (m) - Xác định trọng lượng khối móng quy ước : o Trọng lượng phạm vi đế đài trở lên đến cốt thiên nhiên xác định theo công thức: Trang 135 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2005 – CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG GVHD: TS NGUYỄN THANH NGHỊ Ntc1=LM BMhtb =9.88.63.22.0 = 562 (T) o Trọng lượng đất sét pha phạm vi từ cao trình đáy đài đến đáy lớp sét có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến ñn): Ntc1=(9.88.6–12x0.35x0.35)x1.1x2+(9.88.6– 12x0.35x0.35)x0.8x16.5 +(9.88.6– 12x0.35x0.35)x0.9 x 0.97 = 300 (T) o Trọng lượng đất cát pha phạm vi chiều dày lớp sét có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến đn): Ntc2=(9.88.6– 12x0.35x0.35)x22.9x0.94 = 1782.5 (T) o Trọng lượng đất sét phạm vi chiều dày lớp cát có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến đn): Ntc3= (9.88.6– 12x0.35x0.35)x1.8x0.996 = 148.46 (T) o Trọng lượng lớp cát pha phạm vi chiều dày lớp cát có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến đn) Ntc5 = (9.88.6– 12x0.35x0.35)x1.8x0.94 = 140.114 (T) Trọng lượng tiêu chuẩn cọc phạm vi khối móng quy ước : Ntcc = 12x0.35x0.35x28x2.5 = 102.9 (T) Trọng lượng khối móng quy ước: Ntcqư=562+300+1782.5 +148.46+140.114 + 102.9 =3035.97 (T) Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước: NZtc = NoZtc + Ntcqư = 576.12 + 3035.97 = 3612 (T) o Mômen quanh trục Y: MYtc = MYtc0 + QXtch = 15.737+ 3.56(28 +1.5)= 120.76 (Tm) o Mômen quanh trục X: MXtc =MXtc0 +QYtc(28 +1.5) = 17.088+ 12.39(28 +1.5) = 382.6 (T.m) Độ lệch tâm: o Theo truïc X: eX = M tc Y 120.76 = = 0.033 (m) tc 3612 N z o Theo truïc Y: eY = M tc x 382.6 = = 0.106 (m) tc 3612 N z Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc o max = tc N otc N qu xex xe y 1 LM xB M BM LM Trang 136 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2005 – CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG GVHD: TS NGUYỄN THANH NGHỊ tc o max = 3612 x 0.033 x0.106 1 9.8x8.6 tcmax = 49.72(T/m2) tcmin = 27 (T/m2) tctb = 38.36 (T/m2) E SỨC CHỊU TẢI ĐẤT NỀN Ở ĐÁY KHỐI MÓNG QUI ƯỚC Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước: RM = m1m2 (AbmII + Bhm’II + DCII -’IIh0) K tc Trong : o Ktc = tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất o Tra bảng VI-2 ( sách “Nền móng nhà cao tầng” ) ta có: M4 = 1,4; m2= 1,0 công trình không thuộc loại tuyệt đối cứng h0 = h+htđ chiều sâu có tâng hầm , hhđ=h1+h2*s /’II h1 chiều dày đất từ đáy móng đến đáy sàn tầng hầm, h2 chiều dày kết cấu sàn tầng hầm s =2 (T/m2) trị tính toán trung bình dung trọng sàn tầng hầm o Trị tính toán thứ hai góc ma sát lớp cát pha II = 24o49’ tra bảng VI-1 (sách “Nền móng nhà cao tầng”) nội suy ta có: A = 0.769 ; B = 4.074 ; D = 6.634 ; Trọng lượng riêng đất đáy khối quy ước: II = (T/m3) Trọng lượng riêng đất từ đáy khối quy ước trở lên: II 2.9 x1.65 0.8 x 1.7 x0.95 22.9 x0.94 1.8 x0.99 1x0.94 =1.037 (T/m3) 2.9 0.8 1.7 22.9 1.8 Lực dính đơn vị đáy khối quy ước: CII = 9.4 Kpa = 0,94 T/m2 Ta có được: RM = 1.4 x1 (0.769x8.6x2+ 4.074x31.2x1.037 + 6.634x0.94-1.034x3.2)= 206.97 (T/m2) So saùnh: o tcmax = 49.72 (T/m2) < 1,2.RM = 248.36 (T/m2) o tctb = 38.36 (T/m2) < RM = 206.97 (T/m2) Trang 137 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2005 – CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG GVHD: TS NGUYỄN THANH NGHỊ Vậy ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trường hợp từ chân cọc trở xuống có chiều dày tương đối lớn, đáy khối quy ước có diện tích bé nên ta dùng mô hình bán không gian biến dạng tuyến tính tính toán độ lún theo phương pháp cộng lún lớp F TÍNH LÚN ỨNG SUẤT BẢN THÂN Tại cao trình mực nước ngầm : btz=4 = 4.02= (T/m2) Tại đáy lớp đất seùt pha 2: btz=4+1.7 = + 1,70.95 = 9.615 (T/m2) Tại đáy lớp đất cát pha 3: btz=4+1.7+22.9 = 9.615 + 22.90.94 =31.141 (T/m2) Tại đáy lớp đất sét 4: btz=4+1.7+22.9+1.8 = 31.141 + 1.80.99 = 32.923 (T/m2) Taïi đáy khối quy ước: btz=4+1.7+22.9+1.8+1.8 = 32.923 + 1.80.94 = 34.615 (T/m2) ỨNG SUẤT GÂY LÚN Ở ĐÁY KHỐI QUY ƯỚC : glz=0 =tctb - bt = 38.36 – 34.615 = 3.745(T/m2) ứng suất gây lún độ sâu Z đáy khối quy ước : glzi = 4Kgi.tcz=0 (T/m2) Ta coù : glz=0 = 6.71 < 1/5btz=0 = 1/5*34.615 =6.923 Ta không cần tính lún 10.9.1.8 TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC B CHIỀU CAO ĐÀI , ĐIỀU KIỆN CHỌC THỦNG Chiều cao đài chọn 1.5m Bê tông đài sử dụng bê tông mác M300; Lớp Bêtông lót đáy đài, giằng dùng vữa Ximăng, cát, gạch vỡ đá 4x6, M75 dày 100mm Kiểm tra điều kiện đâm thủng: vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm trục cọc Như đài không bị đâm thủng Trang 138 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2005 – CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG GVHD: TS NGUYỄN THANH NGHỊ 1110 1590 CAO ĐỘ SÀN TẦ NG HẦM 400 100 -4.00 200 -4.50 1500 800 250 -3.20 300 100 -4.70 -22.70 100 300 1200 1200 300 100 3000 SƠ ĐỒ THÁP CHỌC THỦNG THEO PHƯƠNG X 1200 500 CAO ĐỘ SÀN TẦ NG HAÀM 800 250 -3.20 2500 -4.50 100 -4.70 200 400 100 -4.00 -22.70 100 300 1200 1200 1200 300 100 4200 SƠ ĐỒ THÁP CHỌC THỦNG THEO PHƯƠNG Y C TÍNH TOÁN MÔMEN VÀ THÉP ĐẶT CHO ĐÀI CỌC: Bảng giá trị áp lực cọc: xi yi Pitt Coïc (m) (m) (T) 1.2 1.8 58.5169 1.2 0.6 61.8199 1.2 -0.6 51.9108 1.2 -1.8 55.2138 -1.8 53.7501 -1.2 -1.8 52.2865 Trang 139 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2005 – CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG GVHD: TS NGUYỄN THANH NGHỊ -1.2 -0.6 48.9834 -1.2 0.6 58.8926 -1.2 1.8 55.5895 10 1.8 57.0532 11 0.6 60.3563 12 -0.6 50.4471 Nhận xét: Tại vị trí hố móng này, ta đặt trọng tâm đài trùng với trọng tâm tường cứng T1 Để tổng quát tính toán thiên an toàn, ta xét bốn mặt ngàm My I II III III Mx 12 350 11 350 10 IV IV I II SƠ ĐỒ SỐ THỨ TỰ CỌC VÀ CÁC MẶT NGÀM Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I : MI = r1(P1 + P2 +P8 + P9+ P10 P11) r1 = 1.8 – 0.4 = 1.4 (m) MI = 1.4x(58.5169+61.8199+58.8926 +55.5895 +57.0532 +60.3563) = 493.56 (T.m) - Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II : MII = r2(P4 + P5+P6) r2 = 1.2- 0.4= 0.8 (m) MII = 0.8x(55.2138+53.7501+52.2865) = 129 (T.m) Trang 140 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2005 – CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG GVHD: TS NGUYỄN THANH NGHỊ - Mômen tương ứng với mặt ngàm III-III : - MIII = r3 (P1 + P2+ P3 + P4) - r3 = 1.2 – 0.9 = 0.3 m - MIII = 0.3x(58.5169 + 61.8199 +51.9108 +55.2138) = 68.24 T.m - Mômen tương ứng với mặt ngàm IV-IV : - MIV = r3 (P6 + P7+ P8 + P9) - r4 = 1.2 – 0.9 = 0.3 m - MIV = 0.3(52.2865 +48.9834 +58.8926 +55.5895) = 64.7256 - Ta chọn momen lớn theo phương với momen lớn - Cốt thép bố trí theo hai phương - Cốt thép theo phương Y đặt bên tính theo công thức: - AsI = - Chiều cao làm việc: h0 = 150- 20 – 5= 125 cm - Chọn thép AII có Ra =2800 Kg/cm2 = 2.8 T/cm2 - Ta có: MI ; chọn lớp bảo vệ cốt thép a = 5cm 0.9ho Rs As1 = MI 493.56 x102 = = 156.68 (cm2) 0.9 ho Ra 0.9 x125x 2.8 Chọn 3225 có Fa = 157.088 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh a=130 (mm); Chiều dài 4100 (mm) - Cốt thép theo phương X đặt tính sau : - chiều cao làm việc: h0 = 150-20-5 -2.5=125 - Chọn thép AIII có Ra =2800 Kg/cm2 =2.8 T/cm2 - Ta có: - Chọn 1516 có Fa = 30.165 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh As2 = 68.24 x102 M III = = 22.1 (cm2) 0.9 x122.5 x2.8 0.9ho Rs laø a=200 (mm); Chiều dài 2900 (mm) Trang 141 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2005 – CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG GVHD: TS NGUYỄN THANH NGHỊ HÌNH MINH HOẠ CẤU TẠO ĐÀI CỌC MÓNG M2 Þ14a200 (THÉ P LỚP TRÊN) 11 Þ14a140 (THÉ P LỚ P TRÊ N) 1200 300 100 12 15Þ16a200 (THÉP LỚP DƯỚI) 4200 10 1200 4200 H 100 300 31Þ18a140 (THÉ P LỚ P DƯỚ I) 1200 350 350 100 300 1200 1200 300 100 3000 MẶT BẰNG MÓNG M2 1110 300 1590 Þ14a200 Þ14a200 12 Þ14a200 11 250 Þ14a140 Þ14a140 4Þ18 Þ14a600 16 800 12 500 Þ10a200 CAO ĐỘ SÀN TẦNG HẦM -3.20 Þ14a200 15 14 10 15Þ16a200 100 31Þ18a140 200 -4.50 -4.70 1500 Þ10a600 13 400 100 Þ10a600 800 800 -4.00 -22.70 300 100 1200 1200 300 100 3000 MẶT CẮT 1-1 1200 2500 500 Þ20a150 Þ10a100 Þ14a200 Þ14a600 4Þ18 16 Þ10a600 15 13 400 100 800 -4.00 Þ10a600 14 -4.50 15Þ16a200 10 31Þ18a140 100 -4.70 1500 Þ14a200 12 250 11 Þ14a140 800 CAO ĐỘ SÀN TẦNG HẦM 200 -3.20 500 (GIA CƯỜNG) -22.70 100 300 1200 1200 1200 300 100 4200 MẶT CẮT 2-2 Trang 142 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2005 – CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG GVHD: TS NGUYỄN THANH NGHỊ 10.9.2 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CẨU LẮP CỌC Kiểm tra cẩu lắp cho cọc (35x35) cm: qcoïc = n x q = 1.2 x bt x Fc = 1.2 x 2.5 x 0.35 x 0.35 = 0.3675 T/m KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN: Ta có: Moment uốn lớn điểm cọc móc cẩu: M = 0.043 x q x Lc2 = 0.043 x 0.3675 x 102 = 1.58Tm ( Đoạn cọc dài) Chọn bề dày lớp Bêtông bảo vệ cốt thép cọc 2.5cm m= M 1.58 105 = 0.0346 Rb b ho2 145 35 30 2m 0.0346 = 0.0352 R bh 0.0346 145 35 30 As = b o = 1.88 cm2 Rs 2800 As = 1.88cm2 < 5.09 cm2 (218) KIỂM TRA CỌC KHI LẮP DỰNG: Ta có: M = 0.086q.Lc2 = 0.086 x 0.3675 x 102 = 3.161 Tm Tương tự công thức tính toán phần kiểm tra cọc vận chuyển R bh 0.0692 145 35 30 => As = b o = 3.76cm2 Rs 2800 Fa = 3.76cm < 5.09 cm2 (218) Như vậy, cọc đảm bảo không bị phá hoại trình vận chuyển, cẩu lắp KIỂM TRA LỰC CẨU, MÓC CẨU: Chọn thép móc cẩu AII, 14 có Fa = 1,54 cm2 Kiểm tra khả chịu lực móc cẩu: Khả chịu lực kéo thép móc cẩu: Nk = Rs.As = 2800 x 1,54 =4312 KG = 4,31T Taûi trọng cọc tác dụng vào móc cẩu: N= ql 0.3675 10 = = 1.84T 2 => N < Nk => Dùng móc cẩu loại thép AII 14 móc cẩu đủ khả chịu lực Trang 143 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2005 – CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG GVHD: TS NGUYỄN THANH NGHỊ 10.10 SO SÁNH PHƯƠNG ÁN CỌC - Do thời gian có hạn đồ án, giả thiết bỏ qua ảnh hưởng thời tiết thời gian thi công, ta so sánh phương án cọc thông qua tiêu khối lượng bê tông cốt thép sử dụng tiêu điều kiện thi công 10.10.1 CHỈ TIÊU KHỐI LƯNG BÊ TÔNG, CỐT THÉP - Do số lượng móng công trình tương đối nhiều nên ta so sánh vị trí móng vách V1 (Móng M2) (Tại vị trí cọc khoan nhồi cọc ép tận dụng hết khả chịu lực nó) KHỐI LƯNG BÊ TÔNG o Phương án cọc khoan nhồi: vị trí đài cọc có kích thước (3.6x4.4x1.5)m sử dụng cọc khoan nhồi d=0.8m o Phương án cọc ép: vị trí đài cọc có kích thước (3.0x4.2x1.5)m sử dụng 12 cọc (0.35x0.35)m => Sơ ta thấy tận dụng hết khả chịu lực vật liệu khối lượng bê tông cọc khoan nhồi xấp xỉ khối lượng bê tông cọc ép (hơi vượt ít) KHỐI LƯNG CỐT THÉP o Phương án cọc khoan nhồi: vị trí đài cọc sử dụng 22a180 25a160, cọc khoan nhồi sử dụng 1420 o Phương án cọc ép: vị trí đài cọc sử dụng 22a200 25a180, cọc ép sử dụng 418 => Nhìn chung khối lượng thép cọc khoan nhồi sử dụng lớn so với phương án cọc ép, nhiên khối lượng lớn chấp nhận Trang 144 ... TÀI: CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG SV: HỒ VĂN VÀNG LỚP: 05DXD3 Mô hình khung: Khung truc 3: Trang 46 ĐỀ TÀI: CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG SV: HỒ VĂN VÀNG LỚP: 05DXD3 Mặt tầng 1: Trang 47 ĐỀ TÀI: CAO ỐC. .. - 76%) Lượng bốc cao : 1223.3 mm/năm Lượng bốc thấp : 1136.0 mm/năm Lượng bốc trung bình : 1169.4 mm/năm Các tháng có lượng bốc cao thường vào mùa khô ( 104.4 – 88.4 mm/tháng) trung bình 97.4mm/tháng...ĐỀ TÀI: CAO ỐC CĂN HỘ LINH TRUNG SV: HỒ VĂN VÀNG LỚP: 05DXD3 NH TRUNG) I MỤC ĐÍCH THIẾT KẾ: Do phát triển kinh tế nước ta năm gần nên nhu cầu chỗ người dân thành phố ngày nâng cao Mặt khác