Ngân hàng Phương Nam Ngân hàng Phương Nam Ngân hàng Phương Nam luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp
Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư , Khóa 2008-2010 GVHD:THS PHAN THÀNH TRUNG CHƯƠNG 1: KIẾN TRÚC I - MỤC ĐÍCH THIẾT KẾT: Thành phố Hồ Chí Minh với vai trò trung tâm Kinh tế-Thương mại-Dịch vụ-KHKT lớn nước…có nhiều công trình lớn sân bay, bến cảng, ngân hàng…Với lên kinh tế cần phải có sở hạ tầng vững mạnh Hoà nhập với phát triển mang tính tất yếu đất nước, ngành xây dựng ngày giữ vai trò chiến lược quan trọng.Vốn đầu tư xây dựng xây dựng chiếm lớn ngân sách nhà nước (40-50%), kể đầu tư nước Trong năm gần đây, với sách mở cửa kinh tế, tình hình đầu tư nước vào thị trường ngày rộng mở, mức sống người dân ngày nâng cao, nhu cầu giải trí, ăn phải nâng cao q dất thành phố ngày thu hẹp, việc xây dựng nhà cao ốc chất lượng cao dùng làm văn phòng làm việc, khách sạn, chung cư, trụ sở giao dịch… thích hợp Nó đáp ứng nhu cầu cấp thiết nhà mà góp phần tích cực vào việc tạo nên mặt thành phố: thành phố đại, văn minh Kinh tế phát triển kéo theo phát triển mạnh mẽ ngành dịch vụ, hệ thống ngân hàng với giao dịch tiền tệ kí gởi, cho vay, tiết kiệm…Chính mà cao ốc văn phòng Hội Sở Ngân Hàng Phương Nam xây dựng để đáp ứng nhu cầu Công trình Công Ty Acsa thiết kế, giám sát công trình Xí Nghiệp Công Ty Tư Vấn-Thiết Kế xây dựng tổng hợp trực thuộc Bộ xây dựng II GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH: Vị trí công trình: Văn phòng Hội sở Ngân Hà ng Phươgn Nam cótrụ sở đặt ở: 297 Lý Thường Kiệt, phường 15, quận 11 Mặt công trình (phía nam) cách tim đường Lý Thường Kiệt 12050mm, phía đông phía tây tiếp giáp với cửa hàng buôn bán người dân, phía bắc tiếp giáp với xưởng gia công sắt Mặt công trình có dạng hình chữ nhật với tổng diện tích khoảng 5181m2, diện tích nhà 33 x 15.7= 518m2 Trụ sở cách trung tâm bưu điện Phú Thọ hướng đông khoảng 200m cách trường đại học Bách Khoa hướng tây khoảng 500m, gần trung tâm thương mại, bệnh viện Hệ thống giao thông thuận tiện cho việc lại Đây vị trí thuận lợi cho việc kinh doanh Hội Sở Ngân Hàng Phương Nam SVTH: ĐỖ MINH HẢI TRANG 47 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư , Khóa 2008-2010 GVHD:THS PHAN THÀNH TRUNG Các chức năng: có chức - Làm trụ sở ngân hàng với giao dịch tiền tệ, kí gởi ngân hàng, cho vay, tiết kiệm… - Làm văn phòng cho thuê cho đối tượng công ty, xí nghiệp… để mở văn phòng đại diện, làm việc Đặc điểm khí hậu: (khu vực Tp Hồ Chí Minh) Mùa nắng: Số nắng trung bình cao, mùa mưa có giờ/ngày, vào mùa khô 8giờ /ngày Kéo dài từ tháng 12 đến tháng 4: + nhiệt độ cao nhất: 400C + nhiệt độ trung bình: 320C + nhiệt độ thấp nhất: 180C + lượng mưa cao nhất: 0.1mm + độ ầm tương đối tb: 85.5% Mùa mưa: từ tháng đến tháng 11 + nhiệt độ cao nhất: 360C + nhiệt độ trung bình: 280C + nhiệt độ thấp nhất: 230C + lượng mưa cao nhất: 680mm + lượng mưa thấp nhất: 31mm + độ ẩm tương đối tb: 77.7% + độ ẩm tương đối min: 74% + độ ẩm tương đối max: 84% + lượng bốc tb: 28mm/ngày + lượng bốc min: 6.5mm/ngày Hướng gió: Hướng gió chủ yếu Đông Nam Tây Nam với vận tốc trung bình 2,5 m/s, thổi mạnh vào mùa mưa Ngoài có gió Đông Bắc thổi nhẹ (tháng 12-1) thay đổi theo mùa: Vào mùa khô, gió chủ đạo từ hướng Bắc chuyển dần sang Đông, Đông Nam Nam Vào mùa mưa , gió chủ đạo theo hướng Tây –Nam Tây Tần suất lặng gió trung bình hàng năm 26% , lớn tháng (34%),nhỏ tháng (14%) Tốc độ gió trung bình 1,4 –1,6m/s Hầu gió bão, gió giật gió xoáy thường xảy vào đầu cuối mùa mưa (tháng 9) Thủy triều tương đối ổn định xảy tượng đột biến dòng nước Hầu lụt vùng ven có ảnh hưởng TP Hồ Chí Minh nằm khu vực chịu ả nh hưởng gió bão, chịu ả nh hưởng gió mùa áp thấp nhiệt đới - - + + - - III - TỔNG QUAN KIẾN TRÚC: Mặt đứng công trình: bao gồm tầng hầm cao 3m tầng cao 4.5m tầng điển hình (từ đến 9) cao 3.4m SVTH: ĐỖ MINH HẢI TRANG 48 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư , Khóa 2008-2010 GVHD:THS PHAN THÀNH TRUNG sàn mái Kính phản quang màu xanh ốp xuyên suốt mặt từ tầng hai đến tầng nhà Trần nhà thạch cao khung nhôm sơn nước màu trắng Mặt công trình: Tầng hầm: Cao trình –3m Lối xuống tầng hầm có độ dốc 8%, chiều dài ram dốc 14m Cuối ram dốc rãnh thu nước, phía lưới sắt 8 hàn vào khung thép góc Bãi để xe nhân viên chiếm diện tích lớn Một phòng máy phát điện dự phòng Một hồ nước ngầm tích 30m3 cung cấp nước sử dụng chữa cháy cho nhà Hai máy bơm cấp nước sinh hoạt với động điện ba pha có công suất bơm Q=9m3/h Hầm tự hoại hố ga có bố trí máy bơm nước thải đặt chìm Một phòng thay đồ 18 m2 cho nhân viên ngân hàng Một thang máy dành cho nhân viên vận chuyển - IV GIẢI PHÁP KỸ THUẬT: Điện: Công trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: lưới điện thành phố 220V/380V pha + dây trung tính máy phát điện riêng có công suất 500KVA (kèm thêm máy biến áp có công suất 500KVA, tất đặt tầng hầm để tránh gây tiếng ồn độ rung làm ảnh hưởng sinh hoạt) Toàn đường dây điện CADIVI luồn ống nhựa PVC ngầm tường, sàn, trần nhà(được tiến hành lắp đặt đồng thời thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm phải bảo đảm an toàn không qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sữa chữa Tất nguồn điện cung cấp đến phòng tủ điện tầng Để đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A Ngoài bố trí hệ thống chống sét cho nhà Hệ thống cung cấp nước: Công trình sử dụng nguồn nước từ nguồn: nước ngầm nước máy thành phố Tất chứa bể nước ngầm đặt tầng hầm Sau máy bơm đưa nước lên bể chứa nước đặt mái từ phân phối xuống tầng công trình theo đường ống dẫn nước Việc điều khiển trình bơm thực hoàn toàn tự động thông qua hệ thống van phao tự động Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp Giant Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng dọc theo cầu thang hành lang Hệ thống thoát nước: Nước mưa từ mái thoát theo lỗ chảy ( bề mặt mái tạo dốc ) chảy vào ống thoát nước mưa ( =140mm) đặt ống Giant xuống dẫn thẳng thoát hệ thống thoát nước chung thành phố SVTH: ĐỖ MINH HẢI TRANG 49 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư , Khóa 2008-2010 GVHD:THS PHAN THÀNH TRUNG Nước thải từ buồng vệ sinh có riêng hệ thống ống dẫn để đưa bể xử lí nước thải hầm tự hoại thải hệ thống thoát nước chung Hệ thống xử lí nước thải có dung tích 16,5 m3/ngày Thông gió chiếu sáng: Toàn nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên (thông qua cửa sổ lắp đặt kính phản quang mặt tòa nhà) điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang tầng hầm có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng Các thiết bị dùng PHILIP Ở tầng có cửa sổ tạo thông thoáng tự nhiên Ngoài việc thông thoáng hệ thống cửa phòng, sử dụng hệ thống thông gió nhân tạo máy điều hòa, quạt tầng theo Gain lạnh khu xử lý trung tâm An toàn phòng cháy chữa cháy: Tòa nhà gồm cầu thang bộ, thang bảo đảm thoát người hỏa hoạn Dọc theo cầu thang tầng có hệ thống ống vòi rồng cứu hỏa (vòi chữa cháy dài khoảng 20m, bình xịt CO2, ) Ngoài phòng có lắp đặt thiết bị báo cháy (báo nhiệt) tự động Xử lý chất thải: Rác thải chứa gian rác bố trí tầng hầm có phận đưa rác Gian rác thiết kế kín đáo, kỹ để tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm - SVTH: ĐỖ MINH HẢI TRANG 50 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư , Khóa 2008-2010 GVHD:THS PHAN THÀNH TRUNG CHƯƠNG II: KẾT CẤU SÀN TÍNH TOÁN SÀN ĐIỂN HÌNH(SÀN TẦNG 3) 2.1.Mặt hệ dầm sàn S3 B D3 D3 S2 S2 D4 D3 D3 S6 S7 D2 S2 D4 D4 S11 D1 D1 D1 D3 D6 D3 S9 D8 D3 A S1 S1 S5 D1 D1 S8 S1 D1 S4 D5 D3 D2 D3 D2 D2 C D2 D2 S10 D7 Hình 2.1 Mặt sàn tầng 2.2 Vật liệu sử dung- Kích thước phận Mặt sàn bố trì hình vẽ Để xác định loại ô số lượng ô ta tiến hành phân loại đánh số mặt Các ô sàn có kích thước chênh lệch không nhiều chức làm việc gom lại tính toán cho ô Ta có bảng tổng hợp số lượng ô sàn SVTH: ĐỖ MINH HẢI TRANG 51 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư , Khóa 2008-2010 stt 10 11 Teân oâ S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 L2 8,5 7,2 3,25 7,2 8,5 7,2 7,2 6,5 3,75 3.34 GVHD:THS PHAN THAØNH TRUNG L1 6,5 6,5 2,85 3,65 4,25 2,5 4,75 1,85 1,9 1.2 L2/L1 1,31 1,11 1,14 1,97 2,00 2,88 1,80 1,37 2,03 3,68 2.78 Số Lượng 3 1 1 1 1 Loại sàn Hai Phương Hai Phương Hai Phương Hai Phương Hai Phương Một Phương Hai Phương Hai Phương Một Phương Một Phương Một Phương Bảng 2.1- Tổng hợp số lượng ô sàn 2.2.a: Kích thước phận a) Chọn sơ chiều dày sàn: - Chiều dày sơ chọn theo công thức : hb = D l m (2.1) - Trong : + l: Cạnh ngắn ô + m =30 ÷ 35 : loại dầm + m =40 ÷ 50 : kê cạnh (với D =1) + m =10-18 : công xôn Loại 1: Ta chọn ô có kích thước lớn S1 (8.5 7) để tính sử dụng hb cho tất ô sàn (2.1) => hb = ( 1 ÷ ) 7= (0.75 ÷ 0.14)m 40 50 Chọn hb = 15cm b) Chọn sơ kích thước tiết diện dầm: b.1 Kích thước tiết diện dầm chính: SVTH: ĐỖ MINH HẢI TRANG 52 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư , Khóa 2008-2010 GVHD:THS PHAN THÀNH TRUNG Chiều cao dầm chính: hd ld md (2.2) ld : nhịp dầm xét md: hệ số : Với dầm md=8÷12 Đối với nhịp A-B (dầm D1)là l = 8.5 m Ta chọn md=15 neân: 1 (2.2) hd x8.5 0.56m 15 Chọn hd= 0.6 mm Tương tự ta có kích thước tiết diện dầm sau stt Tên dầm ld (m) md Ld/md Kích thước (m) choïn(m) D1 8.5 15 0.56 0.5 D2 7.2 15 0.48 0.5 D3 6.5 15 0.43 0.5 D4 15 0.46 0.5 D5 7.2 15 0.48 0.5 D6 6.5 15 0.43 0.5 Baûng 2.2 – kích thước tiết diện dầm b.2 Chiều rộng tiết diện dầm chính: bd ta chọn khoảng (0.3 0.5)h d bd 0.3 0.5560 (168 280)mm Chọn bd= 250 mm SVTH: ĐỖ MINH HẢI TRANG 53 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư , Khóa 2008-2010 GVHD:THS PHAN THÀNH TRUNG b.3 Kích thước tiết diện dầm môi: Dầm môi ban công chọn bxh = (200x300) 2.2.b: Tải trọng tác dụng lên sàn 15 120 30 10 Các lớp cấu tạo sàn thể hình - Gạch Ceramic, γ1 = 2000 daN/m3, δ1 = 10mm, n=1.1 - Vữa lót, γ2 = 1800 daN/m3, δ2 = 25mm, n=1.2 - Saøn BTCT, γ3 = 2500 daN/m3, δ3 = 150mm, n=1.1 - Vữa trát trần, γ4 = 1800 daN/m3, δ4 = 15mm, n=1.1 Hình 2.2: Các lớp cấu tạo sàn Bảng – Tải trọng sàn văn phòng Lớp Chiều dày Hệ số Tải trọng tính toán tải trọng Cấu tạo (m) vượt tải (dan/m3) gtt (dan/m2) Gạch Ceramic 0,010 1,1 2000 22 Vữa lót Bản BTCT Vữa trát trần Đường ống,thbị 0,025 0,150 0,015 1,2 1,1 1,2 1800 2500 1800 54 412,5 32,4 50 Tónh tải Loại Cộng Hoạt tải 570,9 1,2 Tổng cộng SVTH: ĐỖ MINH HẢI 200 240 KG/m2 810,9 TRANG 54 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư , Khóa 2008-2010 GVHD:THS PHAN THÀNH TRUNG Bảng – Tải trọng sàn vệ sinh Loại Lớp Chiều dày Hệ số Tải trọng tính toán tải trọng Cấu tạo (m) vượt tải (Kg/m3) gtt (Kg/m2) Gạch lót 0,010 1,1 2000 22 Vữa lót Bản BTCT Vữa trát trần Đường oáng,thbò 0,025 0,150 0,015 1,2 1,1 1,2 1800 2500 1800 54 412,5 32,4 50 Tónh tải Cộng 570,9 Hoạt tải 1,2 200 240 KG/m Tổng cộng 810,9 Bảng – Trọng Tải trọng sàn hội trường Loại Lớp Chiều dày Hệ số Tải trọng tính toán tải trọng Cấu tạo (cm) vượt tải (Kg/m3) gtt (Kg/m2) Gạch Ceramic 0,010 1,1 2000 22 Vữa lót Bản BTCT Vữa trát trần Đường ống,thbị 0,025 0,150 0,015 1,2 1,1 1,2 1800 2500 1800 54 412,5 32,4 50 Tónh tải 570,9 Hoạt tải 1,2 Tổng cộng SVTH: ĐỖ MINH HẢI 200 240 KG/m 810.9 TRANG 55 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư , Khóa 2008-2010 GVHD:THS PHAN THÀNH TRUNG Tải trọng tạm thời phân bố lên sàn cầu thang lấy theo bảng TCVN2737-1995 sau: ptc Loại sàn (daN/m2) n ptt (daN/m2) Phòng ngủû, phòng khách, phòng ăn, phòng bếp giặt, phòng tắm, sân thượng 150 1.3 195 Ban công, vệ sinh 200 1.2 240 Hành lang, cầu thang 300 1.2 360 2.3: Công thức tính toán L2 1000 L1 1000 MI M1 MI MII MII M2 Hình2.3: Sơ đồ tính loại kê cạnh ngàm A Bản sàn làm việc hai phương: Tính toán theo sơ đồ đàn hồi Các ký hiệu: - - Tónh tải: g (daN/m2) Hoạt tải: p (daN/m2) Cạnh dài: l2 (m) Cạnh ngắn: l1 (m) Moment nhịp: phương ngắn: M1 = mi1 P (2.1) SVTH: ĐỖ MINH HẢI TRANG 56 - - Đồ án tốt nghiệp KSXD Khóa 2008-2010 GVHD: Th.S Phan Thành Trung ’v = 0.912x4.1 + (0.912x8.2 + 0.853x9.5) + (0.853x19 + 0.912x2.4) = 37.72 (T/m2) ks = Hệ số áp lực ngang đất trạng thái nghỉ ks = 1-sin li = Chiều dày lớp đất thứ i Qs = 0.8xx(17.96 + 86.26 + 36.86) = 354.6 (T) - Qa Qp FS p Qs 335 354.6 289(T ) = 2890(KN) FS s c fsi li (T/m2) ’v (T/m3) Ks li fsi 140 3’ 1.48 3.74 0.757 8.2 2.19 17.96 5a 260 32’ 0.24 15.58 0.553 19 4.54 86.26 5b 290 7’ 0.29 25.87 0.513 4.8 7.68 36.86 Lớp Sức chịu tải tính toán cọc là: Qan = mi n ( Pvl , Qu) = 2890 (KN) Qak = Qs/2=354.6/2 = 177.3 (T) = 1773 (KN) 7.5.3/ Xaùc định số lượng cọc bố trí cọc đài: a) 7.6 / Móng M3: (Trục 3-A) 7.6.1/ Tải trọng tính toán: Ntt = 2649.2(KN); Mtt = 30.33 (KN.m); Qtt = 10.33(KN); 7.6.2/ Xác định số lượng cọc: Số lượng cọc sơ bộ: N tt 2649.2 n 1.4 1.2 (coïc) Qa 2890 chọn số cọc Khoảng cách cọc nhồi lấy 2d = 1600mm Khoảng cách từ mép cọc biên đến mép đài lấy = 400mm Bố trí cọc hình vẽ: Đề tài: Thiết Kế Ngân hàng Phương Nam SVTH: Nguyễn Thanh Đồng MSSV 08B1040305 Trang1 GVHD: Th.S Phan Thành Trung 400 1600 800 Đồ án tốt nghiệp KSXD Khóa 2008-2010 800 600 800 2400 3200 800 Kích thước thật đài: Fđ = 1.6x3.2= 5.12 (m2) 7.6.3/ Kiểm tra lực tác dụng lên cọc: - Moment tính toán tác dụng lên trọng tâm đáy móng: Mtt = Mtt + Qhm = 30.33 + 10.33x2.5 = 56.16 (KN.m) - Trọng lượng đất phủ đài: Qđ = Fđtbhm = 6.4x2x2.5 = 32T=320 (KN) - Lực dọc tính toán: N = Ntt + Qđ = 2649.4 + 320 = 2969.4 (KN) - Ta coù: Pmax, tt N tt Q M x max 2969.4 56.16 1.2 nc 1.2 xi 2969.4 56.16 1.2 Pmax 1.2 1531.5(T / m ) P 2969.4 56.16 1.2 1438(T / m ) 1.2 Pmax < Qan = 2890 (KN) Pmin < Qak = 1773 (KN) bố trí cọc hợp lý khô ng cần kiểm tra điều kiện chịu nhổ 7.6.4/ Kiểm tra ổn định đáy móng khối quy ước: Góc ma sát trung bình lớp đất màcọc qua: Đề tài: Thiết Kế Ngân hàng Phương Nam SVTH: Nguyễn Thanh Đồng MSSV 08B1040305 Trang1 Đồ án tốt nghiệp KSXD Khóa 2008-2010 GVHD: Th.S Phan Thaønh Trung h 14 3'10.2 26 32'19 29 ' 5.3 23 14 '22" 10.2 19 5.3 h tb 0 i i i - Góc truyền lực: - - tb 50 49 ' Kích thước khối móng quy ước: Lm a Lc tg tb 3.2 32 tg 50 49' 9.7 (m) Bm b Lc tg tb 1.6 32 tg 49' 8.1 (m) Với a = khoảng cách giữ cọc theo phương = 2.4m Lc = chiều dài cọc 32m 2 3 18.8 m2 Fqu R 3.14 10.4 3 R =133.7m3 Wqu = - Chiều cao khối móng quy ước: Hm = 32 Trọng lượng khối móng quy ước: Q Fm i hi 6374 (KN) với i hi 35.6(T / m ) - Trị tiêu chuẩn lực dọc moment đáy khối móng: tc N qu N tt Q 2649.2 6374 9023( KN ) tc M qu M tt Q tt H m 30.33 10.33 2.5 56.16( KN m) - Điều kiện kiểm tra: tc max 1.2 R tc tc tc tb R tc với tc max tbtc - tc tc N qu Fqu tc N qu Fqu tc N qu Fqu tc M qu Wqu 9023 56.16 480 (KN/m2) 18.8 133.7 9023 480 (KN/m2) 18.8 tc M qu Wqu 9023 56.16 479.5 (KN/m2) 18.8 133.7 Sức chịu tải đất nền: mm R tc tc Abm I Bhm II Dc tc k Đề tài: Thiết Kế Ngân hàng Phương Nam SVTH: Nguyễn Thanh Đồng MSSV 08B1040305 Trang1 Đồ án tốt nghiệp KSXD Khóa 2008-2010 GVHD: Th.S Phan Thaønh Trung bm = 10.4 m m1, m2, kt c = Hm = độ sâu đặt móng quy ước = 32m I = dung trọng lớp đất khối móng quy ước = 1.912(T/m3) II = dụng trọng trung bình lớp đất khối móng quy ước h 35.6 II i i 1.1 (T/m3) h 32 i với ctc = lực dính lớp đất khối móng = 0.29(T/m2) tc = góc ma sát lớp đất khối móng = 2907’ A, B, D tra bảng V-5 sách BT học đất Vũ Công Ngữ R tc 0.275 10.4 1.912 2.3 32 1.1 4.85 0.29 R tc 87.8 (T/m2) Vậy điều kiện kiểm tra thoả mãn, nề n đáy móng khối quy ước thoả điều kiện ổn định hm = -2.5(m) -3m N tc M L = 32 (m) ' 49 t b H = 34.5m tc N tc M tc mt cin mtca x 7.6.5/Kiểm tra lún đáy móng: Ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính - Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: gl z 0 tc ptbtc bt 48 35.6 12.4(T / m ) Đề tài: Thiết Kế Ngân hàng Phương Nam SVTH: Nguyễn Thanh Đồng MSSV 08B1040305 Trang1 Đồ án tốt nghiệp KSXD Khóa 2008-2010 GVHD: Th.S Phan Thành Trung - Chia đất đáy khối quy ước thành lớp B m 1.9.m chọn hi=2m 5 - Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy lớp đất 1: + Ứng suất gây lún: σzp =Ko zgl0 =K0.12.4 với K0= f( Lmq Bmq ; 2z ) Bmq + Ứng suất trọng lượng thân đất gây ra: σbt = 35.6+ dn z Bảng phân bố ứng suất đáy khối móng qui ước Lớp z (m) Điểm Lmq/Bmq 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 2z/Bmq 0.00 0.49 0.99 1.48 1.98 gl bt Ko (T/m2) (T/m2) bt/gl 1.0000 0.9200 0.8000 0.5400 0.3790 12.40 11.41 9.92 6.70 4.70 35.60 37.42 39.25 41.07 42.90 2.87 3.28 3.96 6.13 9.13 - Tại điểm số ta có σbt/σzp = 9.13 > nên ta chọn chiều sâu vùng chịu nén điểm - Tính độ lún cuối theo công thức: n S= i i 1 với: gl tbi p zi hi tbi gl Eoi zip : ứng suất trung bình tải trọng gây lớp đất xét Đề tài: Thiết Kế Ngân hàng Phương Nam SVTH: Nguyễn Thanh Đồng MSSV 08B1040305 Trang1 Đồ án tốt nghiệp KSXD Khóa 2008-2010 GVHD: Th.S Phan Thaønh Trung hi= m = 200 cm Eoi: Module tổng biến dạng lấy từ thí nghiệm nén lún không nở hông lớp đất 5b có Eo= 1457T/m2 i=0,8: hệ số không thứ nguyên để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính toán đơn giản hóa lấy cho trường hợp Lớp đất Chiều Lớp dày phân tố lớp(cm) 200 12,4 12.40 11.41 200 200 200 11,9 11.41 9.92 5b σgl T.bình 10,66 9.92 6.70 9,31 6.70 4.70 5,7 E T/m2 Si cm β 1758 0,8 1758 0.8 1758 0,8 1758 0,8 1758 0,8 1758 0,8 1758 0,8 1758 0,8 ∑S(cm)= 1,08 0,97 0,85 0,52 3,42 Vậy S=4.02cm < Sgh=8cm (nền móng thỏa yêu cầu biến dạng) Đề tài: Thiết Kế Ngân hàng Phương Nam SVTH: Nguyễn Thanh Đồng MSSV 08B1040305 Trang1 - GVHD: Th.S Phan Thaønh Trung -3.m 4 tb H = 34.5 -5.5m ' 50 49 10 bt bt bt bt bt bt gl gl gl gl gl gl Hình: Biểu đồ phân bố ứng suất (kN/m2) 7.6.6/ Kiểm tra bền cấu tạo đài cọc: Kiểm tra chọc thủng: + dùng bêtông đài cọc mác 300, bêtông lót dày 100 mác 100 + Chọ n chiều cao đài cọc hđ = 1.m góc xuyên thủ ng 450 tính từ chân cột không cần kiểm tra chọc thủng 45° 45° 1600 600 100 - Đồ án tốt nghiệp KSXD Khóa 2008-2010 7.6.7 Tính cốt thép cho đài cọc: + tính đài cọc cônsole ngàm chân cột + tải trọng tác dụ ng phản lực tập trung tim cọc: Đề tài: Thiết Kế Ngân hàng Phương Nam SVTH: Nguyễn Thanh Đồng MSSV 08B1040305 Trang1 - Đồ án tốt nghiệp KSXD Khóa 2008-2010 GVHD: Th.S Phan Thành Trung I x 400 1600 800 y 800 600 800 2400 3200 900 800 1Qmax + chọ n thé p C-II, chiều dày a = 8cm h0 = 152cm Mmax = 1531.5x1.0=1531.5 (KN.m) 1531.5 10 M 39.9 (cm2) Fa = = 0.9 2800 152 Rh0 chọ n thé p 1025a150 (Fa = 49.09cm2) 7.7/ Móng M3 ( – B ) 7.7.1/ Tải trọng tính toán: Ntt = 3795.4(KN ) Qtt = 15.195(KN); Mtt = 50.39(KN); - 7.7.2/ Xác định số lượng cọc: Số lượng cọc chọn sơ bộ: N n Qa tt 1.4 3795.4 1.8 2890 chọn số cọc Khoảng cách cọc nhồi lấy 2d =1600mm Đề tài: Thiết Kế Ngân hàng Phương Nam SVTH: Nguyễn Thanh Đồng MSSV 08B1040305 Trang1 Đồ án tốt nghiệp KSXD Khóa 2008-2010 GVHD: Th.S Phan Thành Trung Khoảng cách từ mép cọc biên đến mép đài lấy = 400mm Bố trí cọc hình vẽ: 500 2400 3200 800 - 800 00 00 24 00 80 32 00 M O ÙN G M T L /3 Kích thước thật đài: Fđ = 3.2x3.2=10.24 (m2) 7.7.3/ Kiểm tra lực tác dụng lên cọc: - Moment tính toán tác dụng lên trọng tâm đáy móng: Mtt = Mtt + Qhm = 30.33 + 10.33x2.5 = 56.16 (KN.m) - Trọng lượng đất phủ đài: Qđ = Fđtbhm = 10.24x2x2.5 = 51.2T=512 (KN) - Lực dọc tính toán: N = Ntt + Qđ = 2649.4 + 512 = 3161.4 (KN) - Ta coù: Pmax, tt N tt Q M xmax 3161.4 56.16 1.2 nc 1 1.2 xi 3161.4 56.16 1.2 Pmax 1 1.2 1627.5( KN / m ) Pmin 3161.4 56.16 1.2 1533.9( KN / m ) 2 Đề tài: Thiết Kế Ngân hàng Phương Nam SVTH: Nguyễn Thanh Đồng MSSV 08B1040305 Trang1 Đồ án tốt nghiệp KSXD Khóa 2008-2010 GVHD: Th.S Phan Thaønh Trung Pmax < Qan = 2890 (KN) Pmin < Qak = 1773 (KN) boá trí cọc hợp lý khô ng cần kiểm tra điều kiện chịu nhổ 7.7.4/ Kiểm tra ổn định đáy móng khối quy ước: Góc ma sát trung bình lớp đất ma øcọc qua: 0 i hi 14 3'10.2 26 32'19 29 ' 5.3 tb 23014 '22" 10.2 19 5.3 hi - Góc truyền lực: - - 50 49 ' Kích thước khối móng quy ước: Aqu a Lc tg tb 3.2 32 tg 49' 9.7 (m) Bqu b Lc tg tb 3.2 32 tg 49' 9.7 (m) Với a = khoảng cách giữ cọc theo phương = 2.4m Lc = chiều dài cọc 32m 2 3 18.8 m2 Fqu R 3.14 10.4 3 R =133.7m3 Wqu = - Chiều cao khối móng quy ước: Hm = 32m Trọng lượng khối móng quy ước: Q Fm i hi 6374 (KN) với - tb 35.6(T / m ) h i i Trị tiêu chuẩn lực dọc moment đáy khối móng: tc N qu N tt Q 2649.2 6374 9023( KN ) tc M qu M tt Q tt H m 30.33 10.33 2.5 56.16( KN m) - Điều kiện kiểm tra: tc max 1.2 R tc tc tc tb R tc với tc max tbtc tc N qu Fqu N tc qu Fqu tc M qu Wqu 9023 56.16 480 (KN/m2) 18.8 133.7 49023 480 (KN/m2) 18.8 Đề tài: Thiết Kế Ngân hàng Phương Nam SVTH: Nguyễn Thanh Đồng MSSV 08B1040305 Trang1 Đồ án tốt nghiệp KSXD Khóa 2008-2010 - với tc tc N qu Fqu GVHD: Th.S Phan Thaønh Trung tc M qu Wqu 9023 56.16 479.5 (KN/m2) 18.8 133.7 Sức chịu tải đất nền: mm R tc tc Abm I Bhm II Dc tc k bm = 9.7 m m1, m2, kt c = Hm = độ sâu đặt móng quy ước = 32m I = dung trọng lớp đất khối móng quy ước = 1.912(T/m3) II = dụng trọng trung bình lớp đất khối móng quy ước h 35.6 II i i 1.1 (T/m3) hi 32 ctc = lực dính lớp đất khối móng = 0.29(T/m2) tc = góc ma sát lớp đất khối móng = 2907’ A, B, D tra bảng V-5 sách BT học đất Vũ Công Ngữ R tc 0.275 8.7 1.912 2.3 32 1.13 4.85 0.29 R tc 87.8 (T/m2) Vậy điều kiện kiểm tra thoả mãn, nề n đáy móng khối quy ước thoả điều kiện ổn định hm= -2.5(m) -3m N tc M L0= 32 (m) ' 49 tb Hqu = 34.5m tc tc N tc M tc min tc max - 7.7.5/ Kiểm tra lún đáy móng: Ứng suất tải trọng thân đáy khối móng quy ước: Ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Đề tài: Thiết Kế Ngân hàng Phương Nam SVTH: Nguyễn Thanh Đồng MSSV 08B1040305 Trang1 Đồ án tốt nghiệp KSXD Khóa 2008-2010 GVHD: Th.S Phan Thành Trung - Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: gl z 0 tc ptbtc bt 48 35.6 12.4(T / m ) - Chia đất đáy khối quy ước thành lớp B m 1.94.m chọn hi=2m 5 - Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy lớp đất 1: + Ứng suất gây luùn: σzp =Ko zgl0 =K0.12.4 với K0= f( Lmq Bmq ; 2z ) Bmq + Ứng suất trọng lượng thân đất gây ra: σbt = 35.6+ dn z Bảng phân bố ứng suất đáy khối móng qui ước Lớp gl bt Ko (T/m2) (T/m2) bt/gl Điểm z (m) 0 1.00 0.00 1.0000 12.40 35.60 2.87 1.00 0.41 0.9600 11.90 37.42 3.14 1.00 0.82 0.7900 9.80 39.25 4.01 1.00 1.23 0.5900 7.32 41.07 5.61 1.00 1.64 0.4100 5.08 42.90 8.44 Lmq/Bmq 2z/Bmq bt p - Taïi điểm số ta có σ /σz = 5.6 > nên ta chọn chiều sâu vùng chịu nén điểm - Tính độ lún cuối theo công thức: n S= i i 1 với: tbigl p zi hi tbi gl Eoi zip : ứng suất trung bình tải trọng gây lớp đất xét hi= m = 20 cm Eoi: Module tổng biến dạng lấy từ thí nghiệm nén lún không nở hông lớp đất 5b có Eo= 1457T/m2 Đề tài: Thiết Kế Ngân hàng Phương Nam SVTH: Nguyễn Thanh Đồng MSSV 08B1040305 Trang1 Đồ án tốt nghiệp KSXD Khóa 2008-2010 GVHD: Th.S Phan Thành Trung i=0,8: hệ số không thứ nguyên để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính toán đơn giản hóa lấy cho trường hợp Lớp đất Chiều Lớp dày phân tố lớp(cm) 200 200 200 5b 12,4 σgl T.bình 12.40 12,15 11.90 11.90 10,85 9.80 9.80 8,56 7.32 200 E T/m2 7.32 6,2 5.08 Si cm β 1758 0,8 1758 0.8 1758 0,8 1758 0,8 1758 0,8 1758 0,8 1758 0,8 1758 0,8 ∑S(cm)= 1,11 0,99 0,78 0,56 3,44 Vậy S=3.44cm < Sgh=8cm (nền móng thỏa yêu cầu biến dạng) -3.m -5.8m bt bt bt bt bt bt H = 34.5 tb ' 49 4 10 gl gl gl gl gl gl Hình: Biểu đồ phân bố ứng suất (kN/m2) Đề tài: Thiết Kế Ngân hàng Phương Nam SVTH: Nguyễn Thanh Đồng MSSV 08B1040305 Trang1 7.7.6/Kiểm tra bền cấu tạo đài cọc: Kiểm tra chọc thủng: + dùng bêtông đài cọc mác 300, bêtông lót dày 100 mác 100 + Chọ n chiều cao đài cọc hđ = 1.6m góc xuyên thủ ng 450 tính từ chân cột không cần kiểm tra chọc thủng cọc Tính cốt thép cho đài cọc: cho đài y 800 MI 500 2400 MI 3200 - GVHD: Th.S Phan Thaønh Trung x 70 800 - Đồ án tốt nghiệp KSXD Khoùa 2008-2010 00 2400 800 3200 M O ÙN G M T L /3 + + tính đài cọc cônsole ngàm chân cột tải trọng tác dụ ng phản lực tập trung tim cọc: 850 + - 2pmax chọ n thé p C-II, chiều dày a = 8cm h0 = 152cm Mmax = 1531.5x2=3063 (KN.m) 3063.10 M 70.66 (cm2) Fa = = 0.9 2800 172 Rh0 chọ n thé p 1625a200(Fa = 78.5cm2) Dt cốt thép phương giống Khoảng cách cọc chọn = 1600mm Đề tài: Thiết Kế Ngân hàng Phương Nam SVTH: Nguyễn Thanh Đồng MSSV 08B1040305 Trang1 Đồ án tốt nghiệp KSXD Khóa 2008-2010 - GVHD: Th.S Phan Thành Trung Khoảng cách từ mép cọc biên đến mép đài chọn = 400mm Bố trí cọc hình vẽ: Đề tài: Thiết Kế Ngân hàng Phương Nam SVTH: Nguyễn Thanh Ñoàng MSSV 08B1040305 Trang1 ... 3,68 2.78 Số Lượng 3 1 1 1 1 Loại sàn Hai Phương Hai Phương Hai Phương Hai Phương Hai Phương Một Phương Hai Phương Hai Phương Một Phương Một Phương Một Phương Bảng 2.1- Tổng hợp số lượng ô sàn...Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư , Khóa 2008-2010 GVHD:THS PHAN THÀNH TRUNG Các chức năng: có chức - Làm trụ sở ngân hàng với giao dịch tiền tệ, kí gởi ngân hàng, cho vay, tiết kiệm… - Làm văn phòng... ĐỖ MINH HẢI TRANG 56 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư , Khóa 2008-2010 - GVHD:THS PHAN THÀNH TRUNG phương dài: M2 = mi2 P (2.2) Moment gối : phương ngắn: MI = - ki1P (2.3) phương dài: MII = - ki2