Đồ án cấp thoát nước trong công trình (bể bơi) (link full bản vẽ ở trang cuối)

ĐỒ ÁN CẤP THOÁT NƯỚC TRONG NHÀ THIẾT KẾ BỂ BƠI CÁC TÀI LIỆU THIẾT KẾ Mặt tầng nhà có bố trí thiết bị vệ sinh: TL 1/ 100 Kết cấu nhà: Bê tông cốt thép Số tầng nhà: Chiều cao tầng: 3,6m Chiều cao tầng hầm: 0,0m Chiều dày mái nhà: 0,4m Chiều cao hầm mái: 0,0m Cốt nhà tầng một: 0,7m Cốt sân nhà: 0,2m 10 Áp lực đường ống bên ngoài: Ban ngày: 24m Ban đêm: 28m 11.Đường kính ống cấp nước bên ngồi: D 200 12.Độ sâu chơn ống cấp nước bên ngoài: 1,8 m 13.Số người sử dụng nước nhà: 120 người đến bơi/ ngày Khu W.C phục vụ cho 20% số người đến tắm Thời gian làm việc: 8h – 20h Mỗi tuần nghỉ ngày để thau rửa bể 14.Nguồn cấp nhiệt cho hệ thống cấp nước nóng: nhiên liệu đốt 15.Hình thức sử dụng nước nóng: nồi đun 16.Dạng hệ thống nước bên ngồi: Chung 17.Đường kính ống nước bên ngồi: D 400 18.Độ sâu chơn ống nước bên ngồi: 2,6m 19.Lượng nước tràn thường xuyên 1% dung tích bể CHƯƠNG TÍNH TỐN CẤP NƯỚC LẠNH 1.1: Lựa chọn sơ đồ vạch tuyến tính mạng lưới cấp nước: Dựa vào tài liệu cho nhiệm vụ thiết kế vào mặt cơng trình, liên hệ với mạng lưới cấp bên tổ chức dẫn nước vào, tiến hành vạch tuyến mạng lưới cấp nước cho cơng trình ( Theo hệ thống cấp nước đơn giản) Dựa vào tuyến ống mặt bằng, dựng sơ đồ khơng gian hệ thống hình chiếu trục đo 1.2: Xác định lưu lượng tính tốn cho đoạn ống tính tốn thuỷ lực Lưu lượng tính tốn xác định theo cơng thức:  q × n× β  qtt = ∑  o  + qtran (l/s)  100  Trong đó: - qo: Lưu lượng tính tốn cho dụng cụ vệ sinh loại ( l/s) - n: Số lượng thiết bị vệ sinh loại - β: Hệ số hoạt động đồng thời thiết bị vệ sinh, lấy theo bảng 13 TCVN – 1988 - qtràn: Lượng nước tràn thường xuyên 1% dung tích bể ( l/s) Bảng 1: Bảng thống kê thiết bị vệ sinh cơng trình bể bơi Dụng cụ vệ sinh Số lượng ( cái) Lưu lượng thiết bị (l/s) Trị số đương lượng Hệ số hoạt động đồng thời Hương sen 44 0,2 100 Xí 0,1 0,5 70 Chậu rửa 0,07 0,33 80 Xác định qtrần: Dung tích bể xác định theo công thức sau: Wb 1   151,2 ⋅ 47 + ⋅ 0,5 ⋅ 47 + 1,5 ⋅ + ⋅ 0,2 ⋅ 2 = 1070,25(m ) 2   ⇒ Wb = 1070,25 (m3) Lượng nước tràn thường xuyên qtràn xác định theo cơng thức sau: qtràn = 1% dung tích bể Wb Thời gian hoạt động bể t = 12h = 12⋅ 3600 (s) Wb ⋅ 1% 1070,25 ⋅ 10 = qtràn = = 0,248( l/s) t 12 ⋅ 3600 ⋅ 100 Vậy ta có: Qtt = ( 0,2 × 44 × 1,0 ) + ( 0,1× 8× 0,7 ) + ( 0,07 × × 0,8 ) + 0,248 = 9.832(l/s) Tính tốn thuỷ lực cho hệ thống cấp nước lạnh khu tắm vệ sinh theo tuyến ống bất lợi với giả thiết tuyến ơng hệ thống cấp nước lạnh cho cơng trình bể bơi Kết ghi bảng Sau tính tốn thuỷ lực hệ thống cấp nước lạnh cho khu nhà tắm bổ sung lượng nước tràn thường xuyên bể bơi theo tuyến ống bất lợi nhất, chọn tuyến ống cấp nước lạnh cho bể bơi sau thau rửa bể để tính tốn kiểm tra Mỗi tuần bể bơi thau rửa lần vào ngày đầu tuần Thời gian ngưng bể 36h Trong đó, 10h đầu dùng để thoát nước, h dùng để cọ rửa bể, 22h lại dùng để cấp nước vào bể Nước dẫn vào bể theo hệ thống miệng đẩy Hệ thống miệng đẩy nước bố trí dọc theo hai bên chiều dài bể, sử dụng 10 miệng đẩy Lưu lượng tính tốn miệng đẩy : Q1 = Wb 1070,25 ⋅10 = = 1,35( l/s) t 22 ⋅ 3600 ⋅10 Kết tính tốn thuỷ lực cho tuyến ống cung cấp nước cho bể bơi sau thau rửa ghi bảng3 Như giả thuyết tuyến ống đúng, tuyến ống chọn đạt yêu cầu đường kính ống tổn thất áp lực cho tuyến ống cung cấp nước lạnh bể bơi 1.3: Tính tốn chọn đồng hồ đo nước Đồng hồ đo nước chọn sở thoả mãn diều kiện: - Điều kiện lưu lượng - Điều kiện tổn thất áp lực Dựa vào qtt xác định trên, chọn đồng hồ thoả mãn điều kiện: qmin ≤ qtt = 9,832 (l/s) ≤ qmax Từ bảng 17.1: Cỡ, lưu lượng đặc tính đồng hồ đo nước (GTCTN trang 206) ta chọn loại đồng hồ tuốc bin BB80 Các thông số kỹ thuật đồng hồ: - qđtr = 250 (m3 /h) - qmin = 1,7 (l/s) - qmax = 22 (l/s) Từ bảng 17.2: Tra bảng sức kháng đồng hồ là: S = 0,00207 m Tổn thất áp đồng hồ: hđh = S × qtt = 0,00207 × 9,8322 = 0,2 (m) < Như chọn đồng hồ BB80 hợp lý Kiểm tra với lưu lượng cấp nước vào bể sau thau rửa bể q tt = 13,5 l/s ta thấy đồng hồ đạt yêu cầu.Vậy chọn loại đồng hồ BB80 hợp lý 1.4: Tính tốn áp lực cần thiết cơng trình bể bơi Áp lực cần thiết cơng trình bể bơi xác định theo cơng thức: H ctnh = hhh + hđh + htd + Trong đó: ∑ h + hcb (m) - hhh: Độ cao hình học tính từ trục đường ống cấp nước bên đến dụng cụ vệ sinh cao (hay bất lợi nhất) hhh = ∇ chôn ống + ∇ nhà + ∇ hương sen= 1,8 + (0,7 – 0,2) + = 4,3(m) - hđh: Tổn thất áp lực qua đồng hồ: hđh = 0,2 (m) - htd: Áp lực tự cần thiết thiết bị vệ sinh: htd = (m) - ∑h: Tổng tổn thất áp lực ma sát theo tuyến ống bất lợi nhất: ∑h=1,228 (m) - hcb: Tổn thất áp lực cục theo tuyến ống bất lợi nhất: hcb = (20 – 30)% ∑h hcb=0,3 × 1,228=0,368 (m) Vậy ta có: H ctnh = 4,3+ 0,2 + + 1,228+ 0,368 = 9,096 (m) Mà áp lực đường ống nước bên vào Ban ngày 24 (m), Ban đêm là28 (m) Vậy áp lực đường ống bên ngồi đảm bảo cung cấp nước trực tiếp cho cơng trình bể bơi TÍNH TỐN KÉT NƯỚC DỰ PHỊNG XÁC ĐỊNH DUNG TÍCH KÉT NƯỚC Dung tich két nước xác định theo cơng thức Wk = K.Wđh Trong đó: K : hệ số dự trữ kẻ đến chiều cao xây dựng phần cặn lắng đáy két nước , lấy K=1,2 Wđh – dung tích điều hồ kết nước , tính lưu lượng nước dùng cho khu nhà tắm trongkhoảng thài gian 20 phút Lưu lợng nước lạnh cung cấp cho khu nhà tắm : qtt = 9,832 l/s Wk = 1,2 × 9,832 × 10 −3 × 20 × 60 = 14,16 m3 Chọn kích thức két nước dự phịng 4000 × 3000 × 1200mm Xác định chiều cao đặt két Chiều cao đặt két nước xác định sở đảm bảo áp lực để dưa nước tạo áp lực tự cần thiết cho thiết bị vệ sinh bất lợi tong trường hợp dùng nươc lớn chièu cao đặt két xác định theo công thức sau: Hk = htd + ∑ h + hcb +-hhh Trong : hhh- độ cao hình học đưa nước từ trục đường ống két nước đến dụng cụ vệ sinh bất lợi hhh= htầng – hhương sen = 3,6 – = 1,6 m htd - áp lực tự cần thiết thiết bị vệ sinh : htd = m ∑ h – tổng tổn thất áp lực ma sát theo tuyến ống bất lợi : 1,474 hcb – tổn thất áp lực cục theo tuyến ống bất lợi : hcb = (20-30)% ∑ h = 0,3.1,48 = 0,444 m Hk = + 1,48 + 0,444 +1,6 = 6,524 m CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MẠNG LƯỚI THỐT NƯỚC 2.1: Lựa chọn sơ đồ vạch tuyến mạng lưới thoát nước, Nước thải từ khu nhà tắm vệ sinh xử lý cục bể tự hoại đặt khu vệ sinh, Sau đưa đến thoát chung với hệ thống thoát nước tràn từ bể bơi nước mưa hệ thống thoát nước thành phố, Dựa vào mặt ta vạch tuyến mạng lưới thoát nước cho bể bơi, 2.2: Xác định lưu lượng nước thải tính tốn, Lưu lượng nước thải tính tốn xác định theo công thức: qth =  q0 × n × β   (l/s),  100  ∑ Trong đó: - qth: Lưu lượng nước thải tính toán, - q0: Lưu lượng nước thải thiết bị vệ sinh, Lấy theo bảng 23,2 - n: Số thiết bị vệ sinh loại mà đoạn ống phục vụ, - β: Hệ số hoạt động đồng thời thải nước thiết bị vệ sinh, Lấy theo bảng 23,3 (Giáo trình Cấp nước), Bảng 4:Bảng thống kê thiết bị vệ sinh cơng trình bể bơi, Dụng cụ vệ sinh Số lượng (cái) Lưu lượng thiết bị(l/s) Hệ số hoạt động đồng thời Đường kính ống dẫn(mm) Hương sen 44 0,2 80 50 Xí 1,6 60 100 Bồn rửa 0,1 100 50 - Từ sơ đồ vạch tuyến mạng lưới thoát nước ta lập bảng tính tốn thuỷ lực mạng lưới nước, - Bố trí rãnh thơng phịng tắm theo nhóm, sau nước tắm chảy vào ống đứng đổ vào đường ống thoát nước chính, Đường kính ống đứng nước chọn theo Bảng 23,6 (GT CTN), Khả thoát nước ống đứng Khu nhà tắm có nhánh nước giống ,ở ta xét cho nhánh: Ta có sơ đồ sau: GT1 Từ ta có bảng tính tốn thuỷ lực nước cho khu vệ sinh (trang tiếp sau) Bảng tính tốn ống nhánh - Hệ thống thu nước tràn bể bơi máng tràn bố trí dọc theo chiều dài thành bể, sau chảy vào ống đứng đổ vào đường ống nước chính, - Hệ thống xả kiệt bể miệng xả bố trí đáy bể bơi, Thời gian xả kiệt nước khỏi bể 10h, Lưu lượng nước xả xác định theo cơng thức sau: qx¶ = Wb 1070,25.1000 = = 29,73 (l/s), t 10.3600 Tra bảng tính tốn thuỷ lực m ạng lưới nước được: - Đường kính ống xả Dxả = 250 mm, - Vận tốc v = 0,86 m/s, - i =0,0045, - Độ dầy H/D = 0,5, 02.3: Tính tốn bể tự hoại Dung tích bể bơi tự hoại xác định theo công thức: Wb = Wn + Wc.(m) Trong đó: - Wb: Thể tích nước bể (m3) - Wc: Thể tích cặn bể (m) 2.3.1: Xác định thể tích nước bể: Wn = (1 - 3)Qngđ - Qngđ: Lượng nước thải ngày đêm tuỳ thuộc vào yêu cầu vệ sinh lý kinh tế, lấy 20% số người đến bơi Qngđ = n × q n 120 ×1,6 × 0,2 = = 0,0384 (m3) 1000 1000 Vậy: Wn = 3× 0,0384 = 0,115 (m3) 2.3.2: Xác định thể tích cặn bể: Wc = a × T × (100 − W1 ) × b × c × N (m) (100 − W2 ) × 1000 Trong đó: - a: Tiêu chuẩn thải cặn (Lấy a = 0,5l/ng.ngđ) - T: Thời gian hai lần lấy cặn, T = 365 ngày - W1, W2: Độ ẩm cặn chưa lên men sau lên men: W1 = 95%; W2 =90% - b: Hệ số kể đến độ giảm thể tích cặn lên men, giảm 30% lấy b =0,7 - c: Hệ số kể đến phần cặn để lại hút cặn, Lấy c = 1,2 - N: Số người sử dụng N Wc = 0,5 × 365 × (100 − 95) × 0,7 × 1,2 × 36 = 2,76 (m3) (100 − 90) × 1000 Vậy dung tích bể tự hoại là: Wb = Wn + Wc = 0,115 + 2,76 = 2,875 (m3) Chọn bể tự hoại hai ngăn bê tơng cốt thép, có kích thước sau: Chiều dài ngăn thứ nhất: 2,6 (m) Chiều dài ngăn thứ hai: 1,0 (m) Chiều rộng: 1,0 (m) Chiều sâu công tác: 1,3 (m) Bể thiết kế gồm có: - Đường ống dẫn nước vào khỏi bể có đường kính D100 - Cửa thơng cặn có kích thước 200 × 200 (mm) - Cửa thơng nước có kích thước 150 × 150 (mm) - Cửa thơng khí có kích thước 100 × 100 (mm) Dung tích bể tự hoại xác định theo công thức: Wb = Wn + Wc,(m), Trong đó: - Wb: Thể tích nước bể (m3), - Wc: Thể tích cặn bể (m), 22.4: Tính tốn hệ thống nước mưa, 2.4.1: Tính tốn ống đứng ống nhánh, Đường ống đứng chọn theo diện tích phục vụ giới hạn ống đứng: F max gh = 20× d2 × Vp ψ×h max (m2) Trong đó: - d: Đường kính ống đứng, - ψ: Hệ số dòng chảy mái, lấy ψ = - Vp: Tốc độ phá hoại ống, chọn ống chất dẻo có Vp = 2,5 m/s - h 5max: Lớp nước mưa phút lớn theo dõi nhiều năm, theo tài liệu khí tượng Hà Nội h 5max = 15,9cm Chia mái che cơng trình thành khu vực để tính tốn : a Mái khu I: - Diện tích mái: FImái=59 × 6=354 (m2) - chọn đường kính ống đứng : d= 125 (mm)=125 (cm) F max ghI 20× 12.52 × 2,5 = = 491,3 (m2) 1× 15,9 Số ống đứng cần thiết cho hệ thống thoát nước mưa mái khu I: nI = F I mai 354 = = 0,72 ≈ (ống) max 491.3 FghI b Mái khu II: - Diện tích mái: FIImái=4,5 × 12=54 (m2) - chọn đường kính ống đứng : d= 50 (mm)=5 (cm) F max ghII 20× 52 × 2,5 = = 78,6 (m2) 1× 15,9 - Số ống đứng cần thiết cho hệ thống thoát nước mưa mái khu vựcII: F II mai 54 n II = maxx = = 0,6 ≈ (ống) FghII 78,6 c Mái khu III: - Diện tích mái: FIImái=4,5 × 6=27 (m2) - chọn đường kính ống đứng : d= 50 (mm)=5 (cm) F max ghII 20× 52 × 2,5 = = 78,6 (m2) 1× 15,9 - Số ống đứng cần thiết cho hệ thống thoát nước mưa mái khu vựcIII: F II mai 27 n II = maxx = = 0,3 ≈ (ống) FghII 78,6 1,4,2: Tính tốn máng dẫn nước mưa ( xênơ), - Kích thước máng dẫn xác định dựa sở lượng nước mưa thực tế chảy máng dẫn đến phễu thu, _ Khi tính tốn cần tn theo số quy định :  Vận tốc nhỏ nước chảy máng : Vmin = 0,4 (m/s)  Độ dốc lịng máng : 0,002 ÷ 0,01  Chiều cao lớp nước miệng phễu lớn (ứng với h5max) ÷ 10 cm , _ Xác định kích thước máng dẫn nước sở lượng nước mưa thực tế chảy máng dẫn đến phễu thu dựa sở tính tốn thực tế , - Lượng nước mưa lớn chảy đến phễu thu xác định theo cơng thức: q max ml ψ × F × h5max = (l/s), 300 Trong đó: - F: Diện tích mái thực tế mặt mà phễu phục vụ (m 2) (tức diện tích thu nước ống đứng) Máng dẫn nước mưa khu vực I: q max ml = × 354 × 15,9 = 18,76 (l/s) 300 Chọn máng dẫn chữ nhật bê tơng trát vữa, tra biểu đồ tính tốn thuỷ lực Hình 24,10 (Giáo trình Cấp nước) thơng số kỹ thuật sau: - Độ dốc lịng máng: i = 0,0043 - Chiều rộng máng: B =30 (cm) - Chiều cao lớp nước: H = 10 (cm) Máng dẫn nước mưa khu vực II: q max ml = 1× 54× 15,9 = 2.86 (l/s) 300 - Độ dốc lòng máng: i = 0,003 - Chiều rộng máng: B =2 (cm) - Chiều cao lớp nước: H = (cm) Máng dẫn nước mưa khu vực II: q max ml = 1× 27× 15,9 = 1,43 (l/s) 300 - Độ dốc lòng máng: i = 0,003 - Chiều rộng máng: B = 10 (cm) - Chiều cao lớp nước: H = (cm) 1,4,3: Tính tốn mạng lưới nước ngồi sân nhà, Ta xây rãnh hình chữ nhật gạch xi măng để nước mưa cho cơng trình,Tra biều đồ tính tốn thủy lực Hình 24,9 (Giáo trình Cấp nước) ta có thơng số kĩ thuật sau, Độ dốc lịng máng: i = 0,01 Chiều rộng máng: B = 40 (cm) Chiều cao lớp nước: H = 10 (cm) Vận tốc nước chảy mương: v=0,75 m/s 600 100 300 12000 400 54500 4500 200 rãnh nước mưa THỐT NƯỚC MƯA CHO MÁI CHƯƠNG 3A TÍNH TỐN CẤP NƯỚC NĨNG Nguồn cấp nhiệt cho hệ thống cấp nước nóng than, Hình thức sử dụng nước nóng vịi hồ trộn, Ta thiết kế hệ thống cấp nước nóng song song với mạng lưới cấp nước lạnh sau dùng vịi trộn để hồ trộn nước nóng với nước lạnh để đạt nhiệt độ cần thiết theo yêu cầu, Nước nóng sử dụng nhà tắm, cho chậu rửa cấp cho bể bơi 3,1: Tính tốn thuỷ lực cho hệ thống cấp nước nóng cho khu vệ sinh Cấp I : Dùng nồi đun để cung cấp nước nóng hịa trộn với nước lạnh để đảm bảo sau rửa bể đến mở nước bể đạt nhiệt độ 23o C với nhệt độ nước lạnh 19o C Cấp II : Dùng nồi đun để cung cấp nước nóng: - Để hịa trộn với nước lạnh đảm bảo nhiệt độ cung cấp khu tắm đạt yêu cầu 30o C với nhiệt độ nước lạnh 19o C - Để đảm bảo nhiệt độ nước bể bơi sử dụng ổn định 23o C (bể bơi bị tổn thất nhiệt qua kết cấu, bay , nước tràn ) Ta thiết kế mạng lưới cấp nước nóng song song với mạng lưới cấp nước lạnh sau dùng vịi trộn để hồ trộn nước nóng với nước lạnh để đạt nhiẹt độ cần thiết theo yêu cầu (riêng xí khơng cần phải cấp nước nóng), Đối với bể bơi ta thiết kế I,Tính tốn thiết bị đun Chọn thiết bị đun nước nóng nồi đun cải tiến ,nguồn cấp nhiệt cho hệ thống nhiên liệu đốt , a Diện tích đun nước nóng cần thiết, Nồi đun có nhiệt độ nước nóng 60 o C, Lấy lượng nước nóng cấp nhiệt 25% Qbể, Công suất nguồn nhiệt cần cung cấp cho nước bể từ 19oC lên 23oC là: -Công suất nguồn nhiệt cấp: Pnh = w nh ,ngd T (kCal/h), Trong đó: Wnh,ngđ :lượng nhiệt tiêu thụ ngày đêm (kcal/ngđ) Wnh,ngd = Qbể(tn-t1) Qbể : Thể tích nước bể , Qbể = 1070,25 m3 = 1070,25.103 ( l ) tn : Nhiệt độ yêu cầu bể, tn = 23O C tl : Nhiệt độ nước lạnh cấp vào bể, tl = 19O C Wnh,ngd = 1070,25,103,(23-19) = 4281.103 (kcal/ngđ) T : Thời gian nguồn cấp nhiệt làm việc ngày đêm, T = 14h, 4281 103 Pnh = = 305,8.103 (kCal/h), 14 Dùng nồi đun thép với ống thơng khói đứng ống thép trãng kẽm có đường kính d = 50 mm, l = 1,5m -Diện tích đun nóng cần thiết: P Fd = 1,15 nh (m2) H nh Trong đó: 1,15 hệ số dự trữ diện tích đun nóng Pnh: cơng suất nguồn cấp nhiệt (kcal/h) Hnh : Cường độ nhiệt tính toán, theo bảng 29,2 CTN, lấy Hnh=12000 (kCal/m ,h), Phụ thuộc vào loại nồi đun thông số khác, với nồi thép ta chọn Hnh =12000 (kcal/m3h) 305,8.103 Fd = 1,15 = 29,31(m2) 12000 -Diện tích đun nóng ống thơng khói: fd = π.d.l = 3,14.0,05.1,5 = 0,2355(m2), Chọn số nồi đun nồi công tác nồi dự phịng , Số ống thơng khói cho nồi là: n= Fd 29,31 = = 62 (ống) f 0,2355 Chọn khoảng cách ống khói a = 100 mm đường kính nồi đun Dnồi = 1,4 (m) b, Xác định kích thước lị đun, -Lượng nhiên liệu chi phí cho nồi đun : Pnh 305,8.103 = = 87,37 (kG/h), n.Q tt η 2.2500 0,7 Ph = Qtt : Nhiệt trị thấp nhiên liệu, với nhiên liệu than đá Qtt = 6500(kCal/kG) η : Hiệu suất lò, lấy η = 0,7 -Lượng khơng khí cần thiết vào lị xác định theo công thức : Q p α L k = 1,12 tt h (m3/h), 1000 1,12 : Hệ số dự trữ, α : hệ số thừa khơng khí, lượng khơng khí cần thiết để tạo thành kCal, lấy α=1,4, Lk = 1,12 6500.87,37.1,4 = 795,1 (m3/h) = 220,85(l/s) 1000 -Diện tích cửa thu khí, Fc = Lh 795,1 = = 0,316 (m2) Vc 36000 0,7.3600 Vc : Vận tốc gió qua cửa thu khí, lấy Vc = 0,7 (m/s) Chọn chiều rộng cửa thu khí B = 0,8 m chiều cao thu khí là: Hc = Fh 0,316 = = 0,4 (m) B 0,8 -Chiều cao lò: Hlò = Hc + Hthan + Hdt = 0,4 + 0,5 + 0,6 = 1,5 (m) Hthan : Chiều cao xếp nhiên liệu, lấy Hthan = 0,5 (m) Hdt : Chiều cao dự trữ, lấy Hdt = 0,6 (m) -Chiều cao nồi đun: Hn = Ht,kiêm + Ht,khói = 0,7 + 1,5 = 2,2 (m) Ht,kiêm : Chiều cao phần ống tiết kiệm nhiệt, lấy Ht,kiêm = 0,7 (m) Ht,khói : Chiều cao ống thơng khói c, Xác định chiều cao ống khói lị, -Lượng thơng gió tự nhiên xác định theo công thức : Z = H (γ vào - γ ) mm H = Hlò + Hn + Hk Hlò , Hn , Hk : chiều cao lị, nồi đun, ống khói γ vào : Dung trọng riêng khơng khí vào lị: γ vao = γ(20o C) = 273.γ tc 273.1,26 = = 1,174(kG / m ) 273+ t 273+ 20 γ : Dung trọng riêng khói khỏi ống khói: γ vao = γ(200o C) = 273.γ tc 273.1,26 = = 0,73(kG / m ) 273+ t 273+ 200 γ tc : Dung trọng riêng không khí điều kiện tiêu chuẩn,lấy γ tc = 1,26 kG/m3 t :Nhiệt độ tính tốn khơng khí ,oC Vậy ta có : Z = (1,3 + 2,2 +Hk),(1,174 – 0,73) = (3,5 +Hk),0,444 -Tổng số tổn thất khí động qua nồi, lị, ống khói xác định theo cơng thức : ∑h = hc + hgh + hl+ hd + hk (mm) hc : Tổn thất khí động qua cửa thu khí, xác định theo cơng thức : ξ.V 2c γ vao ( mm) hc = 2.g ξ : Hệ số sức kháng qua cửa, lấy ξ = 1,5 Vc : Tốc độ khí qua cửa, Vc = 0,8 m/s hc = 1,5.0,8 2.1,174 = 0,057( mm ) 2.9,81 hgh : Tổn thất khí động qua ghi lị, lấy hgh = mm hl : Tổn thất qua buồng đốt lò, lấy hl = mm Hd : Tổn thất qua ống thơng khói đứng, xác định theo công thức: λ.V 2d l.γ d ( mm ) hd = 2.g.d γ d : Dung trọng riêng khói ống thơng khói: γ d = γ (800o C) = 273.γ tc 273.1,26 = = 0,32(kG / m ) 273+ t 273+ 800 , Vd : Tốc độ khói ống thơng khói đứng, xác định theo cơng thức : Vd = 4.L k 4.84,94 = = 0,698(m/s) π.d n 3,14.0,052.62.1000 Vậy tổn thất qua ống khói đứng hd = 0,04.0,6982.2.0,32 ( mm ) = 0,0127 0,05.2.9,81 hk Tổn thất qua ống khói, xác định theo cơng thức : λ.V 2k H k γ k ( mm ) hk = 2.g.D k Vk : Vận tốc khói ống khói, lấy Vk = 3m/s, γ k : Dung trọng riêng khói khỏi ống khói: γ k = γ(200o C) = 273.γ tc 273.1,26 = = 0,73(kG / m ) 273+ t 273+ 200 Chọn Dk = 400 mm, ta có : π.D k 3,14.0,42 Fk = = = 0,1256 (m / s) 4 Vk = Lk 795,1 = = 1,758(m / s ) Fk 0,1256.3600 hk = 0,04.1,758 2.H k 0,73 = 0,0115 H k (mm) 0,4.2.9,81 Vậy ta có: ∑h =0,057 + + 3+ 0,0127+ 0,0115 , Hk =6,07+0,0115Hk (mm) Ta có : Z > ∑h ; (3,5 + Hk)0,444 > 6,07+ 0,0115 Hk Hk > 10,44m, Chọn chiều cao ống khói Hk = 11m, Vạy ta có sơ ni un nh sau: Vách ngăn N c lạnh vào ống thông khói ố ng tiết kiệm nhiệt Cưa cho nhiªn liƯu N í c nãng Cưa Xả cặ n Cửa cời tro thu khí Nồi đun n í c nãng c¶i tiÕn Lượng nhiên liệu tiêu thụ ngày đêm là, Wnh ,ngd 4281.10 = = 940,88kG/lần = 0,941 t/ngđ P= Qh η 6500.0,7 Lượng nhiên liệu dự trữ kho 15 ngày : 15x0,941= 14,115(tấn), 2, Cấp II, - Lượng nhiệt cần cung cấp cho số người đến tắm : Wnh,ngđ = qo.(tn –tl).N (kcal/ngđ) qo : Tiêu chuẩn cấp nước nóng cho người đến tắm, lây qo = 60 l/ng,ngđ tn : Nhiệt độ nước nóng yêu cầu nhà tắm, tn = 30o C tn : Nhiệt độ nước cấp lạnh cấp vào, tl = 19o C N : Số người đến tắm, N =120 người Wnh,ngđ = 60.(30-19).120 = 79200(kCal), - Công suất nguồn nhiệt giờ: Pnh ,h = Wnh ,ngd T Trong :T thời gian làm việc bể, T=12 h Pnh,h = 79200 = 9900(kcal / h) - Lượng nhiệt tổn thất qua thành bể đáy bể: Q1 = k × F1 × (t n − t l ) k1 hệ số truyền nhiệt qua kết cấu, k1 = 1 δ +∑ + αt λ αt l k1 = n 1 0,003 0,2 0,01 =1,862 + + + + 10 0,8 0,7 0,7 7,5 F1 diện tích thành bể đáy F1 = ( 0,2 + 2 × 15) + ( 47 + 0,5 × 15) + (1,2 × 15) + (1,5 × 15) + (2 × 73,6) = 922,89 (m2) Vậy: Q1 = 1,862 × 922,89 × (23 − 19) = 6873,68 (kcal/h) - Lượng nhiệt tổn thất bay bề mặt là: Q2 = k2.F2.(tn - tl) Q2 =1 × 15 × 49 (23 - 19) = 2490 (kcal/h) - Công suất bù lại lượng nhiệt tổn thất qua thành bể, đáy bể bề mặt là; Pnh,h = Q1 + Q2 =9363,68 (kcal/h) - Diện tích đun cần thiết: Fđ = 1,15 p nh ,h H nh = 1,15 9363,68 = 0,78 (m2) 12000 Vậy ta dùng ln thiết kế nồi đun cấp nước nóng cho bể bơi để cấp cho nhà tắm, 4,Tinh toán áp lực cần thiết cơng trình, Hctnh = Hhh + hđh + htd + ∑h + hc b + hnồi đun Trong : Hhh : Độ cao hình học đưa nước từ trục đường ống cấp nước bên đến dụng cụ vệ sinh bất lợi nhất,Hhh = 3,5 m - hđh: Tổn thất áp lực qua đồng hồ: hđh = 0,35 (m) sen): - htd: Áp lực tự cần thiết thiết bị vệ sinh bất lợi (hương htd = (m) -∑h: Tổng tổn thất áp lực ma sát theo tuyến ống phân phối nước nóng bất lợi nhất: ∑h = 2,98 m 30)% ∑h, Vậy ta có: - hcb: Tổn thất áp lực cục theo tuyến ống bất lợi nhất: hcb = (20 – hcb = 0,3x2,98 = 0,894 m - hnđ :tổn thất qua nồi đun hnd = 6,07 + 0,0115x11000 = 0,133 (m)  Hctnh = 3,5 + 0,35 + + 2,98 + 0,894 + 0,133 = 9,857 (m) Ta thấy Hctnh < Hmax =10 (m ),do ta khơng phải cần dến két dự trữ nước nóng , ống nhánh từ điểm tính tốn tới khu vệ sinh ứng với số xí tưng ứng tương ứng có lưu lượng 0.8l/s 1.0 l/s (nước lạnh) 0.4 l/s , 0.5l/s (đối với nước nóng ) Tra bảng tính tốn thuỷ lực ta đường kính ống tương ứng D32mm(với nước lạnh ) , D25mm(đối với nước nóng ) link full: httpsdrive.google.comfiled1vnZieEfdqPsX7EKi5gPlMHa3viMf1cQUviewusp= sharing ... sau nước tắm chảy vào ống đứng đổ vào đường ống nước chính, Đường kính ống đứng nước chọn theo Bảng 23,6 (GT CTN), Khả thoát nước ống đứng Khu nhà tắm có nhánh thoát nước giống ,ở ta xét cho nhánh:... 3A TÍNH TỐN CẤP NƯỚC NĨNG Nguồn cấp nhiệt cho hệ thống cấp nước nóng than, Hình thức sử dụng nước nóng vịi hồ trộn, Ta thiết kế hệ thống cấp nước nóng song song với mạng lưới cấp nước lạnh sau... cung cấp nước nóng hịa trộn với nước lạnh để đảm bảo sau rửa bể đến mở nước bể đạt nhiệt độ 23o C với nhệt độ nước lạnh 19o C Cấp II : Dùng nồi đun để cung cấp nước nóng: - Để hòa trộn với nước