Đồ Án Cấp Thoát Nước Trong Công Trình

Đồ án cấp nước, thuyết minh đồ án cấp thoát nướcđồ án cấp thoát nước nhà cao tầngđồ án cấp thoát nước trong nhàcâu hỏi bảo vệ đồ án cấp thoát nướcdo an cap thoat nuocđồ án cấp thoát nước đô thịđồ án cấp thoát nước chung cưđồ án cấp thoát nước trường họcđồ án cấp thoát nước trong nhà chung cưđồ án cấp thoát nước bên trong công trình

đồ an cấp thoát nớc công trình đồ án cấp thoát nớc nhà Họ tên: Lớp: Ngày giao đồ án: Giáo viên hớng dẫn: Các số liệu thiết kế Mặt tầng nhà có bố trí thiết bị vệ sinh: TL 1/ 100 Kết cấu nhà: Bê tông cốt thép Số tầng nhà: Chiều cao tầng: 3,0m Chiều cao tầng hầm: 0,0m Chiều dày mái nhà: 0,3m Chiều cao hầm mái: 0,0m Cốt nhà tầng một: 7m Cốt sân nhà: 10 6,5 m áp lực đờng ống bên ngoài: Ban ngày: 7m Ban đêm: 10m 11 Đờng kính ống cấp nớc bên ngoài: D 200 12 Độ sâu chôn ống cấp nớc bên ngoài: 1m 13 Số ngời sử dụng nớc nhµ: 40 ngêi/ ca thêi gian ca lµ h.Khu W.C phục vụ cho 10% số ngời đến tắm Thời gian làm việc:8 ca/ngày Mỗi tuần nghỉ ngày ®Ĩ thau rưa bĨ ton =23o C 14 t o1 = 18o C Nguån cÊp nhiÖt cho hÖ thèng cÊp nớc nóng: Than đá 15 Hình thức sử dụng nớc nóng: trộn Dùng vòi 16 Dạng hệ thống thoát nớc bên ngoài: Chung 17 Đờng kính ống thoát nớc bên ngoài: Gvhd: svth: D 500 đồ an cấp thoát nớc công trình 18 Độ sâu chôn ống thoát nớc bên ngoài: 1,8m 19 Lợng nớc tràn thờng xuyên 1% dung tích bể Chơng Tính toán cấp nớc lạnh 1.1: Lựa chọn sơ đồ vạch tuyến tính mạng lới cấp nớc: Dựa vào tài liệu cho nhiệm vụ thiết kế vào mặt công trình, liên hệ với mạng lới cấp bên tổ chức dẫn nớc vào, tiến hành vạch tuyến mạng lới cấp nớc cho công trình vào đầu thiết kế ta có: áp lực đờng ống bên ngoài: Hngmax =10 m H ngmin =7 m áp lc cần thiết công trình nhà tầng là: Hctnh = 8ữ 10 m.( chọn sơ bộ) So sánh ,ta thấy áp lực đờng ống bên không thờng xuyên đảm bảo dẫn nớc tới thiết bị vệ sinh bên nhà ta lựa chon sơ đồ hệ thống cấp nớc công trình sơ đồ hệ thống cấp nớc có két nớc đặt mái áp lực đờng ống bên đủ mạnh( vào ban đêm),nớc từ đờng ống bên đợc đa lên két nớc để dự trữ, sau đó, nớc từ két cung cấp cho toàn thiết bị vệ sinh nhà Dựa vào tuyến ống mặt bằng, dựng sơ đồ không gian hệ thống hình chiếu trục đo sau tiến hành đánh số thứ tự đoạn ống ,tuyến ống bất lợi Cao xa 1.2: Xác định lu lợng tính toán cho đoạn ống tính toán thuỷ lực Lu lợng tính toán đợc xác định theo công thức: q ì nì qtt = ∑  o  + qtran  100  (l/s) Trong đó: - qo: Lu lợng tính toán cho mét dơng vƯ sinh cïng lo¹i ( l/s) - n: Số lợng thiết bị vệ sinh loại - : Hệ số hoạt động đồng thời thiết bị vệ sinh, lấy theo bảng 13 TCVN 1988 Gvhd: svth: đồ an cấp thoát nớc công trình - qtràn: Lợng nớc tràn thờng xuyên 1% dung tÝch cđa bĨ ( l/s) B¶ng 1: B¶ng thèng kê thiết bị vệ sinh công trình bể bơi Dụng cụ vệ sinh Số lợng ( cái) Lu lợng thiết bị (l/s) Trị số đơng lợng Hệ số hoạt động đồng thời Hơng sen 44 0,2 100 XÝ 0,1 0,5 70 ChËu röa 0,07 0,35 80 Xác định qtrần: Dung tích bể đợc xác định theo công thức sau: 1 Wb = 151,5 ⋅ + ⋅ 0,2 ⋅ + 1,2 ⋅ 46 + ⋅ 0,5 ⋅ 46. 2 Wb = 1048,5 (m3) Lợng nớc tràn thờng xuyên qtràn đợc xác định theo công thức sau: qtràn = 1% dung tích bể Wb.Thời gian hoạt ®éng cđa bĨ t = 8h = 8⋅ 3600 (s) qtrµn Wb ⋅ 1% 1048,5 ⋅ 10 = = = 0,364( l/s) t ⋅ 3600 ⋅ 100 VËy ta cã: Qtt = ( 0,2 × 44 × 1,0 ) + ( 0,1× 8× 0,7 ) + ( 0,07 × × 0,8 ) + 0,364= 9.948(l/s) TÝnh to¸n thủ lùc cho hƯ thèng cÊp níc l¹nh cđa khu tắm vệ sinh theo tuyến ống bất lợi với giả thiết tuyến ông hệ thống cấp nớc lạnh cho công trình bể bơi Kết đợc ghi bảng Gvhd: svth: đồ an cấp thoát nớc công trình Bảng 2: Bảng tính toàn thuỷ lực cho hệ thống cấp nớc lạnh Đoạn Thiết bị vệ qtt D V 1000i L h = i.L sinh Se XÝ Röa (l/s) (mm) (m/s) (m) (m) n 1-2 0,112 15 0,65 119,3 3,3 0,394 2-3 0,392 25 0,734 136,6 0,3 0,041 3-4 0,784 40 0,64 31,3 7,96 0,249 4-5 2,584 50 0,75 21,8 4,96 0,108 - 13 3,384 80 0,68 14,7 4,96 0,073 - 22 5,184 80 1,05 32 4,96 0,159 - 31 6,984 90 1,05 26,5 4,96 0,131 - 35 7,784 100 0,92 17,8 4,96 0,088 - 10 44 9,584 100 1,13 26 4,96 0,129 10 - TN 44 9,584 100 1,13 26 16 0,416 Tỉng 1,788 Sau tÝnh to¸n thủ lùc hƯ thống cấp nớc lạnh cho khu nhà tắm bổ sung lợng nớc tràn thờng xuyên bể bơi theo tun èng bÊt lỵi nhÊt, chän tun èng cÊp níc lạnh cho bể bơi sau thau rửa bể để tÝnh to¸n kiĨm tra  TÝnh to¸n thủ lùc cho bể bơi : _ Chọn thời gian làm việc bể bơi chế độ cấp , xả nớc nh sau : Bể bơi làm việc từ h sáng ữ h tối hàng ngày Bể làm việc liên tục định kỳ sau tuần nghỉ ngày để tiến hành thau rửa bể cấp nớc _ Thời gian xả nớc bể bơi : Từ 20 h ngày hôm trớc đến h sáng ngày hôm sau (10 tiếng) _ Thơi gian cọ rửa bể bơi : Từ h sáng ®Õn h s¸ng (2 tiÕng) _ Thêi gian cấp nớc lạnh theo chế độ : + Cấp I : cÊp 75% thÓ tÝch bÓ : Tõ h sáng đến 0h 30 phút đêm (16,5 tiếng) + CÊp II : cÊp 25% thÓ tÝch bÓ – Tõ h 30 phút đêm tới h sáng (5,5 tiếng) sau bể lại làm việc bình thờng Thêi gian cÊp níc nãng theo cÊp níc l¹nh (nh trên) nớc nóng đợc cấp vào bể cÊp II Bè trÝ sè miƯng ®Èy b»ng 10 , bên chiều dài bể bơi để cung cÊp níc cho bĨ Gvhd: svth: ®å an cấp thoát nớc công trình Lu lợng miệng đẩy : 0,75 ì 1048,5 q= = 1,32 (l/s) 16,5 ì 10 ì 3,6 Căn vào qmđ ta lập bảng tính toán thuỷ lực đờng ống cấp nớc bể bơi Đoạn ống A-B B-C C-D D-E E-F F-G Tỉng Sè miƯn g ®Èy 10 10 qtt (l/s) 1,32 2,64 3,96 5,28 6,6 13,2 13,2 D (mm) 50 70 80 90 90 100 v (m/s) 0,61 0,75 0,79 0,78 0,97 1,53 1000i l(m) 20,8 21,8 18,9 15,3 23,1 47,5 9,5 9,5 9,5 9,5 21,4 6,8 66,2 h=il (m) 0,198 0,207 0,180 0,145 0,494 0,323 1,053 Nh vËy gi¶ thuyÕt tuyÕn èng chÝnh đúng, tuyến ống chọn đạt yêu cầu đờng kính ống tổn thất áp lực cho tuyến ống cung cấp nớc lạnh bể bơi, 1.3: Tính toán chọn đồng hồ đo nớc, Đồng hồ đo nớc chọn sở thoả mãn diều kiện: - Điều kiện lu lợng , - Điều kiện tổn thất áp lực, Dựa vào qtt xác định nh trên, chọn đồng hồ thoả mãn điều kiện: qmin ≤ qtt = 9,948 (l/s) ≤ qmax Tõ b¶ng 17,1: Cỡ, lu lợng đặc tính đồng hồ ®o níc (GTCTN trang 206) ta chän lo¹i ®ång hå tuốc bin BB80, Các thông số kỹ thuật đồng hå: - q®tr = 250 (m3 /h), - qmin = 1,7 (l/s), - qmax = 22 (l/s), Gvhd: svth: ®å an cấp thoát nớc công trình Từ bảng 17,2: Tra bảng đợc sức kháng đồng hồ là: S = 0,00207 m, Tổn thất áp đồng hồ: hđh = S ì qtt = 0,00207 ì 9,8382 = 0,2 (m) < 1, Nh vËy chän ®ång hå BB80 hợp lý, Kiểm tra với lu lợng cấp nớc vµo bĨ sau thau rưa bĨ q tt = 9,848 l/s ta thấy đồng hồ đạt yêu cầu,Vậy chọn loại đồng hồ BB80 hợp lý, 1.4: Tính toán áp lực cần thiết công trình bể bơi, áp lực cần thiết công trình bể bơi xác định theo công thức: H ctnh = hhh + hđh + htd + ∑ h + hcb (m), Trong ®ã: - hhh: Độ cao hình học tính từ trục đờng ống cấp nớc bên đến dụng cụ vệ sinh cao (hay bất lợi nhất), hhh = chôn ống + ∆nỊn nhµ + ∆chËu rưa= 1,0 + (7,0 – 6,5) + = 3,5 (m), - h®h: Tỉn thÊt ¸p lùc qua ®ång hå: h®h = 0,2 (m), - htd: áp lực tự cần thiết thiết bÞ vƯ sinh: h td = (m), - ∑h: Tỉng tỉn thÊt ¸p lùc ma s¸t theo tun èng chÝnh bÊt lỵi nhÊt: ∑h=1,788 (m), - hcb: Tỉn thất áp lực cục theo tuyến ống bất lợi nhÊt: h cb = (20 – 30)% ∑h, hcb=0,3 × 1,788=0,536 (m) VËy ta cã: H ctnh = 3,5 + 0,2 + + 1,788+ 0,536 = 9,024(m), Mà áp lực đờng ống nớc bên vào Ban ngày (m), Ban đêm 10 (m), Vậy, áp lực đờng ống không bên không thờng xuyên đảm bảo cung cấp nớc trực tiếp cho công trình bể bơi,ta phải dặt két nớc để cung cấp cho công trình, 1.5 tính toán dung tích két nớc, Dung tích toàn phần két nớc xác định theo công thức sau : Wk = K ì Wđh ( m3), Gvhd: svth: đồ an cấp thoát nớc công trình Trong ®ã : _ K : HƯ sè dù trữ kể đến chiều cao xây dựng phần cặn lắng đáy két nớc K = 1,2 ữ 1,3 , ta chän K = 1,2 , _ W®h : Dung tích điều hoà két nớc , Dung tích điều hoà Wđh xác định tính lu lợng nớc dùng cho khu nhà tắm khoảng thời gian 20 phút, Lu lợng nớc lạnh cung cấp cho khu nhà tắm: qtt = 9,948(l/s), Wk = K × W®h = 1,2× qtt× t = 1,2× 9,984⋅ 10 -3× 20× 60 = 14,33 (m3), VËy: ta chän kÝch thớc két nớc dự phòng là: 4500ì 3000ì 1100 (mm), 1.6 Xác định chiều cao đặt két, Chiều cao đặt két nớc đợc xác định sở đảm bảo áp lực để đa nớc tạo áp lực tự cần thiết cho thiết bị vệ sinh bÊt lỵi nhÊt trêng hỵp dïng níc lín nhÊt, Chiều cao đặt két đợc xác định theo công thức sau: Hk = HA + ∑HA - K + hcb + Htd - A , Trong : A điểm bất lợi tính toán , + HA : Độ cao điểm bất lợi (chậu rửa) , H A = 0,8 (m) so víi nỊn , + Htd – A : áp lực tự yêu cầu điểm A , H td – A = (m) , + ∑HA – K : Tỉn thÊt ¸p lùc tõ ®¸y kÐt ®Õn ®iĨm A , ∑HA – K = 1,788+ 0,094 = 1,882 m , +hcb: Tỉn thÊt ¸p lùc cơc bé theo tun èng bÊt lỵi nhÊt: h cb = (20 – 30)% ∑h, hcb = 0,2 × 1,788= 0,376 (m) , Do ®ã : Hk = 0,8 + 1,882 + + 0,376= 5,058 ( m) (So víi nỊn nhµ) , _ ChiỊu cao cđa kÐt so víi tÇng : ∆H = Hk – HTÇng =5,058 – 3,3 = 2,758 ( m) , Đặt két nớc mái nhà, dùng cột đỡ nóc, Gvhd: svth: đồ an cấp thoát nớc công trình Chơng 2: Tính toán mạng lới thoát nớc 2.1: Lựa chọn sơ đồ vạch tuyến mạng lới thoát nớc, Nớc thải từ khu nhà tắm vệ sinh đợc xử lý cục bể tự hoại đặt dới khu vệ sinh, Sau đợc đa đến thoát chung với hệ thống thoát nớc tràn từ bể bơi nớc ma hệ thống thoát nớc thành phố, Dựa vào mặt ta vạch tuyến mạng lới thoát nớc cho bể bơi, 2.2: Xác định lu lợng nớc thải tính toán, Lu lợng nớc thải tính toán đợc xác định theo công thức: qth = q0 ì n ì   (l/s),  100  ∑ Trong ®ã: - qth: Lu lợng nớc thải tính toán, - q0: Lu lợng nớc thải thiết bị vệ sinh, Lấy theo bảng 23,2 - n: Số thiết bị vệ sinh loại mà đoạn ống phục vụ, - : Hệ số hoạt động đồng thời thải nớc thiết bị vệ sinh, Lấy theo bảng 23,3 (Giáo trình Cấp thoát nớc), Bảng 4:Bảng thống kê thiết bị vệ sinh công trình bể bơi, Dụng cụ vệ sinh Số lợng (cái) Lu lợng thiết bị(l/s) Hệ số hoạt động đồng thời Đờng kính ống dẫn(mm) Hơng sen 44 0,2 80 50 XÝ 1,6 60 100 Bån rửa 0,1 100 50 - Từ sơ đồ vạch tuyến mạng lới thoát nớc ta lập bảng tính toán thuỷ lực mạng lới thoát nớc, - Bố trí rãnh thông phòng tắm theo nhóm, sau nớc tắm đợc chảy vào ống đứng đổ vào Gvhd: svth: đồ an cấp thoát nớc công trình đờng ống thoát nớc chính, Đờng kính ống đứng thoát nớc chọn theo Bảng 23,6 (GT CTN), Khu nhà tắm có nhánh thoát nớc giống ,ở ta xét cho nhánh: Ta có sơ đồ nh sau: g5 Từ ta có bảng tính toán thuỷ lực thoát níc cho khu vƯ sinh (trang tiÕp sau) - HƯ thống thu nớc tràn bể bơi máng tràn đợc bố trí dọc theo chiều dài thành bể, sau chảy vào ống đứng đổ vào đờng ống thoát nớc chính, - Hệ thống xả kiệt bể miệng xả đợc bố trí đáy bể bơi, Thời gian xả kiệt nớc khỏi bể 10h, Lu lợng nớc xả đợc xác định theo công thức sau: q x¶ = Wb 1048 ,5.1000 = = 29.125(l/s), t 10.3600 Tra bảng tính toán thuỷ lực m ạng lới thoát nớc đợc: - Đờng kính ống xả Dxả = 250 mm, - VËn tèc v = 0,86 m/s, - i =0,0045, - Độ dầy H/D = 0,5, 2.3: Tính toán bể tự hoại, Dung tích bể tự hoại đợc xác định theo công thức: Wb = Wn + Wc,(m), Trong đó: Gvhd: svth: đồ an cấp thoát nớc công trình 10 - Wb: Thể tích nớc bể (m3), - Wc: ThĨ tÝch cỈn cđa bĨ (m), 2.3.1: Xác định thể tích nớc bể: Wn = (1 ữ 3)Qngđ - Qngđ: Lợng nớc thải ngày đêm tuỳ thuộc vào yêu cầu vệ sinh lý kinh tế, lấy 10% số ngời đến bơi, Qngđ = 0,1,(40,8,0,06)=1,92 (m3), VËy: Wn = 3× 1,92 = 5,76 (m3), 2.3.2: Xác định thể tích cặn bể: Wc = a × T × (100− W1 ) × b × c × N (m), (100− W2 ) × 1000 Trong đó: - a: Tiêu chuẩn thải cặn (Lấy a = 0,5l/ng,ngđ), - T: Thời gian hai lần lấy cặn, T = tháng = 183 ngày, - W1, W2: Độ ẩm cặn cha lên men sau lªn men: W1 = 95%; W2 =90%, - b: Hệ số kể đến độ giảm thể tích cặn lên men, giảm 30% lấy b =0,7, - c: Hệ số kể đến phần cặn để lại hút cỈn, LÊy c = 1,2, - N: Sè ngêi sư dơng, Wc = 0,5× 183× (100− 95) × 0,7× 1,2 × 0,1.320= 1,3 (m3), (100− 90) × 1000 VËy dung tích bể tự hoại là: Wb = Wn + Wc = 5,76+ 1,3 = 7,06(m3), Chän bĨ tù ho¹i hai ngăn bê tông cốt thép, có kích thớc nh sau: Chiều dài ngăn thứ nhất:3,6 (m), Chiều dài ngăn thứ hai: 1,1 (m), Chiều rộng: 1,0 (m), Chiều sâu công tác: 1,5 (m), Bể đợc thiết kế gồm có: Gvhd: svth: đồ an cấp thoát nớc công trình 11 - Đờng ống dẫn nớc vào khỏi bể có đờng kính D100, - Cửa thông cặn có kích thớc 200 ì 200 (mm), - Cửa thông nớc có kích thớc 150 ì 150 (mm), - Cửa thông khí có kích thớc 100 ì 100 (mm), 2.4: TÝnh to¸n hƯ thèng tho¸t níc ma, 2.4.1: Tính toán ống đứng ống nhánh, Đờng ống ®øng cã thĨ chän theo diƯn tÝch phơc vơ giíi hạn ống đứng: F max gh = 20ì d2 ì Vp ìh max (m2) Trong đó: - d: Đờng kính ống đứng, - : Hệ số dòng chảy mái, lấy = - Vp: Tốc độ phá hoại ống, chọn ống chất dẻo có V p = 2,5 m/s - h 5max: Líp níc ma lín nhÊt theo dâi nhiều năm, theo tài liệu khí tợng Hà Nội h max = 15,9cm Chia mái che công trình thành khu vực để tính toán : a Mái khu I: - Diện tích mái: FImái=58 ì 6=348 (m2) - chän ®êng kÝnh èng ®øng : d= 125 (mm)=125 (cm) F max ghI 20× 12.52 × 2,5 = = 491,3 (m2) 1ì 15,9 Số ống đứng cần thiết cho hệ thống thoát nớc ma mái khu I: nI = F I mai 348 = = 0,138≈ (èng) max FghI 491.3 b M¸i ë khu II: - Diện tích mái: FIImái=4,5 ì 12=54 (m2) Gvhd: svth: đồ an cấp thoát nớc công trình 12 - chän ®êng kÝnh èng ®øng : d= 50 (mm)=5 (cm) F max ghII 20× 52 × 2,5 = = 78,6 (m2) 1ì 15,9 - Số ống đứng cần thiết cho hệ thống thoát nớc ma mái khu vựcII: F II mai 54 n II = maxx = = 0,6 ≈ (èng) FghII 78,6 c M¸i ë khu III: - Diện tích mái: FIImái=4,5 ì 6=27 (m2) - chọn ®êng kÝnh èng ®øng : d= 50 (mm)=5 (cm) F max ghII 20× 52 × 2,5 = = 78,6 (m2) 1ì 15,9 - Số ống đứng cần thiết cho hệ thống thoát nớc ma mái khu vựcIII: F II mai 27 n II = maxx = = 0,3 ≈ (èng) FghII 78,6 1,4,2: TÝnh to¸n m¸ng dÉn níc ma ( xênô), - Kích thớc máng dẫn xác định dựa sở lợng nớc ma thực tế chảy máng dẫn đến phễu thu, _ Khi tính toán cần tuân theo số quy định : Vận tốc nhỏ nớc chảy máng : Vmin = 0,4 (m/s) Độ dốc lòng máng : 0,002 ÷ 0,01  ChiỊu cao líp níc ë miƯng phƠu lín nhÊt (øng víi h5max) ÷ 10 cm , _ Xác định kích thớc máng dẫn nớc sở lợng nớc ma thực tế chảy máng dẫn đến phễu thu dựa sở tính toán thực tế , - Lợng nớc ma lớn chảy đến phễu thu đợc xác định theo công thức: q Trong đó: Gvhd: svth: max ml ì F ì h5max = (l/s), 300 đồ an cấp thoát nớc công trình 13 - F: Diện tích mái thực tế mặt mà phễu phục vụ (m2) (tức diện tích thu nớc ống đứng) M¸ng dÉn níc ma khu vùc I: q max ml = 1ì 348ì 15,9 = 18,45 (l/s) 300 Chọn máng dẫn chữ nhật bê tông trát vữa, tra biểu đồ tính toán thuỷ lực Hình 24,10 (Giáo trình Cấp thoát nớc) đợc thông số kỹ thuật sau: - Độ dốc lòng máng: i = 0,0043 - Chiều rộng m¸ng: B =30 (cm) - ChiỊu cao líp níc: H = 10 (cm) M¸ng dÉn níc ma khu vùc II: q max ml = 1× 54× 15,9 = 2.86 (l/s) 300 - Độ dốc lòng máng: i = 0,003 - ChiỊu réng m¸ng: B =2 (cm) - ChiỊu cao líp níc: H = (cm) M¸ng dÉn níc ma khu vùc II: q max ml = 1× 27× 15,9 = 1,43 (l/s) 300 - Độ dốc lòng máng: i = 0,003 - ChiỊu réng m¸ng: B = 10 (cm) - ChiỊu cao líp níc: H = (cm) 1,4,3: Tính toán mạng lới thoát nớc sân nhà, Ta xây rãnh hình chữ nhật gạch xi măng để thoát nớc ma cho công trình,Tra biều đồ tính toán thủy lực Hình 24,9 (Giáo trình Cấp thoát nớc) ta có thông số kĩ thuật sau, Độ dốc lòng máng: i = 0,01 Chiều rộng máng: B = 40 (cm) ChiỊu cao líp níc: H = 10 (cm) Vận tốc nớc chảy mơng: v=0,75 m/s Gvhd: svth: 600 đồ an cấp thoát nớc công trình 100 300 12000 400 54500 4500 200 r· nh tho¸t n í c m a t ho ¸ t n í c m a c ho m¸ i Gvhd: svth: 14 đồ an cấp thoát nớc công trình 15 Chơng 3a TÝnh to¸n cÊp níc nãng Ngn cÊp nhiƯt cho hệ thống cấp nớc nóng than, Hình thức sử dụng nớc nóng vòi hoà trộn, Ta thiết kế hƯ thèng cÊp níc nãng song song víi m¹ng líi cấp nớc lạnh sau dùng vòi trộn để hoà trộn nớc nóng với nớc lạnh để đạt đợc nhiệt độ cần thiết theo yêu cầu, Nớc nóng đợc sử dụng nhà tắm, cho chậu rửa cấp cho bể bơi 3,1: Tính toán thuỷ lực cho hệ thống cÊp níc nãng: CÊp I : Dïng nåi ®un ®Ĩ cung cấp nớc nóng hòa trộn với nớc lạnh để ®¶m b¶o sau rưa bĨ ®Õn giê më cđa nớc bể đạt nhiệt độ 23o C với nhệt độ nớc lạnh 19o C Cấp II : Dïng nåi ®un ®Ĩ cung cÊp níc nãng: - Để hòa trộn với nớc lạnh đảm bảo nhiệt độ cung cấp khu tắm đạt yêu cầu 30o C với nhiệt độ nớc lạnh 19o C - Để đảm bảo nhiệt độ nớc bể bơi sử dụng ổn định 23o C (bể bơi bị tổn thÊt nhiƯt qua kÕt cÊu, bay h¬i , níc tràn ) Ta thiết kế mạng lới cấp nớc nóng song song với mạng lới cấp nớc lạnh sau dùng vòi trộn để hoà trộn nớc nóng với nớc lạnh để đạt đợc nhiẹt độ cần thiết theo yêu cầu (riêng xí không cần phải cấp nớc nóng), Đối víi bĨ b¬i ta còng thiÕt kÕ nh vËy I,TÝnh toán thiết bị đun Chọn thiết bị đun nớc nóng nồi đun cải tiến ,nguồn cấp nhiệt cho hệ thống than, a Diện tích đun nớc nóng cần thiết, Nồi đun có nhiệt độ nớc nóng 60o C, Lấy lợng nớc nóng cấp nhiệt 25% Qbể, Công suất nguồn nhiệt cần cung cấp cho nớc bể từ 19oC lên 23oC là: -Công suất nguồn nhiệt cÊp: Pnh = w nh ,ngd T (kCal/h), Trong ®ã: Wnh,ngđ :lợng nhiệt tiêu thụ ngày đêm (kcal/ngđ) Wnh,ngd = QbĨ(tn-t1) QbĨ : ThĨ tÝch níc cđa bĨ , QbÓ = 1048,25 m3 = 1070,25.103 ( l ) Gvhd: svth: đồ an cấp thoát nớc công trình 16 tn : Nhiệt độ yêu cầu bể, tn = 23O C tl : Nhiệt độ nớc lạnh cấp vào bÓ, tl = 19O C Wnh,ngd = 1048,5,103,(23-19) = 4281.103 (kcal/ngđ) T : Thời gian nguồn cấp nhiệt làm việc ngày đêm, T = 14h, 4281 103 Pnh = = 305,8.103 (kCal/h), 14 Dïng nåi ®un b»ng thÐp với ống thông khói đứng ống thép trãng kÏm cã ®êng kÝnh d = 50 mm, l = 1,5m -Diện tích đun nóng cần thiết: P Fd = 1,15 nh H nh Trong đó: (m2) 1,15 hệ số dự trữ diện tích đun nóng Pnh: công suất ngn cÊp nhiƯt (kcal/h) Hnh : Cêng ®é nhiƯt tÝnh toán, theo bảng 29,2 CTN, lấy Hnh=12000 (kCal/m2,h), Phụ thuộc vào loại nồi đun thông số khác, với nåi thÐp ta chän H nh =12000 (kcal/m3h) 305,8.103 Fd = 1,15 = 29,31(m2) 12000 -DiƯn tÝch ®un nãng cđa mét èng th«ng khãi: fd = π.d.l = 3,14.0,05.1,5 = 0,2355(m2), Chọn số nồi đun nồi công tác nồi dự phòng , Số ống thông khói cho nåi lµ: n= Fd 29,31 = = 62 (ống) f 0,2355 Chọn khoảng cách ống khói a = 100 mm đờng kính nồi đun Dnồi = 1,4 (m) b, Xác định kích thớc lò đun, -Lợng nhiên liệu chi phí cho nồi đun : Pnh 305,8.103 Ph = = = 87,37 (kG/h), n.Q tt η 2.2500 0,7 Qtt : Nhiệt trị thấp nhiên liệu, với nhiên liệu than bùn Gvhd: svth: đồ an cấp thoát nớc công trình 17 Qtt = 2500 (kCal/kG) η : HiƯu st cđa lß, lÊy η = 0,7 -Lợng không khí cần thiết vào lò đợc xác định theo công thức : Q p L k = 1,12 tt h 1000 (m3/h), 1,12 : HÖ số dự trữ, : hệ số thừa không khí, lợng không khí cần thiết để tạo thành kCal, lÊy α=1,4, 2500 87,37.1,4 L k = 1,12 = 305 ,8 (m3/h) = 84,94(l/s) 1000 -DiƯn tÝch cưa thu khÝ, Fc = Lh 305,8 = = 0,121(m2) Vc 36000 0,7.3600 Vc : VËn tèc giã qua cöa thu khÝ, lÊy Vc = 0,7 (m/s) Chän chiỊu réng cưa thu khÝ B = 0,6 m th× chiỊu cao cđa thu khÝ lµ: Hc = Fh 0,121 = = 0,2 (m) B 0,6 -ChiỊu cao lß: Hlß = Hc + Hthan + Hdt = 0,2 + 0,5 + 0,6 = 1,3 (m) Hthan : ChiỊu cao xÕp nhiªn liƯu, lÊy Hthan = 0,5 (m) Hdt : ChiỊu cao dù tr÷, lÊy Hdt = 0,6 (m) -ChiỊu cao nåi ®un: Hn = Ht,kiªm + Ht,khãi = 0,7 + 1,5 = 2,2 (m) Ht,kiêm : Chiều cao phần ống tiết kiệm nhiệt, lấy H t,kiªm = 0,7 (m) Ht,khãi : ChiỊu cao èng thông khói c, Xác định chiều cao ống khói lò, -Lợng thông gió tự nhiên xác định theo công thøc : Z = H (γ vµo - γ ) mm Gvhd: svth: đồ an cấp thoát nớc công trình 18 H = Hlò + Hn + Hk Hlß , Hn , Hk : chiỊu cao lß, nåi đun, ống khói vào : Dung trọng riêng không khí vào lò: vao = (20o C) = 273.γ tc 273.1,26 = = 1,174(kG / m ) 273+ t 273+ 20 γ : Dung träng riªng cđa khãi khái èng khãi: γ vao = γ(200o C) = 273.γ tc 273.1,26 = = 0,73(kG / m ) 273+ t 273+ 200 γ tc : Dung trọng riêng không khí điều kiện tiêu chn,lÊy γ tc = 1,26 kG/m3 t :NhiƯt ®é tÝnh toán không khí ,oC Vậy ta có : Z = (1,3 + 2,2 +Hk),(1,174 – 0,73) = (3,5 +Hk),0,444 -Tổng số tổn thất khí động qua nồi, lò, ống khói xác định theo công thức : h = hc + hgh + hl+ hd + hk (mm) hc : Tổn thất khí động qua cửa thu khí, xác định theo c«ng thøc : ξ.V 2c γ vao ( mm) hc = 2.g ξ : HƯ sè søc kh¸ng qua cưa, lÊy ξ = 1,5 Vc : Tèc ®é cđa khÝ qua cöa, Vc = 0,7 m/s 1,5.0,72.1,174 hc = = 0,044( mm ) 2.9,81 hgh : Tæn thÊt khÝ ®éng qua ghi lß, lÊy hgh = mm hl : Tổn thất qua buồng đốt lò, lấy hl = mm Hd : Tỉn thÊt qua èng th«ng khãi đứng, xác định theo công thức: .V 2d l. d ( mm ) hd = 2.g.d γ d : Dung trọng riêng khói ống thông khói: Gvhd: svth: đồ an cấp thoát nớc công trình d = γ (800o C) = 19 273.γ tc 273.1,26 = = 0,32(kG / m ) 273+ t 273+ 800 , Vd : Tốc độ khói ống thông khói đứng, xác định theo công thức : Vd = 4.L k 4.84,94 = = 0,698(m/s) π.d n 3,14.0,052.62.1000 VËy tỉn thÊt qua èng khãi ®øng 0,04.0,6982.2.0,32 ( mm ) hd = = 0,0127 0,05.2.9,81 hk Tæn thÊt qua èng khói, xác định theo công thức : .V 2k H k γ k ( mm ) hk = 2.g.D k Vk : VËn tèc khãi èng khãi, lÊy Vk = 2m/s, γ k : Dung träng riªng cđa khãi khái èng khãi: γ k = γ(200o C) = 273.γ tc 273.1,26 = = 0,73(kG / m ) 273+ t 273+ 200 Chän Dk = 400 mm, ta cã : π.D k 3,14.0,42 Fk = = = 0,1256 (m / s) 4 Vk = Lk 305,8 = = 0,676(m / s) Fk 0,1256 3600 0,04.0,6762.H k 0,73 hk = = 0,0017 H k (mm) 0,4.2.9,81 VËy ta cã: ∑h =0,044 + + 3+ 0,0127+ 0,0017 , Hk =6,05+0,0017Hk (mm) Vách ngăn Ta có : Z > h ; N c lạnh vào ống th«ng khãi N í c nãng (3,5 + Hk),0,444 > 6,05 + 0,0017 , Hk Hk > 10,53 m, è ng tiÕt Chän chiÒu cao èng khãi Hk = 11m, kiệm nhiệt Cửa cho Vạy ta có sơ đồ nồi đun nh sau: nhiên liệu Gvhd: svth: Cửa cời tro thu khí Nồi đun n c nóng cải tiến Cửa Xả cặ n đồ an cấp thoát nớc công trình 20 Lợng nhiên liệu tiêu thụ ngày đêm là, Wnh ,ngd 4281 103 = = 2446 ,3 kG/lần = 2,4463 t/ngđ P= Q h 2500 0,7 Lợng nhiên liệu dự trữ kho 15 ngµy lµ : 15x2,4463 = 36,7(tÊn), 2, CÊp II, - Lợng nhiệt cần cung cấp cho số ngời đến tắm : Wnh,ngđ = qo.(tn tl).N (kcal/ngđ) qo : Tiêu cấp nớc nóng cho ngời đến tắm, lây qo = 60 l/ng,ngđ tn : Nhiệt độ nớc nóng yêu cầu nhà tắm, tn = 30o C tn : Nhiệt độ nớc cấp lạnh cấp vào, tl = 19o C N : Số ngời đến tắm, N =320 ngời Wnh,ngđ = 60.(30-19).320 = 211200(kCal), - C«ng st ngn nhiƯt giê: Pnh ,h = Wnh ,ngd T Trong ®ã :T thêi gian lµm viƯc cđa bĨ, T=8 h Gvhd: svth: đồ an cấp thoát nớc công trình Pnh ,h = 21 211200 = 26400 (kcal / h ) - Lợng nhiệt tổn thất qua thành bể đáy bĨ: Q1 = k × F1 × (t n − t l ) k1 lµ hƯ sè trun nhiƯt qua kÕt cÊu, k1 = 1 δ +∑ + αt λ αt l k1 = n 1 0,003 0,2 0,01 =1,862 + + + + 10 0,8 0,7 0,7 7,5 F1 diƯn tÝch thµnh bĨ vµ ®¸y bĨ F1 = 49x15 + 2x15x1,5 + 2x49x1,2 =897,6 (m2) VËy: Q = 1,862× 897,6× (23− 19) = 6685 ,3 (kcal/h) - Lỵng nhiƯt tỉn thÊt bay bề mặt là: Q2 = k2.F2.(tn - tl) Q2 = 1,15.49.(23 - 19) = 2490 (kcal/h) - C«ng suÊt bù lại lợng nhiệt tổn thất qua thành bể, đáy bể bề mặt là; Pnh,h = Q1 + Q2 =2827,6 (kcal/h) - Diện tích đun cần thiết: p nh ,h (4714 ,3+ 9175 ,6) = 1,15 = 1,33 (m2) F® = 1,15 H nh 12000 VËy ta dùng thiết kế nồi đun cấp nớc nóng cho bể bơi để cấp cho nhà tắm, Gvhd: svth: đồ an cấp thoát nớc công trình 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 11 22 33 44 33 44 0.056 10 0.53 112.4 0.112 10 1.052 235.8 0.112 10 1.052 235.8 1.212 40 0.96 67.37 2.312 50 1.086 60.19 3.412 70 0.984 36.04 4.512 80 0.912 24.72 3.412 70 0.984 36.04 4.512 80 0.912 24.72 Tæng tæn thÊt đ ờng ống là: 2,61 m 22 3.3 0.3 7.1 8.4 8.4 8.4 4.7 8.4 4.7 0.371 0.071 1.674 0.566 0.506 0.303 0.116 0.303 0.116 4,Tinh to¸n ¸p lùc cần thiết công trình, Hctnh = Hhh + hđh + htd + ∑h + hc b + hnåi ®un Trong : Hhh : Độ cao hình học đa nớc từ trục đờng ống cấp nớc bên đến dơng vƯ sinh bÊt lỵi nhÊt,Hhh = 3,5 m - hđh: Tổn thất áp lực qua đồng hồ: hđh = 0,35 (m) - htd: áp lực tự cần thiết thiết bị vệ sinh bất lợi (h¬ng sen): htd = (m) -∑h: Tỉng tỉn thÊt ¸p lùc ma s¸t theo tuyÕn èng chÝnh ph©n phèi níc nãng bÊt lỵi nhÊt: ∑h = 3,61 m - hcb: Tỉn thÊt ¸p lùc cơc bé theo tun èng bÊt lỵi nhÊt: hcb = (20 – 30)% ∑h, VËy ta cã: hcb = 0,2x3,61 = 0,722 m - hn® :tỉn thÊt qua nåi ®un hnd = 6,05 + 0,0017x11000 = 0,25 (m)  Hctnh = 3,5 + 0,35 + + 2,61 + 0,722 + 0,25 = 9,432 (m) Ta thÊy Hctnh < Hmax =10 (m ),do ta cần dến két dự trữ nớc nãng , Gvhd: svth: ... 600 đồ an cấp thoát nớc công trình 100 300 12000 400 54500 4500 200 r· nh tho¸t n í c m a t ho ¸ t n í c m a c ho má i Gvhd: svth: 14 đồ an cấp thoát nớc công trình 15 Chơng 3a Tính toán cấp. .. svth: đồ an cấp thoát nớc công trình đờng ống thoát nớc chính, Đờng kính ống đứng thoát nớc chọn theo Bảng 23,6 (GT CTN), Khu nhà tắm có nhánh thoát nớc giống ,ở ta xét cho nhánh: Ta có sơ đồ nh... nớc mái nhà, dùng cột đỡ nóc, Gvhd: svth: đồ an cấp thoát nớc công trình Chơng 2: Tính toán mạng lới thoát nớc 2.1: Lựa chọn sơ đồ vạch tuyến mạng lới thoát nớc, Nớc thải từ khu nhà tắm vệ sinh