ĐỀ TÀI " THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI "

Tham khảo luận văn - đề án ''đề tài thiết kế hệ thống dẫn động xích tải '', luận văn - báo cáo phục vụ nhu cầu học tập, nghiên cứu và làm việc hiệu quả

ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN CHẤM ĐỒ ÁN …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI MỤC LỤC PHẦN I : TÌM HIỂU VỀ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI PHẦN II : CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN Chọn động Phân phối tỉ số truyền PHẦN III : TÍNH TỐN, THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI THANG Chọn dạng đai 10 Tính đường kính bánh đai nhỏ 10 Tính đường kính bánh đai lớn 10 Xác định khoảng cách trục a chiều dài đai l 11 Tính góc ơm đai nhỏ 12 Tính số đai z 12 Kích thước chủ yếu bánh đai 13 Lực tác dụng lên trục Fr lực căng ban đầu Fo .13 Xác định thông số truyền đai Inventor………………………14 PHẦN IV : THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG 19 Tính tốn cấp chậm .19 tính tốn cấp nhanh .34 PHẦN V : TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC VÀ CHỌN THEN 44 Thiết kế trục 44 tính then 86 PHẦN VI : CHỌN Ổ LĂN VÀ KHỚP NỐI TRỤC 105 Chọn ổ lăn 105 Khớp nối trục 116 PHẦN VII : THIẾT KẾ VỎ HỘP………………………………………………… 118 1.Thiết kế vỏ hộp giảm tốc 118 PHẦN VIII : BÔI TRƠN BÁNH RĂNG 119 TÀI LIỆU THAM KHẢO ………………………………………………………….120 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI LỜI NĨI ĐẦU Đồ án chi tiết máy đồ án quan trọng sinh viên ngành khí chế tạo máy Đồ án thể kiến thức sinh viên vẽ kĩ thuật, dung sai lắp ghép sở thiểt kế máy, giúp sinh viên làm quen với cách thực đồ án cách khoa học tạo sở cho đồ án Xích tải phương pháp nâng chuyển sử dụng rộng rãi ngành khí nói riêng cơng nghiệp nói chung Trong mơi trường công nghiệp đại ngày nay, việc thiết kế hệ thống dẫn động xích tải cho tiết kiệm mà đáp ứng độ bền quan trọng Được phân công Thầy Nguyễn Mạnh Tiến , nhóm chúng em thực đồ án Thiết kế hệ dẫn động xích tải để ơn lại kiến thức để tổng hợp lý thuyết học vào hệ thống khí hồn chỉnh Do yếu tố thời gian, kiến thức yếu tố khác nên chắn có nhiều sai sót, mong nhận nhận xét quý báu thầy Xin cám ơn thầy hứơng dẫn thầy Khoa Cơ khí giúp đỡ chúng em hồn thành đồ án này! SVTH: Phan Văn Thắng ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Phương án: 15 T T T t t t Động điện Bộ truyền đai thang Hộp giảm tốc bánh trụ hai cấp đồng trục Nối trục đàn hồi Xích tải Số liệu thiết kế: Lực vịng xích tải: F = 9000N Vận tốc xích tải: v = 0.9 m/s Số đĩa xích tải dẫn: z = 11 Bước xích tải: p = 110 mm Thời gian phục vụ: L = năm Quay chiều, làm việc hai ca, tải va đập nhẹ (1 năm làm việc 300 ngày, 1ca làm việc giờ) Chế độ tải: T1 = T; T2 = 0,9T; t1= 36s ; t2 = 15s ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI PHẦN I: TÌM HIỂU VỀ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH` TẢI Xích tải loại truyền xích sử dụng rộng rãi sống sản xuất với hiệu suất cao, không sảy tượng trượt, khả tải cao, chịu q tải làm việc ưa chuộn băng chuyền sản xuất Dưới hình ảnh ứng dụng xích tải sản xuất: Phần II: Chọn động phân phối tỷ số truyền ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Chọn động 1.1 Xác định tải trọng tương đương Công suất ứng với tải lớn nhất: F v 9000.0,9 P = 1000 = 1000 = 8,1 (kw) Công suất tương đương: 3.4  1 T1 � �T2 � � �T �t1  �T �t2  P � � � � t1  t2 Ptđ T1 T  ;  0,9 T Với: T Thay số vào ta được: Ptđ  8,1 (36  15.0,92 ) 36  15 = 7,87 (kw) 1.2 Xác định công suất cần thiết Hiệu suất truyền theo bảng 3.3 Chọn: - Hiệu suất truyền đai (để hở): ηd = 0,95 - Hiệu suất cặp bánh trụ (được che kín): - Hiệu suất cặp ổ lăn: br  0,96 ηol = 0,993 - Hiệu suất khớp nối trục: - Hiệu suất toàn hệ thống η : η = ηd.ηbr2.ηol6.ηkn = 0,84 = 84% Công suất cần thiết: Pct  Ptd 7,87   9,37  0,84 (kW) 3.11  1 Số vòng quay xích tải làm việc: nlv  60000.v 60000.0,9   45 z p 11.110 vòng/phút 5.10  1 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Chọn tỉ số truyền sơ hệ thống utsb = uhsb.uđsb 2.15  2 Số vòng quay sơ trục động nsb = utsb.nlv = 65.45 = 2925 (vịng/phút) 2.18[2] Chọn động có số vịng quay đồng nđb = 3000 (vòng/phút) (2p = ) Động loại K chế tạo nước, dễ tìm, giá thành không cao Dựa vào bảng p1.1[2]: thông số kĩ thuật động loại K Ta chọn động với thông số sau: Kiểu động K160M2 Công suất 11 % Ik I dn Tk Tdn 0,87 6,3 2,1 Vận tốc quay 2935 Khối lượng cos  0,9 (Kg) 110 Phân phối tỷ số truyền Tỷ số truyền chung: ut  ndc 2935   65, 22 nlv 45 Mà ut = ud.uh Với ud tỉ số truyền đai; uh tỉ số truyền hộp giảm tốc Chọn ud  � uh  65, 22  16,3 uh = u1.u2 ( u1,u2 tỉ số truyền cấp nhanh cấp chậm) Với lược đồ dẫn động đề cho dựa vào (Bảng 3.1 trang 43-sách tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí), ta chọn: => Unh= 5,23; Uch= 3,06 Công suất trục: P3 = Ptd 7,87 = = 7,949(kW) ηol ηkn 0.99.1 P2 = P3 7, 949 = = 8, 364(kW) ηol ηbr 0.99.0.96 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC P1 = HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI P2 8, 346 = = 8, 782(kW) ηol ηbr 0.99.0.96 Số vòng quay trục: n1 = ndc 2935 = = 734(v / ph ) ud n2 = n1 734 = = 140(v / ph) u1 5, 23 n3 = n2 140 = = 46(v / ph) u2 3,06 Mômen xoắn trục: Tdc = 9,55.106 T1 = 9, 55.106 Pdc 11 = 9,55.106 = 35792( Nmm) ndc 2935 P1 8, 782 = 9, 55.106 = 114262( Nmm) n1 734 T2 = 9, 55.106 T3 = 9, 55.106 P2 8,364 = 9,55.106 = 570544( Nmm) n2 140 P3 7, 949 = 9, 55.106 = 1650282( Nmm) n3 46 Bảng thông số Trục Thông số Tỉ số truyền Cơng suất (kW) Số vịng quay (vg/ph) Mômen T (Nmm) Động I II 5,23 3,06 8,782 8,364 7,949 2935 734 140 46 35792 114262 570544 1650282 11 III ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Phần III: Tính tốn, thiết kế truyền đai thang Chọn dạng đai: Các thông số động tỷ số truyền đai: ndc = 2935v / ph Pdc = 11kW ud = Theo sơ đồ hình 4.2 ta chọn loại đai đai hình thang thường loại Ƃ, ta chọn sau: (L = 800-6300, d1 = 140-280,  =360) Thông số bánh đai Loại đai bt Kích thước mặt cắt, (mm) b H y0 Diện tích A1 (mm2) Thang, Ƃ 14 17 10,5 4,0 138 tính đường kính bánh đai nhỏ d1 = 1, 2d = 1, 2.140 = 168mm trang 152[1] Với dmin = 140 mm cho bảng 4.3[1] Theo tiêu chuẩn chọn d1 = 160mm Vận tốc dài đai: v1 = πd1n π.160.2935 = = 24,59m / s < 25m / s 60000 60000 Vận tốc đai nhỏ vận tốc cho phép: vmax = 25m/s đường kính bánh đai lớn Do trượt đàn hồi đai bánh đai nên v2  v1     v1  v2 chúng có liên hệ 4.9[1] Trong  hệ số trượt tương đối, thường  = 0,01 �0,02 ta chọn ξ = 0, 015 10 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Basic dynamic load rating Basic static load rating Dynamic radial load Factor Dynamic axial load Factor Limit value of Fa/Fr Static radial load Factor Static axial load Factor Limiting speed lubrication grease Limiting speed lubrication oil HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI C 37200 N C0 27200 N X 1.00 ul / 0.44 ul Y 0.00 ul / 1.00 ul e 0.22 ul X0 0.50 ul Y0 0.46 ul nLim1 rpm nLim2 rpm Bearing Life Calculation Calculation Method Required rating life Required reliability Life adjustment factor for special bearing properties Life adjustment factor for operating conditions Working temperature Factor of Additional Forces Lreq Rreq a2 a3 T fd ANSI/AFBMA 9-1990 (ISO 281-1990) 28800 hr 90 ul 1.00 ul 1.00 ul 100 c 1.00 ul Lubrication Friction factor μ 0.0015 ul Lubrication Grease Results Basic rating life Adjusted rating life Calculated static safety factor Power lost by friction Necessary minimum load Static equivalent load Dynamic equivalent load Over-revolving factor Life adjustment factor for reliability Temperature factor Equivalent speed Minimum speed Maximum speed Strength Check 6.1.2 Trục II L10 Lna s0c Pz Fmin P0 P kn a1 ft ne nmin nmax 133047 hr 133047 hr 8.70122 ul 3.56861 W 0N 3126 N 2063 N 0.000 ul 1.00 ul 1.00 ul 734 rpm 734 rpm 734 rpm Positive 111 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Vì ổ lăn chịu lực doc trục nhỏ Fa = 688N, ổ lăn khơng có lực dọc trục chọn ổ bi đỡ dãy cỡ nhẹ kí hiệu 206 có C = 15,3kN; C0 = 10,2kN (bảng P2.7, Phụ lục) Tiến hành kiểm nghiệm khả tải ổ : tiến hành cho ổ ổ chịu tải lớn Tỉ số Fa/C0 = 688/10200 = 0,067.Theo bảng 11.4, e = 0,27; vịng quay nên Fa 688   0, V F 1.2249, r V = 1, > e Vậy X = 0,56, Y = 1,6 (bảng 11.4) Theo (11.3) với Y = 0, Q = (XVFr + YFa)ktkđ = (0,56.1.2249,7 + 1,6.688)1.1,3 = 3068,8, theo bảng 11.3,kđ = 1,3 Theo bảng 6.4, KHE = 0,125 theo cơng thức (11.15) LhE = 0,125.28800 = 3600 theo công thức (11.4) LE = 60n10-6LhE = 60.140.10-6.3600 = 30,24 triệu vòng m L  3068,8 30, 24  9, 56kN Theo công thức (11.1) Cd = Q E < C = 15,3kN Điều kiện (11.6) thỏa mãn Thiết kế Ổ lăn trục I inventor theo bước sau: Sau khởi động Assembly ta chọn lấy trục cần thiết kế ổ lăn ra, sau chọn Modul Design Acclerator chọn Design and Calculates Roller and ball Bearing (Thiết kế Tính tốn lăn ổ lăn), ta có dao diện làm việc sau: Chọn đoạn trục cần thiết kế ổ lăn để xác định đường kính trục lắp ổ lăn, nhập đường kính trực tiếp; nhập bề rộng ổ lăn kích chọn loại ổ lăn theo tiêu chuẩn sau chuyển qua Tab Calculation 112 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Chọn Bearing Design nhập thông số ổ lăn cần thiết kế: nhập lực tác dụng lên ổ lăn Fr = 2249,7 N; Fa = 688 N; số vòng quay n = 140 (vg/ph); thời gian làm việc Lreq=28800h; C = 15300N; C0 = 10200N; e = 0,27 Sau nhập thơng số ổ lăn kích chọn Calculate để kiểm nghiệm ổ lăn Bảng 6.1.2 Các thông số ổ lăn trục II Loads Bearing radial load Bearing axial load Speed Required static safety factor Fr Fa n s0 2250 N 688 N 134 rpm 2.0 ul Bearing Designation Rolling bearing GB/T 292-2007 Type 70000AC (46210) 113 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Bearing inside diameter Bearing outside diameter Bearing width Nominal contact angle of the bearing Basic dynamic load rating Basic static load rating Dynamic radial load Factor Dynamic axial load Factor Limit value of Fa/Fr Static radial load Factor Static axial load Factor Limiting speed lubrication grease Limiting speed lubrication oil HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI d D B 50.000 mm 90.000 mm 20.000 mm α 25 deg C C0 X Y e X0 Y0 nLim1 nLim2 153000 N 10200 N 0.56 ul / 0.60 ul 1.60 ul / 0.50 ul 0.27 ul 0.60 ul 0.50 ul rpm rpm Bearing Life Calculation Calculation Method Required rating life Required reliability Life adjustment factor for special bearing properties Life adjustment factor for operating conditions Working temperature Factor of Additional Forces Lreq Rreq a2 a3 T fd ANSI/AFBMA 9-1990 (ISO 281-1990) 28800 hr 90 ul 1.00 ul 1.00 ul 100 c 1.00 ul Lubrication Friction factor μ 0.0015 ul Lubrication Grease Results Basic rating life Adjusted rating life Calculated static safety factor Power lost by friction Necessary minimum load Static equivalent load Dynamic equivalent load L10 91667729 hr Lna 91667729 hr s0c 4.53394 ul Pz 0.89132 W Fmin 0N P0 2250 N P 1694 N 114 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Over-revolving factor Life adjustment factor for reliability Temperature factor Equivalent speed Minimum speed Maximum speed Strength Check HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI kn a1 ft ne nmin nmax 0.000 ul 1.00 ul 1.00 ul 134 rpm 134 rpm 134 rpm Positive 6.1.3 Trục III Vì khơng có lực dọc trục chọn ổ bi đỡ dãy cỡ đặc biệt nhẹ, vừa kí hiệu 406 có C = 10,4kN; C0 = 7,02kN (bảng P2.7, Phụ lục) Tiến hành kiểm nghiệm khả tải ổ : tiến hành cho ổ ổ chịu tải lớn Tỉ số Fa/C0 = 0/7020 = 0.Theo bảng 11.4, e = 0; vịng quay nên Fa  0 V = 1, V Fr 1.1957, = e Vậy X = 1, Y = (bảng 11.4) Theo (11.3) với Y = 0, Q = XVFrktkđ = 1.1.1957,2.1.1,3 = 2544,4, theo bảng 11.3,kđ = 1,3 Theo bảng 6.4, KHE = 0,125 theo công thức (11.15) LhE = 0,125.28800 = 3600 theo công thức (11.4) LE = 60n10-6LhE = 60.46.10-6.3600 = 9,94 triệu vòng m L  2544, 9, 94  5, 47 kN Theo công thức (11.1) Cd = Q E < C = 10,4kN Điều kiện (11.6) thỏa mãn Thiết kế Ổ lăn trục I inventor theo bước sau: Sau khởi động Assembly ta chọn lấy trục cần thiết kế ổ lăn ra, sau chọn Modul Design Acclerator chọn Design and Calculates Roller and ball Bearing (Thiết kế Tính tốn lăn ổ lăn), ta có dao diện làm việc sau: 115 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Chọn đoạn trục cần thiết kế ổ lăn để xác định đường kính trục lắp ổ lăn, nhập đường kính trực tiếp; nhập bề rộng ổ lăn kích chọn loại ổ lăn theo tiêu chuẩn sau chuyển qua Tab Calculation 116 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Chọn Bearing Design nhập thông số ổ lăn cần thiết kế: nhập lực tác dụng lên ổ lăn Fr = 1957,2 N; Fa = N; số vòng quay n = 46 (vg/ph); thời gian làm việc Lreq=28800h; C = 10200N; C0 = 7020N; e = Sau nhập thơng số ổ lăn kích chọn Calculate để kiểm nghiệm ổ lăn Bảng 6.1.3 Các thông số ổ lăn trục III Loads Bearing radial load Bearing axial load Speed Required static safety factor Fr 1957 N Fa N n 46 rpm s0 2.0 ul Bearing Designation Bearing inside diameter Bearing outside diameter Bearing width Nominal contact angle of the bearing Basic dynamic load rating d D B α C Designation () 75.000 mm 112.500 mm 14.000 mm deg 10200 N 117 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Basic static load rating Dynamic radial load Factor Dynamic axial load Factor Limit value of Fa/Fr Static radial load Factor Static axial load Factor Limiting speed lubrication grease Limiting speed lubrication oil HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI C0 7020 N X 1.00 ul / 0.44 ul Y 0.00 ul / 1.00 ul e 0.00 ul X0 0.50 ul Y0 0.46 ul nLim1 rpm nLim2 rpm Bearing Life Calculation Calculation Method Required rating life Required reliability Life adjustment factor for special bearing properties Life adjustment factor for operating conditions Working temperature Factor of Additional Forces Lreq Rreq a2 a3 T fd ANSI/AFBMA 9-1990 (ISO 281-1990) 28800 hr 90 ul 1.00 ul 1.00 ul 100 c 1.00 ul Lubrication Friction factor μ 0.0015 ul Lubrication Grease Results Basic rating life Adjusted rating life Calculated static safety factor Power lost by friction Necessary minimum load Static equivalent load Dynamic equivalent load Over-revolving factor Life adjustment factor for reliability Temperature factor Equivalent speed Minimum speed Maximum speed Strength Check 6.2 Chọn kiểu lắp ổ lăn Phương án chọn kiểu lắp: L10 Lna s0c Pz Fmin P0 P kn a1 ft ne nmin nmax 51284 hr 51284 hr 3.58676 ul 0.53033 W 0N 1957 N 1957 N 0.000 ul 1.00 ul 1.00 ul 46 rpm 46 rpm 46 rpm Positive 118 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI - Lắp ổ lăn vào trục theo hệ lỗ vỏ hộp theo hệ trục - Sai lệch cho phép vòng ổ âm, sai lệch cho phép lỗ theo hệ lỗ dương - Chọn kiểu lắp độ dơi để vịng ổ trượt theo bề mặt trục 6.3 Cố định trục theo phương dọc trục Để cố định trục theo phương dọc trục ta dùng nắp ổ điều chỉnh khe hở ổ đệm kim loại giứa nắp ổ thân hộp giảm tốc Nắp ổ lắp với hộp giảm tốc vít, loại dễ chế tạo dễ lắp ghép 6.4 Che kín ổ lăn Để che kín đầu trục nhơ ra, tránh xâm nhập môi trường vào ổ ngăn mỡ chảy ngồi ta dùng loại vịng phớt Chọn theo bảng (8-29) (sách TKCTM) 6.5 Bôi trơn ổ lăn Bộ phận ổ bơi trơn mỡ, vận tốc truyền bánh thấp dùng phương pháp bắn toé để dẫn dầu hộp vào bôi trơn phận ổ Theo bảng (8-28) (sách TKCTM)có thể dùng mỡ loại “T” ứng với nhiệt độ làm việc 600C ÷ 1000C vận tốc 1500 vg/ph Lượng mỡ 2/3 chỗ rỗng phận ổ 6.6 Chọn khớp nối trục Công suất truyền: p= 7,949 (KW) Số vịng quay: n= 46 vg/ph Đường kính hộp giảm tốc d= 70 mm Chọn hệ số tải động k=1,7 Mơmen xoắn tính tốn truyền qua trục nối: Tt = k.T3 = 1,7.1650,282 = 2805,5 (Nm) Ta chọn nối trục vòng đàn hồi cấu tạo đơn giản, dể chế tạo giá rẻ: Theo trị số momen đường kính trục ta chọn kích thước trục nối bảng 16-10a Tt = 2805,5 (Nm); d = 70 mm; D0 = 200 mm; l1 = 57 mm; l2 = 26 mm; l3 = 49mm; dc = 26mm; Z = l0 = l1 + l2/2 = 70 mm Chọn vật liệu Nối trục : gang Chốt : thép CT45 thường hóa Vịng đàn hồi cao su Ứng suất dập cho phép vòng cao su:    d  3N / mm2 Ứng suất uốn chốt    u  70 N / mm2 119 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Đều kiện sức bền dập vòng cao su d  2kT3  2, 75( N mm )     d  3( N mm ) ZDO dC l3 Đều kiện kiểm nghiệm sức bền uốn chốt u  kT3 l0  69,8( N mm )     u  70( N mm2 ) 0,1.Z d c DO PHẦN VII : THIẾT KẾ VỎ HỘP, CÁC CHI TIẾT PHỤ VÀ DUNG SAI LẮP GHÉP Thiết kế vỏ hộp giảm tốc Tên gọi Chiều dầy Biểu thức tính tốn - Thân hộp  =0,03aw +3=11,4 chọn 11mm -Nắp hộp   1=0,9  = 9,9 chọn 10mm Gân tăng cứng -Chiều dầy e e=(0,8 ÷ 1)  = 8,8 mm chọn e = -Chiều cao h h 0,04aw + 10 > 21,2 mm chọn 23 - bu lông cạnh ổ d2 d2 = (0,7 ÷ 0,8)d1 = 16,1 ÷ 18,4 mm, chọn d2 = 17mm - bu lơng nắp bích thân d3 d3 = (0,8 ÷ 0,9)d2 = 13,6 ÷ 15,3 mm , chọn d3 = 14mm - Bu lơng nắp ghép ổ d4 d4 = (0,6 ÷ 0,7)d2 = 10,2 ÷ 11,9 mm, chọn d4 = 11 mm - Bu lông ghép nắp cửa thăm d5 d5 = (0,5 – 0,6)d = 8,5 ÷ 10,2 mm, chọn d5 = mm Mặt bích ghép nắp thân -chiều dày bích thân hộp s3 s3 = (1,4 ÷ 1,8)d3 = 19,6 ÷ 25,2 mm chọn s3 = 22 mm -chiều dầy bích nắp hộp s4 s4 = (0,9-1)S3 = 19,8 ÷ 22 mm chọn s4 = 21mm -bề rơng nắp bích thân k3 k3 = k2 - (3 ÷ 5)mm = 40mm Chốt định vị hình Tra bảng 18-4b[4] L = 40 mm , d = mm , >1:50 � d1 = 9,6 mm 120 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Kích thước gối trục đường kính ngồi tâm lỗ vít tra bảng 18.2[4] trục D=80mm;D3=125 mm;D2=100 mm trục D=90mm;D3=135 mm;D2=110 mm trục Mặt đế hộp D=130mm;D3=180 mm;D2=150 mm Chiều dày khơng có phần lồi S1 Khi có phần lồi : Dd, S1, S2 S1 = (1,3 – 1,5)d1 = 26 – 30 mm, chọn S1 = 26 mm Dd xác định theo đường kính dao khoét S1 = (1,4 – 1,7)d1 = 28 – 34 mm chọn S1 = 30 mm Bề rộng mặt đế hộp K1 q Khoảng cách từ tâm bu lông cạnh ổ S2 = (1 – 1.1 )d1 = 20 – 22 mm chọn S2 = 20 mm K1 = 3d1 = 60 mm ; q �K1 +  = 76 K �1,2d2 = 16,8 mm , chọn K = 18 đến mép lổ Bề rộng mặt ghép bu lông cạnh ổ K2 K2=E2+R2+(3-5)mm=44 mm Tâm lỗ bu lông cạnh ổ E2 E2=1,6 d2= 22,4 mm chon 22mm R2=1.3d2=18,2 mm chọn R2 = 18 mm Khe hở chi tiết Bánh với thành hộp Số lượng bu lông =(1- 1,2)=10mm  1=(3-5)=32 mm ( B  L) 416  682  6 (200 � 300) (200 � 300) Z= L ,B:là chiều dài chiều rộng hộp PHẦN VIII: BÔI TRƠN HỘP GIẢM TỐC Để giảm mát cơng suất ma sát, giảm mài mịn, đảm bảo nhiệt tốt đề phòng chi tiết máy bị han gỉ cần phải bôi trơn cho trục truyền Hộp Giảm Tốc Vì vận tốc bánh nhỏ nên ta chọn cách bôi trơn ngâm dầu cách ngâm bánh răng, trục vít, bánh vít chi tiết phụ khác ta dùng dầu công nghiệp 45 để bôi trơn hộp giảm tốc Khi vận tốc nhỏ lấy chiều sâu ngâm 1/6 bán kính bánh cấp nhanh cịn cấp chậm 1/3 bán kính, 0,4 – 0,8 lít cho Kw Chọn độ nhớt dầu 50oC với bánh thép b = 600 N/mm2 Ta chọn dầu theo bảng 10 – 20 121 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Tài liệu tham khảo Trịnh Chất – Lê Văn Uyển, Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí, Tập – , NXB Giáo Dục, 2003 Nguyễn Trọng Hiệp – Nguyễn Văn Lẫm, Thiết kế chi tiết máy, NXB Giáo Dục, 2007 Nguyễn Hữu Lộc, BT Cơ sở thiết kế máy máy, ĐHBK TPHCM, 2001 Nguyễn Trọng Hiệp, Chi tiết máy, Tập – 2, NXB Giáo Dục, 1999 John H.Perry, Chemical Engineer’s Handbook 4th, Mc Graw_Hill, 1963 Lê Hoàng Tuấn, Sức bền vật liệu, Tập – 2, NXB KHKT, 1998 Ninh Đức Tốn, Dung sai lắp ghép, NXB Giáo Dục, 2000 122 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI 123 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI 124 ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI 125 ... hứơng dẫn thầy Khoa Cơ khí giúp đỡ chúng em hoàn thành đồ án này! SVTH: Phan Văn Thắng ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Phương án: 15 T T T t t t Động. .. …………………………………………………………………………………… ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI MỤC LỤC PHẦN I : TÌM HIỂU VỀ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI PHẦN II : CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN Chọn động Phân phối... hai cấp đồng trục Nối trục đàn hồi Xích tải Số liệu thiết kế: Lực vịng xích tải: F = 9000N Vận tốc xích tải: v = 0.9 m/s Số đĩa xích tải dẫn: z = 11 Bước xích tải: p = 110 mm Thời gian phục vụ: